專利名稱：托盤容器的制作方法
技術領域：
本發(fā)明涉及托盤容器，該托盤容器具有用于儲存和輸送液體或可自由流動貨物的熱塑性材料制成的薄壁內容器。其中塑料容器由作為支撐套的格構管框架緊密包圍，并且具有供塑料容器放置的底托盤，支撐套牢固地固定在該底托盤上，其中格構管框架包括在相交區(qū)域相互彼此焊接的水平和垂直管狀桿。
背景技術：
托盤容器用于儲存和運輸液體或可自由流動的貨物。在用帶穩(wěn)固懸掛的卡車在劣質公路上運輸-用裝滿的托盤容器運輸期間，特別是高比重(例如1.6g/cm3以上)內容物時，在用火車或輪船運輸期間，由于貨物的波動沖力使格構桿架易受到較大應力。在格構管框架中，這些動態(tài)運輸載荷產(chǎn)生明顯持續(xù)變化的彎曲應力和扭曲應力，當格構桿架相應地長期受到該應力作用時，最終導致疲勞裂縫和最終斷裂。
公知的是，這種具有格構管框架的支撐套的托盤容器可采用不同的設計；然而至今所有這些格構管框架構造具有明顯的缺陷。
例如在專利文件EP 0755863-A(Fu)，DE 29719830-A(VL)或U.S.62244453B1中，已知具有均勻連續(xù)的格構管型面的格構管框架的結構，由于在運輸期間上下波動的彎曲應力導致液體內容物的振動的波動壓力，在管狀格構桿的張緊區(qū)內，總是相當快的開始或觸發(fā)桿斷裂。桿斷裂主要發(fā)生在管狀格構桿的焊接的交點區(qū)域。
如在專利文件EP 0734967B1(Sch)中公開的，具有焊接的圓桿、并且在相交區(qū)域具有顯著降低的管橫截面高度(不連續(xù)管狀型面，壓痕或降低相同深度的管的橫截面高度)的那些格構管框架具有嚴重的缺陷，例如，在墜落試驗期間，當受到由于運輸載荷產(chǎn)生的波動彎曲應力時，以及在水力內壓試驗期間，在這些降低了管橫截面的區(qū)域中會產(chǎn)生顯著的應力峰值，因而形成破裂區(qū)或壓彎區(qū)。當受到任何動態(tài)載荷時，相交處之間的桿區(qū)域有太大的剛性和硬度，并且它不能吸收僅發(fā)生在減小的管橫截面的相交區(qū)域內的變形。另外，例如見專利文件EP 0734967B1(Sch)，有必要在所有焊接位置的所有水平和垂直格構桿內設置進一步的品質退化或緩沖區(qū)，以便在因運輸載荷產(chǎn)生波動彎曲應力期間保護它們避免其撕開/分離。然而，考慮到最弱的管橫截面布置在相交格構桿的焊點附近所帶來的極不利影響，因此，直接在焊點附近，變形連續(xù)變化。結果，焊點過度承受應力并且趨向撕裂。當開始設計時，焊接專家意識到在存在最大動態(tài)變形的區(qū)域不焊接動態(tài)受應力的部件。
專利文件WO 01/89954-A和WO 01/89955-A進一步公開具有格構桿的梯形管型面的托盤容器，其中垂直和/或水平管狀桿每個接近于相交處的橫向凹痕。這些局部凹痕用作“彎曲鉸鏈”，并且降低抗彎曲的阻力矩。當一區(qū)域長期受到集中的應力峰值時，已證示這些受限制的凹痕將導致適當?shù)难娱L使用壽命，但不能完全消除桿斷裂。
至今已知的具有均勻連續(xù)的格構管型面的格構桿架具有各種缺陷，其中當受到波動彎曲應力時，水平和垂直管狀格構桿通常沿著其整個長度太剛硬并且不易扭轉彎曲；結果，在應力作用下經(jīng)較短時間之后，就出現(xiàn)疲勞裂縫和桿斷裂，特別是在管狀格構桿的焊接相交處附近。
已知在相交處和附加的部分橫向緩沖區(qū)，具有降低的管橫截面的焊接圓管(Sch)的格構管框架具有如下缺陷降低的管橫截面的高度在所有焊接相交處一定是一樣高，應該不適合不同的波動彎曲應力。
在凹痕中焊接的相交處附近具有環(huán)形橫截面的圓管非常剛硬，當受到波動彎曲應力時，它們不變形。
焊接的相交處附近的圓管非常不易扭轉彎曲，當受到扭曲應力時，它們不變形。當受到波動彎曲應力時，通過焊接的垂直桿的徑向運動，該水平格構型面的桿扭曲。結果，增加的拉應力和壓力載荷作用在焊點上。
運輸期間的所有載荷或應力，例如壓應力，拉應力，扭曲應力可僅通過直接鄰近相交處的局部受限的部分凹痕(希望的壓彎區(qū)域或斷裂區(qū)域)吸收。

發(fā)明內容
本發(fā)明的一個目的是提供一種具有焊接的管狀桿的格構管框架的托盤容器，因此消除了現(xiàn)有技術的缺陷，特別是在較長時期內垂直管狀桿抵抗疲勞裂縫和桿斷裂，同時除考慮前后晃動液體內容物的正常運輸應力之外，還考慮裝滿的疊垛的托盤容器(雙疊垛的)的疊垛載荷。
根據(jù)本發(fā)明，通過在此提出的具有連續(xù)閉合型面(或剖面形狀)的管狀格構桿類型的托盤容器實現(xiàn)該目的，其中至少提供垂直的格構桿，其僅在焊接相交處的區(qū)域內具有較高的抗彎曲的抵抗力矩，并且在兩個相交處之間的整個其它區(qū)域內具有低抗彎曲的相對較低的抵抗力矩。彼此相互焊接的該管狀桿在相交處具有較高的管狀型面高度，因而構成具有高剛度和高抗扭剛度的受限區(qū)域，同時位于相交處外部的格構桿具有較低的管狀管狀輪廓高度，并且構成低剛度和抗扭剛度的區(qū)域。因此，在其整個長度中采用兩個不同橫截面的交替布置來構成管狀格構桿，其中一個橫截面在相對長的桿長度上具有降低的管狀管狀輪廓高度，和降低的抗彎曲的抵抗力矩，而另一個橫截面在整個焊接相交的區(qū)域的較短桿長度上具有局部增加的管狀管狀輪廓高度和較高的抗彎曲的抵抗力矩。
根據(jù)本發(fā)明的構造，其中具有較低的抗彎曲抵抗力矩的降低的管狀管狀輪廓高度的區(qū)域總是位于兩相交處之間的中段，焊接的相交處區(qū)域有效的避免疲勞裂縫和桿斷裂，這不是通過在相交處之間具有剛硬區(qū)域的直接緊鄰焊點的局部希望的裂縫點，而是通過在構成更彈性、易彎曲區(qū)域的焊接的相交處之間的整個區(qū)域。
由于托盤容器具有較長側和較短側(尺寸1200×1000mm)，最大動態(tài)變形在管狀格構類型的支撐套的較長側壁中容易遇到，在此典型的發(fā)生大多數(shù)管狀桿的裂縫。根據(jù)本發(fā)明的管狀桿的構形，其中在管狀桿的縱向看去，降低管狀管狀輪廓高度的區(qū)域相比具有較高的抗彎曲的抵抗力矩的較高管狀管狀輪廓高度的區(qū)域明顯要長(至少兩倍長)，在特定的管狀格構類型的支撐套中的較長側壁限定振動單元，該振動單元彈性可調，同時保持足夠的抗疊垛載荷的剛度，因而，即使當受到過量的運輸震蕩時，也不再出現(xiàn)管狀桿斷裂。
在正常的運輸和附加雙疊垛(疊加的附加壓力載荷)期間，通過剛性相交處之間的整個彈性區(qū)域，來吸收所產(chǎn)生的破壞性的波動彎曲應力和扭轉載荷，以至于在焊接的相交處或其附近不再出現(xiàn)局部的過度應力峰值。
而且，在相交處外部具有較小管狀管狀輪廓高度的較長區(qū)域內，根據(jù)本發(fā)明的管狀格構桿扭轉性較弱，即在焊接的相交處，它允許較大的扭曲或以相同扭曲角產(chǎn)生較小的壓應力和拉應力。


參考示意性圖示的示例性的實施例的附圖，將更詳細的解釋和描述本發(fā)明，在附圖中圖1是根據(jù)本發(fā)明的托盤容器的正視圖；圖2是根據(jù)本發(fā)明的具有疊垛的第二托盤容器(雙疊垛)的托盤容器的側視圖；圖3a表示塑料容器中的靜水壓力分布；圖3b表示塑料容器的側壁的凸起；圖4表示波動沖力和疊加的疊垛載荷作用所引起的托盤容器的變形(側視圖)；圖5表示波動沖力和疊垛載荷作用所引起的托盤容器的變形(平面圖)；圖6表示垂直格構桿的橫向變形的截面圖a)正常的，b)外部彎曲的c)內部彎曲的圖7a表示焊接的格構桿相交處上的力因素。
圖7b表示在相交處由于彎曲應力形成的裂縫。
圖7c表示在相交處焊點的裂開。
圖8a，b表示彎曲期間T形梁模型的有關應力分布。
圖9a，b表示彎曲期間梯形剖面的有關應力分布。
圖10表示根據(jù)本發(fā)明的在相交處具有增加的管狀型面高度的管狀格構桿(正方形-矩形剖面)。
圖11表示根據(jù)本發(fā)明在相交處具有增加的管狀型面高度的管狀格構桿的優(yōu)選的實施例。
圖12表示根據(jù)本發(fā)明在相交處橫過異型管狀格構桿的橫截面(較大的管狀型面高度)。
圖13表示在焊接相交處外部橫過異型管狀格構桿的橫截面(低管狀剖面的高度)。
圖14表示在焊接相交處外部橫過異型管狀格構桿的另一橫截面(低管狀剖面的高度)。
圖15表示在焊接相交處外部橫過異型管狀格構桿的另一橫截面(低管狀剖面的高度)。
圖16表示在焊接相交處外部橫過異型管狀格構桿的另一橫截面(低管狀剖面的高度)。
圖17a表示在焊接相交處管狀格構桿的縱向截面(較大的管狀型面高度)。
圖17b表示在焊接相交處垂直管狀桿的橫截面(較大的管狀型面高度)。
圖17c表示在垂直管狀格構桿中的橫截面(較小管狀型面高度)。
圖18表示根據(jù)本發(fā)明具有異型管格構桿的格構管框架的焊接相交處的外部視圖。
圖19表示根據(jù)本發(fā)明具有異型管格構桿的格構管框架的焊接相交處的內部視圖，以及圖20表示由波動沖力和疊垛荷載產(chǎn)生的優(yōu)選的垂直格構桿的彈性變形，a)正常的，b)外部彎曲，和c)內部彎曲。
具體實施例方式
圖1是表示根據(jù)本發(fā)明的托盤容器10的正視圖，該托盤容器10具有內部的塑料容器12，格構管型的支撐套14，以及帶有下排放配裝件的底托盤16(托盤寬1000mm)。
圖2是表示托盤容器10的側視圖(托盤長1200mm)，該托盤容器10帶有一個疊垛的第二相同的托盤容器。該下托盤容器在例如卡車上運輸期間除承受其內的液體內容物的上下起伏波動的沖擊壓力載荷的影響，還以顯著和疊加的方式承受疊垛的托盤容器(雙疊垛的)的疊垛載荷的上下和前后擺動的影響。
當內部塑料容器12充滿液體內容物18時，如圖3a所示，內部的靜水壓力Pi從頂部向底部增加，其中液體內容物的重心S的質量中心位于該內容器的高度的三分之一附近。結果，當受到動態(tài)運輸荷載時，如圖3b所示，內部容器12經(jīng)歷鼓脹凸出的變化，最大橫向鼓脹凸出點在重心S的質量中心高度。在系統(tǒng)的動力振動期間，內部容器“泵吸”，由此液體內容物的灌裝高度改變了高度L(液位)，同時側壁相對于正常位置向外和內彈性變形量為“0”(向外)和“I”(向內)，相應地，底板(上下擺動)在中部向外和向內彈性變形量為“0”和“I”(下方的托盤容器更顯著)。
圖4表示托盤容器的長側壁在附加的疊垛載荷“StP”作用下的振動狀態(tài)，其中格構箱架的管狀桿必須伴隨向外和向內彈性變形。
圖5表示托盤容器的長側壁的平面圖。顯然側壁向外的變形是側壁向內壓縮變形的兩倍。
當考慮載荷狀態(tài)時，越是處于應力作用的最弱點和區(qū)域，越是必須予以重視。在最大鼓脹的區(qū)域，格構箱架的長側壁的中間的兩個垂直桿也承受最大應力，因為這些垂直桿主要受到疊垛的另一個托盤容器的疊垛荷載“StP”的沖撞的不利影響。主要發(fā)生在這些垂直桿上的破壞包括在較低的水平桿以下發(fā)生的翹曲或斷裂，以及與最上部的軸向水平桿焊接連接部位的撕裂。在運輸震動期間，疊垛的托盤容器(參見圖2)還表現(xiàn)出它本身獨立的振動系統(tǒng)。底托盤座放在格構架上的周向外側，或在下方的托盤容器的最上部的水平格構桿上，因此還在長側壁的中間主要向下振動，而且下方的托盤容器的中間垂直桿額外地明顯張緊(如錘擊)。
圖6a，6b和6c表示的是在其上焊接有較低水平管狀桿的較低相交處“X”的區(qū)域中的垂直管狀桿20。圖6a表示標準位置(正常位置)，而圖6b說明向外最大彎曲狀態(tài)(量“0”)，并且圖6c表示向內最大的彎曲狀態(tài)(量“I”)。當垂直管狀桿向外彎曲時(參見圖6b)，桿的外側受到較高的拉應力，而桿的內側受到對應的壓應力。當垂直管狀桿向內彎曲時(圖6c)，桿的外側受到較低的壓應力，而桿的內側受到對應的拉應力。在動態(tài)運輸載荷期間，在約3Hz(震動/秒＝約180次撞擊/分)的快速變化中產(chǎn)生這些變形。
當看圖4時，清晰可見垂直管狀桿在相交處“X”以下的彎曲程度比其在該相交處之上的彎曲程度要大。原因在于，垂直管狀桿的下端牢固固定在底托盤16上，并且底托盤16與相交處“X”的距離較短。這導致圖7a，7b，和7c中描述的特定載荷情況。由于垂直桿(頂部，中間和下部；以及格構架的長側壁中的外側和中段)的彎曲變化，水平管狀桿被扭曲，從而產(chǎn)生扭應力，該扭應力出現(xiàn)在有關的相交處“X”的較低焊點上，作為附加作用的附加拉應力“Z”(參見圖7a)。這樣一方面可導致疲勞裂縫或桿斷裂(參見圖7b)，或者導致焊點的裂開/分離，例如當涉及圓形管輪廓形狀時(參見圖7c)。
在承受彎曲應力期間，通過圖8a和8b描述帶有相關應力狀態(tài)的T形梁模型，用于說明發(fā)生的拉應力/壓應力。中性纖維層(＝彈性線)經(jīng)過彎曲梁(T形梁)的矩心SF延伸。當涉及對稱的橫截面(例如，圓管，正方形橫截面或矩形橫截面)時，中性纖維位于彎曲梁的中間，因為它是矩心所在位置。如圖8a所示，T形梁的矩心SF向下移動到T形梁的寬邊。結果，在寬邊上，下邊緣纖維的T形梁的截面模量大于窄邊上的上邊緣纖維的截面模量，因此，底部的張力小于頂部的張力。典型的是，相比拉力載荷，在壓力載荷作用下，幾乎任何材料可有較大的伸展，即相比危險的拉應力，它能承受較大的壓應力。對于動態(tài)載荷部件的正確安裝來說，這是很重要的。
如圖9a和9b所示，梯形型面(帶有寬邊和窄邊)的垂直桿有與T形梁類似或近似的工作表現(xiàn)。當考慮格構架的長邊上最不利的載荷情況時，其中該格構架在梯形型面的區(qū)域內向垂直管狀桿的外部有最大的彎曲，在焊點位于相交處位置，管狀桿的外寬邊上的拉應力低于垂直管狀桿的向內的窄邊上的壓應力(與圖9b比較)σ2＜σD。
當向外部彎曲到臨界位置時(T形梁模型)，相比使用對稱管橫截面如圓管的情況，清楚地表明，垂直管狀桿在有益的梯形型面的區(qū)域內承受較小危險的拉應力。
圖10示出根據(jù)本發(fā)明的一個實施例。管狀格構桿的基本型面在此構形成如正方形型面(每個邊長例如16mm＝高矩形型面)。水平和垂直管狀桿20，22在相交處具有例如16mm的較大的管狀型面高度“H”，而相交處外部的管狀桿的自由區(qū)域具有例如12mm的降低的低管狀型面高度“h”的短矩形型面。從水平和垂直管狀桿相互焊接的一邊上，可實現(xiàn)管狀型面高度從“H”降低到“h”。
圖11表示根據(jù)本發(fā)明的一個優(yōu)選的實施例。管狀格構桿的基本型面在此構形成梯形型面。水平和垂直管狀桿20，22在相交處還具有例如16mm的較大的管狀型面高度“H”，并且在相交處外部的管狀桿的自由區(qū)域，具有近似矩形橫截面(低矩形型面)的約12mm的降低的低管狀型面高度“h”。然而，在此由焊點相對的邊，可實現(xiàn)管狀型面高度從“H”降低到“h”。其優(yōu)點在于水平和垂直管狀桿相互焊接的側邊是線性連續(xù)的并且不變形。這樣，當垂直管狀桿承受向外的彎曲(量“0”)時，最大拉應力的高度沒有實質的變化或起伏。
這里所示的垂直管狀桿29的較低區(qū)域的結構可進一步有利的變化，其中從兩邊(焊接邊和與焊點相對的邊)分別實現(xiàn)管狀型面的高度從“H”降低到“h”，以便提供制造和阻止單側變形應力的優(yōu)勢。而且，在管狀桿的兩邊上，每邊高度的降低僅需要少量的形式，例如高的基本型面的高度差的一半(H-h/2(每邊例如2-3mm))。
圖12表示借助于根據(jù)本發(fā)明在焊接相交處經(jīng)過異型的管狀格構桿的橫截面視圖，表示作為高基本型面的優(yōu)選的梯形管型面(較大的管狀型面高度)。由此高度“H”是16mm，寬度約是18mm。圖13表示經(jīng)過根據(jù)圖12的異型管狀格構桿的橫截面，它在焊接相交處外部具有低管狀型面高度“h”。該高度“h”是12mm，寬度是約20mm。從梯形基本型面的寬邊可實現(xiàn)管狀型面的高度從“H”降低到“h”。圖14表示異型管狀格構桿的另一個橫截面，它在焊接相交處外部具有低管狀型面高度“h”。該高度“H”是12mm，寬度約是19mm。從梯形基本型面的窄邊可實現(xiàn)管狀型面的高度從“H”降低到“h”；該型面接近矩形。圖15表示另一個高度降低的管橫截面。通過使窄邊向管橫截面內成形，可實現(xiàn)梯形基本型面的管狀型面高度H的降低，因此也形成一個基本矩形型面。
圖16表示高度降低的另一個管橫截面。通過將梯形基本型面的兩個相對傾斜的側壁向管橫截面內成形，也可實現(xiàn)管狀型面的高度H的降低。
圖17表示在相交處之上的具有梯形基本型面H和在相交處之間的降低高度的矩形管狀桿型面h的優(yōu)選實施例。分別從與焊點相對的水平和垂直管狀桿20，22的側邊，可實現(xiàn)該管狀型面高度從“H”降低到“h”。
圖18表示外部具有四個相交處的格構架剖開的平面圖。借助每個相交處的四個焊點(通過管狀格構桿的疊置相交的外肋)，這些平和垂直管狀桿相互焊接。
具有低管狀型面高度h的兩個相交處之間的整個管狀桿長度Lh自較大的管狀型面高度H＝基本型面變平(或軋制，壓平，向內成形)，且其數(shù)值在100mm到260mm之間，優(yōu)選的約130mm。
具有高管狀型面高度H的經(jīng)過相交處延伸的較短管狀桿長LH的數(shù)值在40mm到120mm之間，優(yōu)選的約60mm(＝3×20mm的管狀桿寬)。
圖19表示從內部看的(在垂直管狀桿20的高度H)對應視圖。
為了在焊接相交處的區(qū)域內為獲得高彎曲阻力，同時在相交處外部的格構桿的整個區(qū)域具有較低的彎曲阻力或較高的彈力，可采取各種有利的措施。一方面，相比相交處外部的垂直管狀格構桿20，水平管狀桿22可在相交處外部設置相同或較低管狀型面高度。另一方面，相比水平管狀格構桿22，垂直管狀格構桿20可在相交處內設置相同或較高管狀型面高度。而且，水平或/和垂直管狀桿20，22可沿管狀桿的縱向在相交處內延伸相應的管狀桿20，22的長度LH，該長度是從管狀桿寬度的至少兩倍(2×20mm)直到管狀桿寬的六倍，優(yōu)選的延伸到管狀桿寬的約三倍。建議在相交處外的水平或/和垂直管狀桿20，22較低的桿型面(低管狀型面高度)沿管狀桿的縱向為相應的管狀桿20，22的長度Lh，該長度是管狀桿寬度的至少三倍(3×20mm)直到管狀桿寬的八倍，優(yōu)選的延伸到管狀桿寬的約六倍。
因此，由于制造的原因，有利的是，通過在具有連續(xù)的高管狀型面高度H的初始型面桿的兩側上橫向形成凹陷(打磨)，來提供較低管狀型面高度h的區(qū)域。
通過初始型面(基本型面)桿的兩個相對邊中的一個邊上或兩個邊上的區(qū)域中形成凹陷(打磨，輥壓)，可實現(xiàn)降低管狀型面高度H的另一個可能性。
這些措施單獨的或有利的結合，可導致格構壁平面的整體彈性性能顯著改進和焊接相交處區(qū)域減緩，以及當受到長期和強大的波動彎曲應力時，例如在卡車上裝滿載荷的托盤容器在劣質的路上運輸期間，可提供適當降低桿斷裂(＝疲勞裂縫)的靈敏度。
根據(jù)以下變化可實現(xiàn)垂直或/和水平管狀格構桿的管狀型面高度的區(qū)別1.管狀格構桿長度上的不同；2.只是在垂直管狀格構桿上；3.在垂直和水平管狀格構桿上；或/和4.僅在管狀格構桿的需要承受載荷的區(qū)域中。
圖20a表示根據(jù)本發(fā)明處于正常位置的垂直管狀桿20的優(yōu)選構形。當受到動態(tài)載荷時，垂直管狀桿20在該正常位置附近振動，并且根據(jù)圖20b向外彎曲，和根據(jù)圖20c向內彎曲。
相比已知的托盤容器，根據(jù)本發(fā)明的管狀桿的外形，特別是格構架的長側壁，向外的最大彈性彎曲較大值“0”，和向內的最大彈性彎曲較大量“I”，垂直格構桿沒有承受如此高的壓力峰值，因而，垂直格構桿在最短時間內被張緊，以致主要經(jīng)受疲勞裂縫和脆性破裂。
相比傳統(tǒng)的托盤容器的已知格構箱架，具有低型面桿高度的許多“長”區(qū)域的格構箱架形成實質上更具彈性的彈力系統(tǒng)。
參考符號目錄10 托盤容器Pi 內部靜水壓力12 內部容器HD-PE S 重心的質量中心14 格構管類型的支撐套 0 向外彎曲16 底托盤 I 向內彎曲18 液體內容物 0’ 向外彎曲20 垂直管狀桿 I’ 向內彎曲22 水平管狀桿 “X”較低相交處“Z”拉應力 H 高管狀型面高度M 中心h 低管狀型面高度SF矩心σz應力A1 矩形區(qū)域1 σp壓應力A2 矩形區(qū)域2 e1SF-A1的距離LH高管狀型面高度的長度e2SF-A2的距離Lh低管狀型面高度的長度
權利要求
1.一種用于儲存和輸送液體或可自由流動貨物的托盤容器(10)，所述托盤容器具有由熱塑性材料制成的薄壁內容器(12)，其中所述塑料容器(12)由作為支撐套的格構管框架(14)緊密包圍，并且具有供所述塑料容器(12)置放和牢固地固定所述格構管框架(14)的底托盤(16)，其中所述格構管框架(14)包括在相交區(qū)域彼此相互焊接的水平和垂直管狀桿(20，22)，其特征在于，至少所述垂直管狀桿(20)具有變化的管狀型面高度的區(qū)域，其中具有較低管狀管狀輪廓高度(h)的區(qū)域在相交處之間或在相交處外部均勻線形連續(xù)地設置，并且具有較高管狀管狀輪廓高度(H)的區(qū)域在相交處上或相交處內設置。
2.如權利要求1所述的托盤容器，其特征在于，在所述管狀桿(20，22)整個長度上設有不同構形的兩個交替的橫截面，其中一個橫截面具有降低的管狀型面高度(h)和沿相對較大的桿長(Lh)減少的抗彎曲的抵抗力矩，而另一個橫截面具有局部增加的管狀型面高度(H)，并具有經(jīng)過焊接的相交處的區(qū)域沿較短的桿長(LH)延伸的較高的抗彎曲的抵抗力矩。
3.如權利要求1或2所述的托盤容器，其特征在于，在兩個相交處之間的中段延伸的所述低管狀型面高度(h)的區(qū)域，和所述高管狀型面高度(H)的區(qū)域構造在每個相交處上的中段內。
4.如權利要求1，2或3所述的托盤容器，其特征在于，從所述管狀桿的縱向觀察，在兩個相交處之間的所述低管狀型面高度(h)的所述區(qū)域是經(jīng)過每個相交處的所述高管狀型面高度的兩倍長(Lh＞2×2LH)。
5.如權利要求1，2，3或4所述的托盤容器，其特征在于，在相交處外部的所述管狀格構桿(20，22)的管狀型面高度構成為低矩形型面，而在相交處區(qū)域內構成為高矩形型面。
6.如權利要求1，2，3或4所述的托盤容器，其特征在于，在相交處外部的所述管狀格構桿(20，22)的管狀型面高度構成為低矩形型面，而在相交處區(qū)域內構成高梯形型面。
7.如權利要求1到6中任一項所述的托盤容器，其特征在于，相比相交處外部的所述垂直管狀格構桿(20)，所述水平管狀格構桿(22)在相交處外部具有相同或較低的桿型面(管狀型面高度)。
8.如權利要求1到7中任一項所述的托盤容器，其特征在于，相比水平管狀格構桿(22)，所述垂直管狀格構桿(20)在相交處內具有相同或較低的桿型面(管狀型面高度)。
9.如權利要求1到8中任一項所述的托盤容器，其特征在于，所述水平或/和垂直管狀桿(20，22)的高桿型面(高管狀型面高度)沿所述管狀桿的縱向在相交處內在相應的管狀桿(20，22)的長度(LH)上延伸，所述長度是從管狀桿寬度的至少兩倍直到管狀桿寬的六倍，優(yōu)選的為管狀桿寬的約三倍。
10.如權利要求1到9中任一項所述的托盤容器，其特征在于，所述水平或/和垂直管狀桿(20，22)的低桿型面(低管狀型面高度)沿所述管狀桿的縱向在相交處外在相應的管狀桿(20，22)的長度(Lh)上延伸，所述長度是管狀桿寬度的至少三倍直到管狀桿寬的八倍，優(yōu)選的為管狀桿寬的約六倍。
11.如權利要求1到10中任一項所述的托盤容器，其特征在于，通過在具有連續(xù)的所述高管狀型面高度(H)的初始型面的桿的兩側邊上的橫向凹陷(拋光)，形成所述較低管狀型面高度(h)的區(qū)域。
12.如權利要求1到11中任一項所述的托盤容器，其特征在于，通過對具有連續(xù)的所述高管狀型面高度(H＝基本型面)的初始型面的桿的兩個相對側邊形成凹陷(拋光，輥壓)，在一側或/和兩側上形成所述較低管狀型面高度(h)的區(qū)域。
全文摘要
一種用于儲存和輸送液體或可自由流動貨物的托盤容器(10)，該托盤容器具有由熱塑性材料制成的薄壁內容器(12)，格構管框架(14)，格構管框架(14)以支撐套形式緊密包圍塑料容器(12)，并且包括相互焊接的水平和垂直管狀桿(20，22)，和底托盤(16)，該底托盤上設置塑料容器(12)并以固定方式結合格構管框架(14)。已知的托盤容器具有在運輸過程中經(jīng)受長期持續(xù)的搖動所帶來的有關波動的振動應力的顯著的強度(管狀桿疲勞破壞)的缺陷。為了改進格構管框架的可靠性，同時保持足夠的疊垛載荷的承載能力，通過以下構造實現(xiàn)針對波動的動態(tài)載荷的優(yōu)選的適合的彈性，即管狀桿(20，22)具有變化的型面高度的閉合的管狀型面，替代地在相交處具有高管狀型面高度，在相交處之間具有連續(xù)的低管狀型面高度。
文檔編號B65D77/06GK1812917SQ200480018062
公開日2006年8月2日 申請日期2004年4月15日 優(yōu)先權日2003年4月25日
發(fā)明者D·普日圖拉 申請人:毛瑟工廠責任有限及兩合公司