專利名稱：沖擊吸收部件的制作方法
技術領域：
本發(fā)明涉及一種通過激光進行了熱處理的沖擊吸收部件。本申請基于2010年08月26日在日本申請的日本特愿2010-189737號及2010年08月26日在日本申請的日本特愿2010-189502號并主張優(yōu)先權(quán)，并將其內(nèi)容援用于本申請。
背景技術：
作為汽車等的沖擊吸收部件，多使用具有多邊形截面的管狀的沖壓成型品等。當大致進行區(qū)分時，沖擊吸收部件用于兩個用途。一個為，例如構(gòu)成發(fā)動機艙、行李室等，以在汽車等進行了碰撞時壓潰而吸收沖擊能量的方式起作用的沖擊吸收部件。另一個為，例如構(gòu)成車廂等，即使在汽車等進行了碰撞時、也從乘員的生存空間確保的觀點出發(fā)來抑制變形那樣的沖擊吸收部件。作為提高這些沖擊吸收部件的強度的方法，可以列舉增大沖擊吸收部件的截面尺寸、壁厚的方法。但是在該情況下，與沖擊吸收部件的體積、重量的增加相聯(lián)系，不僅導致燃料消耗率的惡化，還會導致車輛彼此碰撞時給對方車輛帶來的損傷的增大。另一方面，提出有對作為沖壓成型品等的沖擊吸收部件部分地實施激光熱處理、而部分地提高沖擊吸收部件的強度的各種方法(例如專利文獻f 4)。此處，所謂激光熱處理意味著，首先對未處理的沖擊吸收部件照射能量密度較高的激光束，而將沖擊吸收部件局部地加熱到相變溫度或熔點以上，之后，通過自冷卻作用來進行淬火硬化。例如，專利文獻I中公開了通過激光對沖壓成型品進行局部的熱處理來實現(xiàn)沖壓成型品的強度上升的方法。具體地，在專利文獻I中，在將鋼板冷軋成型后，通過激光束以條紋狀或格子狀快速加熱到規(guī)定溫度以上。之后進行冷卻，由此強化所冷軋成型的沖壓成型品。通過采用這種方法，與將沖壓成型品整體一致地進行了熱處理的情況相比，能夠抑制熱處理后的應變的發(fā)生。尤其是，在專利文獻I所公開的方法中，在沖壓成型品的外面上沿長度方向以條紋狀、或者在沖壓成型品的整個外面上以格子狀進行激光熱處理。此外，在專利文獻2所公開的方法中，也公開了以在抑制發(fā)生應變的同時提高沖壓成型品的強度為目的而對沖壓成型品進行局部的熱處理的內(nèi)容。尤其是，在專利文獻2所公開的方法中，對沖壓成型品的需要強度的部位、例如通過車輛碰撞試驗、有限元法等而解析出的高應力部進行熱處理。具體地，以遍及沖壓成型品的長度方向全長而延伸的條狀或格子狀進行激光熱處理。并且，專利文獻3中公開了在使進行激光熱處理的鋼板的含有成分成為特定成分的基礎上進行激光熱處理的方法，由此在維持鋼板的加工性的同時提高被激光熱處理的部位的強度。在專利文獻3所公開的方法中，也是對需要使強度上升的部位進行激光熱處理，具體地，以遍及沖壓成型品的長度方向全長而延伸的直線狀進行激光熱處理。專利文獻4中公開了以提高沖壓成型品的沖擊能量吸收能力為目的、而沿著壓縮載荷的負荷方向以線狀對沖壓成型品的外周面進行激光熱處理的方法。根據(jù)該方法，朝向與沖擊載荷的輸入方向相同的方向進行激光熱處理。由此，能夠增大對于變形的阻力，并且能夠使壓潰模式變得規(guī)則。尤其是，在專利文獻4所公開的方法中，沿著壓縮載荷的負荷方向、遍及沖壓成型品的長度方向全長而連續(xù)地通過激光進行熱處理?？傊?，在專利文獻f 4所公開的方法中，均是對沖壓成型品的外面中需要強度的部分進行激光熱處理，具體地，以遍及沖壓成型品的長度方向全長而連續(xù)地延伸的線狀進行激光熱處理、或遍及沖壓成型品的外面整體而以格子狀等通過激光進行熱處理。現(xiàn)有技術文獻專利文獻專利文獻I :日本特開昭61-99629號公報專利文獻2 :日本特開平4-72010號公報專利文獻3 :日本特開平6-73439號公報專利文獻4 :日本特開2004-108541號公報

發(fā)明內(nèi)容
發(fā)明要解決的課題如上所述，通過對沖擊吸收部件進行激光熱處理，能夠局部地強化沖擊吸收部件。但是，對沖擊吸收部件進行激光熱處理的區(qū)域越大，則導致激光熱處理所需要的成本越增大。因此，例如在施加了上述那樣的沖擊能量時能夠抑制變形的那種沖擊吸收部件中，需要使進行激光熱處理的區(qū)域變窄、并且沖擊吸收部件的變形量被抑制得較小。然而，在能夠抑制變形的沖擊吸收部件中，在沿壓縮方向(沖擊吸收部件的長度方向)對沖擊吸收部件施加了沖擊能量時，根據(jù)壓潰變形的變形模式而壓縮方向的變形量較大地變化。作為這種變形模式，大致區(qū)分可以列舉緊湊模式(compact mode)和非緊湊模式(non-compact mode)這兩個變形模式。在被稱為所謂緊湊模式的變形模式中，在對沖擊吸收部件施加了沖擊能量時彎曲應變變大，不產(chǎn)生局部的折斷。結(jié)果，整體以被折疊的方式進行變形。另一方面，在被稱為所謂非緊湊模式的變形模式中，在對沖擊吸收部件施加了沖擊能量時，當與此相伴隨而發(fā)生壓曲時，產(chǎn)生局部的折斷，并且在這些產(chǎn)生了折斷的部位之間、沖擊吸收部件幾乎不變形而維持平板狀。此處，在非緊湊模式中，維持平板狀的部分不對抗沖擊能量地進行壓潰變形。因此，相對于沿壓縮方向施加的沖擊能量的壓縮變形量會變大。另一方面，在緊湊模式中，不存在維持平板狀的部位，因此沖擊吸收部件的全部部位都對抗沖擊能量，因此與沿壓縮方向施加的沖擊能量相對的壓縮變形量比較小。此外，對于沖擊吸收部件的沖擊能量不限于沿壓縮方向施加，施加壓縮方向成分和剪切方向(相對于沖擊吸收部件的長度方向垂直的方向)成分雙方的情況也較多。作為如此地對沖擊吸收部件施加含有壓縮方向和剪切方向的兩個成分的沖擊能量的情況，例如可以列舉對沖擊吸收部件傾斜地施加沖擊能量的情況、沖擊吸收部件本身部分地彎曲的情況等。如此，在對沖擊吸收部件施加沖擊能量的方向具有壓縮方向和剪切方向的兩個成分的情況下，沖擊吸收部件示出比上述緊湊模式中的變形更復雜的變形舉動。此處，為了使進行激光熱處理的區(qū)域變窄并且將沖擊吸收部件的變形量抑制得較小，需要考慮這些沖擊吸收部件的變形舉動來特定進行激光熱處理的部位。但是，在上述專利文獻廣4中，在特定進行激光熱處理的部位時，基本上未考慮沖擊吸收部件的變形舉動，因此未有效地進行激光熱處理。因此，鑒于上述問題，本發(fā)明的目的在于提供一種沖擊吸收部件，通過對沖擊吸收部件的變形舉動進行考慮而進行激光熱處理，由此即使激光熱處理量較少，也能夠?qū)⑹┘恿藳_擊能量時的變形量抑制得較小。用于解決課題的手段本發(fā)明人研究了對沖擊吸收部件施加了含有壓縮方向和剪切方向的兩個成分的沖擊能量時的沖擊吸收部件的變形舉動，并且根據(jù)該變形舉動研究了對未處理的沖擊吸收部件進行激光熱處理的部位和施加了沖擊能量時的沖擊吸收部件的變形量之間的關系。結(jié)果，當對沖擊吸收部件施加含有壓縮方向(沖擊吸收部件的延伸方向)和剪切方向的兩個成分的沖擊能量時，通過壓縮方向的沖擊能量來進行上述那樣的緊湊模式的壓縮變形。并且，發(fā)現(xiàn)如下情況，通過剪切方向的沖擊能量，對應于緊湊模式中的變形周期而在結(jié)構(gòu)件的表面上產(chǎn)生折皺狀的壓曲。并且，發(fā)現(xiàn)如下情況，為了抑制在沖擊吸收部件的表面上產(chǎn)生折皺狀的壓曲，考慮上述變形周期來進行激光熱處理是有效的。本發(fā)明是根據(jù)上述見解而進行的，其主旨如下所述。(I)本發(fā)明一個方案的沖擊吸收部件為，具備管狀體，該管狀體具有多個平板部和設置在上述多個平板部之間的多個角部，且與長度方向垂直的截面形狀為多邊形，在上述多個平板部中的至少一個上，通過激光進行了熱處理的熱處理部變形O. I度以上3. O度以下而形成。(2)根據(jù)上述(I)所述的沖擊吸收部件，優(yōu)選為，在設上述管狀體的上述長度方向的端部的構(gòu)成上述多邊形的全部邊的平均邊長為L，從上述管狀體的、相對于上述端部為沿著上述長度方向的規(guī)定位置的垂直截面起，在上述長度方向上以L/2間隔通過與上述長度方向垂直的截面進行分隔時，上述多個平板部分別被分為相互鄰接的多個四邊形的部分平板部，沿著上述多個部分平板部中至少一個部分平板部的至少一個對角方向形成有上述熱處理部。(3)根據(jù)上述(2)所述的沖擊吸收部件，優(yōu)選為，上述規(guī)定位置為上述端部。(4)根據(jù)上述(2)所述的沖擊吸收部件，優(yōu)選為，上述規(guī)定位置為沿著上述長度方向離上述端部為L/4的位置。(5)根據(jù)上述(2)至(4)中任一項所述的沖擊吸收部件，優(yōu)選為，在上述多個部分平板部中相互鄰接的至少兩個部分平板部的每個上，以相對于鄰接的上述部分平板部之間的邊界線成為線對稱的方式形成有上述熱處理部。(6)根據(jù)上述(2)至(4)中任一項所述的沖擊吸收部件，優(yōu)選為，沿著上述多個部分平板部中至少一個部分平板部的兩個對角方向形成有兩個上述熱處理部。(7)根據(jù)上述(I)至(4)中任一項所述的沖擊吸收部件，優(yōu)選為，在上述多個角部，進一步形成有沿著上述管狀體的上述長度方向通過激光進行了熱處理的其他的熱處理部。(8)根據(jù)上述(I)至(4)中任一項所述的沖擊吸收部件，優(yōu)選為，沿著上述多個平板部中至少一個平板部的上述長度方向形成有上述熱處理部。(9)根據(jù)上述(8)所述的沖擊吸收部件，優(yōu)選為，沿著上述長度方向通過多束上述激光來形成上述熱處理部。(10)根據(jù)上述(8)所述的沖擊吸收部件，優(yōu)選為，上述熱處理部從上述平板部的表面形成到上述平板部的板厚的3/4以下的深度。(11)根據(jù)上述(8)所述的沖擊吸收部件，優(yōu)選為，上述熱處理部從上述平板部的表面形成到上述平板部的板厚的1/2以上的深度。發(fā)明效果根據(jù)本發(fā)明，對沖擊吸收部件的變形舉動進行考慮而通過激光進行熱處理，由此能夠?qū)⒓す鉄崽幚砹恳种频幂^少并且將施加了沖擊能量時的沖擊吸收部件的變形量抑制
得較小。


圖IA是表示本發(fā)明第一實施方式的沖擊吸收部件的立體圖。圖IB是圖IA的沖擊吸收部件的主要部分放大截面圖。圖2A表示該沖擊吸收部件的截面圖。圖2B表示第一實施方式的變形例的沖擊吸收部件的截面圖。圖2C表示第一實施方式的其他變形例的沖擊吸收部件的截面圖。圖3A是用于說明變形模式的圖。圖3B是用于說明變形模式的圖。圖4是表示圖I所示的沖擊吸收部件以緊湊模式進行變形的情形的圖。圖5A是表示該沖擊吸收部件受到剪切方向的沖擊能量之前的情形的圖。圖5B是表示該沖擊吸收部件受到剪切方向的沖擊能量而進行變形的情形的圖。圖6是表示沿著圖5B的線VI-VI的截面的圖。圖7是表示本發(fā)明第二實施方式的沖擊吸收部件的圖。圖8是表示本發(fā)明第三實施方式的沖擊吸收部件的圖。圖9是表示本發(fā)明第四實施方式的沖擊吸收部件的圖。圖10是表示第一實施方式的沖擊吸收部件的變形例的圖。圖11是表示本發(fā)明第五實施方式的沖擊吸收部件以緊湊模式進行變形的情形的圖。圖12是表示第五實施方式的沖擊吸收部件的立體圖。圖13A是表示在實施例中使用的沖擊吸收部件等的制造過程的圖。圖13B是表示在實施例中使用的沖擊吸收部件等的制造過程的圖。圖13C是表示在實施例中使用的沖擊吸收部件等的制造過程的圖。圖13D是表示在實施例中使用的沖擊吸收部件等的制造過程的圖。圖14A是在實施例中使用的結(jié)構(gòu)件組裝體等的側(cè)視圖。圖14B是在實施例中使用的結(jié)構(gòu)件組裝體等的平面圖。圖15是表示在實施例中使用的結(jié)構(gòu)件組裝體和鋼板的焊接部位的圖。圖16是表示實施例I及比較例I的結(jié)構(gòu)件組裝體的立體圖。圖17是表示比較例2及比較例5的結(jié)構(gòu)件組裝體的立體圖。圖18是表示比較例3及實施例2的結(jié)構(gòu)件組裝體的立體圖。
圖19是表示實施例3的結(jié)構(gòu)件組裝體的立體圖。圖20是表示本發(fā)明第六實施方式的沖擊吸收部件的一例的立體圖。圖21是該沖擊吸收部件的端面圖。圖22是將該沖擊吸收部件的熱硬化區(qū)域擴大了的局部截面圖。圖23是表示基于緊湊模式的沖擊吸收部件的壓潰的照片。圖24是表示基于非緊湊模式的沖擊吸收部件的壓潰的照片。圖25A是該沖擊吸收部件的熱處理部的放大圖。圖25B是表示該沖擊吸收部件的熱處理部的變形的圖。圖26A是表示圖21的沖擊吸收部件的詳細情況的截面圖。圖26B是圖26A的沖擊吸收部件的主要部分放大截面圖。圖27是表示平均邊長的變化導致的壓潰時壓曲波長的變化的曲線圖。
具體實施例方式以下，參照附圖對本發(fā)明的實施方式進行詳細說明。另外，在以下的說明中，對同樣的構(gòu)成要素賦予相同的參照符號。[第一實施方式]圖IA是表示本發(fā)明的沖擊吸收部件的第一實施方式的立體圖。如圖IA所示，結(jié)構(gòu)件組裝體I具備相互連結(jié)的沖擊吸收部件10和追加結(jié)構(gòu)件20。沖擊吸收部件10具備部分管狀體(管狀體)11和凸緣部15。部分管狀體11為，平板狀的多個平板部12在設置在這些平板部12之間的多個角部13相互連結(jié)。在圖IA所示的例子中，部分管狀體11具有三個平板部12a 12c，這些平板部12a 12c經(jīng)由兩個角部13a及13b而相互連結(jié)。圖2A是圖IA所示的結(jié)構(gòu)件組裝體I的相對于長度方向垂直的面的截面圖。如根據(jù)圖IA及圖2A可知的那樣，沖擊吸收部件10的部分管狀體11為，在相對于其長度方向垂直的面的截面(以下稱為“垂直截面”)中，是由一邊開放了的開口截面構(gòu)成的四邊形狀(多邊形狀)。即，部分管狀體11的三個平板部12a 12c對應于部分管狀體11的截面中的四邊形的三個邊。沖擊吸收部件10的凸緣部15具有從部分管狀體11的截面中的兩邊緣延伸的兩個平板部16a及16b。這兩個平板部16a及16b通過角部17a及17b與部分管狀體11連結(jié)。凸緣部15的兩個平板部16a及16b形成為，從部分管狀體11的一邊開放了的四邊形狀的兩邊緣，在該四邊形的開放的一邊所位于的平面上朝向外側(cè)延伸。此外，如圖IA及圖2A所示，配置有平板狀的追加結(jié)構(gòu)件20，該追加結(jié)構(gòu)件20被配置為，與沖擊吸收部件10的凸緣部15對置，且將部分管狀體11的四邊形截面中的開放的一邊封閉。通過將沖擊吸收部件10的凸緣部15和與其面對的追加結(jié)構(gòu)件20的部分進行焊接，由此追加結(jié)構(gòu)件20與沖擊吸收部件10結(jié)合。該沖擊吸收部件10及追加結(jié)構(gòu)件20為，在相互結(jié)合了的狀態(tài)下作為結(jié)構(gòu)件組裝體1，被用于車輛的框架等。該沖擊吸收部件10及追加結(jié)構(gòu)件20，例如由鋼材等、通過激光熱處理能夠得到局部的淬火硬化的材料構(gòu)成。激光熱處理為，首先對未處理的沖擊吸收部件照射能量密度較高的激光束，而將未處理的沖擊吸收部件局部加熱到相變溫度或熔點以上。之后，通過自冷卻作用進行淬火硬化。此外，沖擊吸收部件10及追加結(jié)構(gòu)件20向上述那種形狀的成型，通過沖壓成型等一般的成型方法來進行。在上述實施方式中，沖擊吸收部件10的部分管狀體11的垂直截面的截面形狀為一邊開放了的四邊形狀，但只要是一邊開放了的多邊形狀、則可以是任何的形狀。因此，例如，可以是圖2B所示那樣的一邊開放了的三角形狀，也可以是圖2C所示那樣的一邊開放了的五邊形狀。在部分管狀體的垂直截面的截面形狀為圖2B所示那樣的一邊開放了的三角形狀的情況下，沖擊吸收部件110具備部分管狀體111，具有通過一個角部連結(jié)的兩個平板部；以及凸緣部115，具有通過兩個角部與該部分管狀體111連結(jié)的兩個平板部。另一方面，在部分管狀體的垂直截面的截面形狀為圖2C所示那樣的一邊開放了的五邊形狀的情況下，沖擊吸收部件210具備部分管狀體211，具有通過三個角部連結(jié)的四個平板部；以及凸緣部215，具有通過兩個角部與該部分管狀體211連結(jié)的兩個平板部。在本發(fā)明的實施方式中，對形成為上述那種形狀的未處理的沖擊吸收部件10的特定部位進行激光熱處理。以下，說明進行激光熱處理的部位。在本實施方式中，根據(jù)沖擊吸收部件10的長度方向上的一方的端部(以下稱為“長邊端部”)14的多邊形截面中的平均邊長L，來決定進行激光熱處理的部位。尤其是，在本實施方式中優(yōu)選為，上述一方的長邊端部14是假設為在實際使用了結(jié)構(gòu)件組裝體I的情況下被施加沖擊能量的一側(cè)的端部。因此，例如，在結(jié)構(gòu)件組裝體I被用作為汽車的發(fā)動機艙用的側(cè)架(沿車輛的前后方向延伸的框架)的情況下，該側(cè)架的位于車輛前側(cè)的端部相當于上述一方的長邊端部。在結(jié)構(gòu)件組裝體I被用作為汽車的行李室用的側(cè)架的情況下，該側(cè)架的位于車輛后側(cè)的端部相當于上述一方的長邊端部。在本實施方式中，由于如此地根據(jù)平均邊長L來決定進行激光熱處理的部位，因此首先對平均邊長L進行說明。圖IA所示的沖擊吸收部件10的部分管狀體11為，在其一方的長邊端部14，具有如圖2A所示那樣的一邊開放了的四邊形截面。因此，將構(gòu)成該四邊形截面的各邊(包括開放的一邊)的長度設為If 14。即，將假定為沖擊吸收部件10的部分管狀體11具有封閉的四邊形截面的情況下的各邊的長度設為If 14。將該情況下的各邊的長度If 14的平均長度作為平均邊長L (L= (11+12+13+14) /4)。因此，例如在沖擊吸收部件的截面形狀為圖2B所示那樣的形狀的情況下，當將對沖擊吸收部件110進行截面觀察時的、部分管狀體111的平板部112a的邊的長度設為11、平板部112b的邊的長度設為12、從角部117a到角部117b的長度設為13時，平均邊長L、即三個邊的長度If 13的平均長度L為(I 1+12+13)/3。此外，在沖擊吸收部件210的截面形狀為圖2C所示那樣的形狀的情況下，當將對沖擊吸收部件210進行截面觀察時的、部分管狀體211的平板部212a的邊的長度設為11、平板部212b的邊的長度設為12、平板部212c的邊的長度設為13、平板部212d的邊的長度設為14、從角部217a到角部217b的長度設為15時，平均邊長L、即五個邊的長度If 15的平均長度 L 為(11+12+13+14+15)/5。因此，當將這些情況總結(jié)地進行表現(xiàn)時，平均邊長L意味著，在具有一邊開放了的多邊形狀截面的沖擊吸收部件的部分管狀體的一方的長邊端部、構(gòu)成多邊形截面形狀的全部邊的平均長度。在本實施方式中，從包含一方的長邊端部14在內(nèi)的沿著長度方向的規(guī)定位置(在本實施方式中為長邊端部14)的垂直截面起，在長度方向上以L/2間隔通過與長度方向垂直的截面(圖IA的包含虛線的垂直截面)來分隔沖擊吸收部件10。在如此地進行了分隔時，位于相鄰的垂直截面之間的各平板部12a 12c分別被分為相互鄰接的多個四邊形的部分平板部19。S卩，當設a為整數(shù)時，將距離一方的長邊端部14的長度方向的距離(以下稱為“長邊方向距離”)x為(a-l)L/2的垂直截面和X為aL/2的垂直截面之間的各平板部的四邊形的部分，稱為部分平板部19。因此，各部分平板部19意味著在圖IA中由點劃線表示的部分。在圖IA中，僅示出了多個部分平板部19中的三個部分平板部19a 19c。而且，在本實施方式中，在四邊形的各部分平板部19的外面?zhèn)?，沿對角方向進行激光熱處理，并形成沿對角方向延伸的熱處理部A。尤其是，在圖IA所示的例子中，從四邊形的各部分平板部19的一個角到處于其對角側(cè)的角為止、直線地進行激光熱處理，并形成有與其對應的熱處理部A。本實施方式中的基于激光的熱處理，使用YAG激光器或光纖激光器。此外，在本實施方式中，設置在相鄰的部分平板部19上的、沿對角方向延伸的熱處理部A，被配置為相對于這些部分平板部19之間的直線成為線對稱。例如，當對圖IA的相鄰的部分平板部19a和部分平板部19b進行考慮時，設置在這些部分平板部19a、19b上的熱處理部A被配置(形成)為，以這些部分平板部19a、19b之間的直線(即長邊方向距離X為L/2的垂直截面平面和平板部12c的交線)為中心成為線對稱。此外，當對圖IA的相鄰的部分平板部19a和部分平板部19c進行考慮時，設置在這些部分平板部19a、19c上的熱處理部A被配置(形成)為，以這些部分平板部19a、19b之間的直線(即沿著角部13b的直線)為中心成為線對稱。此外，如圖IB所示，當對平板部12a 12c進行上述那樣的激光淬火時，沖擊吸收部件10朝向中央變形(彎曲)。在圖IB中，以虛線表示進行熱處理之前的平板部18，以實線表示進行了熱處理之后的平板部12a 12c。如圖IB所示，平板部18與平板部12a 12c所成的角度α I (熱處理部A的變形角度)為O. I度以上3.0度以下。優(yōu)選為，變形O. I度以上O. 6度以下。熱處理部的寬度優(yōu)選為O. 4tmnTl. 6tmm，熱處理部的深度優(yōu)選為在厚度方向上至少為O. 2tmnT0. 8tmm(t為沖擊吸收部件10的板厚)。結(jié)果，在本實施方式的沖擊吸收部件10中，沿著在部分平板部19上在對角方向上延伸地形成的熱處理部A，而沖擊吸收部件10的強度提高。以下，對如此部分地強化沖擊吸收部件10的效果進行說明。然而，如上所述，作為在沖擊吸收部件的長度方向(延伸方向)、即沖擊吸收部件的壓縮方向上施加了沖擊能量時的沖擊吸收部件的變形模式，可以列舉圖3A所示那樣的緊湊模式和圖3B所示那樣的非緊湊模式。其中，從抑制沖擊吸收部件的壓縮量這種觀點出發(fā)，需要以緊湊模式來進行壓潰變形。作為使壓潰變形以緊湊模式來進行的方法，一直以來采用了使用壓潰加強筋的方法等各種方法，也可以采用任意的方法。此處，在壓潰變形以緊湊模式來進行時，沖擊吸收部件向內(nèi)側(cè)凹陷地變形的部位和向外側(cè)鼓起地變形的部位交替地存在。而且，發(fā)明人發(fā)現(xiàn)如下情況沖擊吸收部件從向內(nèi)側(cè)凹陷一次到向外側(cè)鼓起而復原為止的長度周期，與沖擊吸收部件的端部的平均邊長L大致一致。關于該情況，使用圖4進行說明。圖4表示在圖IA所示的沖擊吸收部件10的一方的長邊端部14被固定在某個其他部件上的情況下，在沿圖中的箭頭方向施加了沖擊能量時，該沖擊吸收部件10以緊湊模式進行變形的情形。尤其是，圖中的點劃線表示平板部12b的中央及角部17b的變形方式。根據(jù)圖4可知，在沖擊吸收部件10以緊湊模式進行變形時，在長度方向的距離為0氣/2的區(qū)域中沖擊吸收部件10向內(nèi)側(cè)凹陷，在L/2 L的區(qū)域中沖擊吸收部件10向外側(cè)鼓起。而且，在L 3L/2的區(qū)域中沖擊吸收部件10向內(nèi)側(cè)凹陷，在3L/2 2L的區(qū)域中沖擊吸收部件10向外側(cè)鼓起，其以后同樣地反復凹凸。因此，在沖擊吸收部件10以緊湊模式進行變形時，可以說以周期L反復進行向內(nèi)側(cè)的凹陷和向外側(cè)的鼓起。另一方面，在對圖IA所示那樣的沖擊吸收部件10施加壓縮方向的沖擊能量、并施加剪切方向的沖擊能量(即與沖擊吸收部件的長度方向垂直的方向的沖擊能量)的情況下，在沖擊吸收部件10中，除了上述的緊湊模式的變形以外，在各部分平板部19上還產(chǎn)生折皺狀的壓曲。使用圖5A、圖5B及圖6對該情況進行說明。圖5A及圖5B是沖擊吸收部件10的一個平板部12b的平面圖。尤其是，圖5A表示施加剪切方向的沖擊能量之前的狀態(tài)的平板部12b，圖5B表示施加了剪切方向的沖擊能量之后的狀態(tài)的平板部12b。圖6是圖5B的平板部12b的沿著VI-VI的截面圖。當沿著圖5A中由箭頭所示的方向、即剪切方向?qū)_擊吸收部件10的平板部12b施加沖擊能量時，平板部12b如圖5B所示那樣地進行變形。此時，在通過與剪切方向的沖擊能量同時施加的壓縮方向的沖擊能量、而沖擊吸收部件10以圖4所示那樣的緊湊模式進行變形的情況下，如圖5B所示那樣，在平板部12b上以L/2周期產(chǎn)生折皺狀的壓曲Z。換言之，在各部分平板部19上產(chǎn)生沿對角方向延伸的折皺狀的壓曲Z。此處，在產(chǎn)生折皺狀的壓曲Z的對角方向(圖5B中的箭頭Yl)上，在部分平板部19的面內(nèi)作用最大的拉伸應力，在與產(chǎn)生折皺狀的壓曲Z的對角方向不同的對角方向(圖5B中的箭頭Y2)上，在部分平板部19的面內(nèi)作用最大的壓縮應力。相對于此，在本實施方式的沖擊吸收部件10中，沿著對角方向?qū)Ω鞑糠制桨宀?9進行激光熱處理，而形成有在對角方向上延伸的熱處理部A。因此，在產(chǎn)生折皺狀的壓曲Z時、作用最大的拉伸應力或最大的壓縮應力的方向上，進行部分平板部19的強化。因此，根據(jù)本實施方式，能夠抑制這種折皺狀的壓曲Z的產(chǎn)生。因此，能夠抑制沖擊吸收部件10的變形。在圖IA所示的例子中，各部分平板部19上所形成的熱處理部A從部分平板部19的一個角延伸到另一個角。但是，熱處理部A只要在四邊形的各部分平板部19的對角方向上延伸，則不一定需要從角延伸到角。因此，熱處理部A僅在各部分平板部19的中央?yún)^(qū)域中部分地沿著對角方向延伸即可。此外，通過使激光光線的照射部位沿著各部分平板部19的對角方向移動，由此對于未處理的沖擊吸收部件10進行激光熱處理。因此，在各部分平板部19的對角方向上以線狀進行激光熱處理。此外，線狀的激光光線向各部分平板部19的照射束數(shù)，只要是一束以上則幾束都可以，因此，熱處理部A也可以由被激光照射的多條線來構(gòu)成。并且，在圖IA所示的例子中，在全部的部分平板部19上設置有熱處理部A。但是，不一定需要在全部的部分平板部19上設置熱處理部A，在至少一個部分平板部上設置熱處理部A即可。此外，在上述實施方式中，熱處理部A形成在沖擊吸收部件10的外側(cè)，但也可以形成在沖擊吸收部件10的內(nèi)側(cè)(與追加結(jié)構(gòu)件20對置的一側(cè))。
[第二實施方式]此外，在上述第一實施方式中，對于四邊形的各部分平板部19僅在一個對角方向上進行激光熱處理，并形成有在對角方向上延伸的熱處理部A。如圖7所示那樣，第二實施方式的沖擊吸收部件30為，對于各部分平板部19在兩個對角方向上進行激光熱處理，并形成有在兩個對角方向上延伸的兩個熱處理部A、A1。由此，能夠進一步抑制沖擊吸收部件30相對于剪切方向的碰撞能量的變形。此外，在本實施方式中，雖然未圖示，但與圖IB所示的沖擊吸收部件10同樣，平板部12a 12c也變形(彎曲)。[第三實施方式]并且，在上述第一實施方式中，在各部分平板部19上沿對角方向形成有熱處理部A。第三實施方式的沖擊吸收部件40為，除了熱處理部A以外，例如圖8所示那樣，還形成有在沖擊吸收部件10的長度方向上延伸的熱處理部B、C的至少一方。具體地，熱處理部(其他熱處理部)B可以形成在沖擊吸收部件40的沿長度方向延伸的一部分或全部的角部
13、17，熱處理部C可以形成在平板部12、16的一部分上。由此，不僅能夠抑制沖擊吸收部件40相對于剪切方向的碰撞能量的變形,還能夠抑制沖擊吸收部件40相對于壓縮方向的碰撞能量的變形。此外，在本實施方式中，雖然未圖示，但與圖IB所示的沖擊吸收部件10同樣，平板部12也變形(彎曲)。[第四實施方式]此外，在上述第一實施方式中，沖擊吸收部件10的部分管狀體11的截面形狀成為由一邊開放了的開口截面構(gòu)成的多邊形狀，但如圖9所示那樣，即使是截面形狀為由封閉的封閉截面構(gòu)成的多邊形狀的沖擊吸收部件50，也能夠同樣地進行基于激光的熱處理。即，沖擊吸收部件50除了上述第一實施方式中的部分管狀體51以外，還具備平板部26，將該部分管狀體51的多邊形截面形狀的開放的一邊封閉；以及設置在該平板部26與構(gòu)成部分管狀體51的平板部12a之間的角部27a和設置在平板部26與構(gòu)成部分管狀體51的平板部12c之間的角部27b。該沖擊吸收部件50也與上述的沖擊吸收部件10同樣，能夠通過激光對平板部12a 12c進行熱處理。此外，如圖9所示，在平板部26上進行了激光熱處理，并形成有熱處理部D。此處，圖9的點劃線意味著對平板部的相反側(cè)進行激光熱處理。此外，在本實施方式中，雖然未圖示，但與圖IB所示的沖擊吸收部件10同樣，平板部12a 12c也變形(彎曲)。并且，在上述各實施方式中，沖擊吸收部件在長度方向上具有大致相同的截面形狀。但是，沖擊吸收部件也可以不必在長度方向上具有大致相同的截面形狀。例如，也能夠應用于截面形狀從一方的長邊端部14開始逐漸變大那樣、即隨著從長邊端部14離開而逐漸向外側(cè)擴展那樣的沖擊吸收部件。此外，也能夠應用于截面形狀從一方的長邊端部14開始逐漸變小那樣、即隨著從長邊端部14離開而逐漸向內(nèi)側(cè)收縮那樣的沖擊吸收部件?；蛘撸部梢匀鐖D10所示的例子那樣，沖擊吸收部件60在途中彎曲或折曲。在該情況下，長度方向意味著沿著沖擊吸收部件60的中心線W的方向，根據(jù)該中心線W的長度來決定L/2間隔。尤其是，在沖擊吸收部件60具有這種形狀的情況下，即使在對沖擊吸收部件60的長邊端部14施加了長度方向的沖擊能量的情況下，也會對沖擊吸收部件60施加剪切方向的力。[第五實施方式]接著，對本發(fā)明的第五實施方式進行說明。圖4所示的變形的情形表示的情況為，沖擊吸收部件10的一方的長邊端部14、即結(jié)構(gòu)件組裝體I的長邊端部被固定在某個其他部件上。但是，在沖擊吸收部件10的一方的長邊端部14未被固定在其他部件上而成為自由端的情況下，沖擊吸收部件10以緊湊模式進行變形時的模式形態(tài)變得不同。圖11表示該情形。圖11表示在沖擊吸收部件70的一方的長邊端部14成為自由端的情況下，在沿圖11中的箭頭方向施加了沖擊能量時，該沖擊吸收部件70以緊湊模式變形的情形。根據(jù)圖11可知，在沖擊吸收部件70的一方的長邊端部14成為自由端的情況下，在沖擊吸收部件70以緊湊模式進行變形時，在長度方向的距離X為0氣/4的區(qū)域中沖擊吸收部件70向外側(cè)鼓起，在距離X為L/4 3L/4的區(qū)域中沖擊吸收部件70向內(nèi)側(cè)凹陷。而且，在距離X為3L/4 5L/4的區(qū)域中沖擊吸收部件70向外側(cè)鼓起，在距離X為5L/4 7L/4的區(qū)域中沖擊吸收部件70向內(nèi)側(cè)凹陷，其以后同樣以周期L反復凹凸。因此，在本實施方式中，在與上述各實施方式不同的位置上形成熱處理部E。在本實施方式中，從長邊方向距離X為L/4的垂直截面起，在長度方向上通過L/2間隔的垂直截面(圖12的包含虛線的垂直截面)來分隔沖擊吸收部件70。在如此地進行了分隔時，將位于相鄰的垂直截面之間的各平板部12a 12c的四邊形的部分稱為部分平板部79。S卩，當設a為整數(shù)時，將長度方向的距離X為(a/2-1/4)L的垂直截面和距離X為(a/2+1/4)的垂直截面之間的各平板部的四邊形的部分稱為部分平板部79。因此，各部分平板部79意味著在圖12中由點劃線表示的部分。另外，在圖12中，僅示出了多個部分平板部19中的三個部分平板部79a、79b、79c。而且，在本實施方式中，在四邊形的各部分平板部79的外面?zhèn)?，沿對角方向進行激光熱處理，并形成沿對角方向延伸的熱處理部E。尤其是，在圖12所示的例子中，從四邊形的各部分平板部79的一個角到處于其對角側(cè)的角為止直線地進行激光熱處理，并形成有與其對應的熱處理部E。此外，在本實施方式中，設置在相鄰的部分平板部79上的、沿對角方向延伸的熱處理部E被配置為，相對于這些部分平板部79之間的直線成為線對稱。在本實施方式中，也能夠與上述各實施方式同樣地變更通過激光進行熱處理的位置。此外，在本實施方式中，雖然未圖示，但與圖IB所示的沖擊吸收部件10同樣，平板部12a 12c也變形(彎曲)?？傊攲⑸鲜龅谝?第五實施方式總結(jié)地進行表現(xiàn)時，如以下所述。在本發(fā)明中，在多個平板部中的至少一個上，通過激光進行了熱處理的熱處理部變形O. I度以上3. O度以下而形成。并且，可以說，當將構(gòu)成沖擊吸收部件的一方的長邊端部14的多邊形截面形狀的全部邊的平均邊長設為L，并將在從規(guī)定的垂直截面起在長度方向上通過L/2間隔的垂直截面來分隔了沖擊吸收部件時、位于相鄰的垂直截面之間的各平板部的四邊形的部分作為部分平板部時，在至少一個部分平板部上設置有至少在其一個對角方向上延伸、通過激光進行了熱處理的熱處理部。實施例(比較例I)
比較例I的沖擊吸收部件83是如圖13A所示那樣的一張780MPa級鋼板BP。該鋼板BP的厚度為I. 6mm,屈服應力為493MPa，抗拉強度為844MPa，伸長率為27%，含碳率為O. 19%，含硅率為I. 20%，含錳率為I. 84%。將該鋼板BP進行彎曲加工，而制作了如圖13B所示那樣的形狀的未處理的沖擊吸收部件83。未處理的沖擊吸收部件83具備部分管狀體81，該部分管狀體81具有一邊開放了的四邊形截面，構(gòu)成部分管狀體81的三個平板部的垂直截面中的邊長為，如圖14A所示那樣，平板部82a的長度為50mm，平板部82b的長度為70mm，平板部82c的長度為50mm，沖擊吸收部件83的開放的一邊為70mm。因此，未處理的沖擊吸收部件83的平均邊長L為60mm。此外，如圖14B的俯視圖所示那樣，在從一方的端部84a朝向端部84b而朝向長度方向(延伸方向)將沖擊吸收部件83分隔為三個部分時，中央部分相對于兩端部分傾斜。此時，中央部分和兩個兩端部分之間以50R彎曲。并且，兩個兩端部分的長度方向的長度為100mm，中央部分的長度(兩端部分的長度方向上的長度)為110mm。相對于如此制作的未處理的沖擊吸收部件83的凸緣部85，將平板狀的追加結(jié)構(gòu)件82進行點焊，而制作了圖13C所示那樣的結(jié)構(gòu)件組裝體80。在構(gòu)成凸緣部85的平板部的寬度方向中央，以長度方向的間隔30mm來進行點焊S。此外，從長度方向的端部84a (施加沖擊一側(cè)的端部。以下稱為“附加沖擊側(cè)端部”)到最初的點焊為止為10mm。在如此制作的結(jié)構(gòu)件組裝體80的另一方的端部84b (與施加沖擊一側(cè)相反側(cè)的端部。以下稱為“非附加沖擊側(cè)端部”)上，將厚度為I. 6mm、一邊的長度為250mm的鋼板SP進行金屬極惰性氣體保護焊。結(jié)構(gòu)件組裝體80和鋼板SP之間的焊接，不是在結(jié)構(gòu)件組裝體I的端面整面上進行，而是在結(jié)構(gòu)件組裝體80的端面中構(gòu)成上述四邊形截面的各邊的中央附近進行。對于邊長為50mm的平板部82a、82c，在該平板部82a、82c的端面的中央20mm進行了金屬極惰性氣體保護焊，對于邊長為70_的平板部62b及追加結(jié)構(gòu)件20，在該平板部62b的端面的中央30mm及追加結(jié)構(gòu)件82的端面的中央30mm進行了金屬極惰性氣體保護焊(表示圖13D的結(jié)構(gòu)件組裝體的側(cè)視圖的圖15中的涂黑部)。此外，在本比較例I中，在結(jié)構(gòu)件組裝體80的附加沖擊側(cè)端部，也同樣地金屬極惰性氣體保護焊了鋼板。以如此制作的結(jié)構(gòu)件組裝體80的長度方向成為鉛垂方向、且其附加沖擊側(cè)端部成為向上的方式設置結(jié)構(gòu)件組裝體80，使位于其正上方的300kg的落錘從高度2m落下而進行了沖擊試驗。此時，通過落錘對結(jié)構(gòu)件組裝體80投入的能量為5880J。在進行沖擊試驗時，在結(jié)構(gòu)件組裝體80的正下方設置噸位計(測力傳感器)，而對落錘與結(jié)構(gòu)件組裝體80接觸之后的載荷履歷進行計測。此外，同時，還通過激光位移計對落錘與結(jié)構(gòu)件組裝體80接觸之后的落錘的位移履歷(落錘與結(jié)構(gòu)件組裝體I接觸之后的落錘的下降量的時間履歷)進行計測。根據(jù)如此計測的載荷履歷及位移履歷，將落錘與結(jié)構(gòu)件組裝體80接觸之后到向鉛垂方向下方位移50mm為止的載荷-位移線圖進行積分，而計算結(jié)構(gòu)件組裝體I的吸收能量。比較例I中的吸收能量為1920J。此外，對沖擊試驗后的結(jié)構(gòu)件組裝體80的長度方向的全長進行計測，并且將從沖擊試驗前的結(jié)構(gòu)件組裝體80的長度方向的全長(344_)中減去沖擊試驗后的結(jié)構(gòu)件組裝體80的長度方向的全長而得到結(jié)果，計算作為壓潰量。比較例I中的壓潰量為155mm。此外，在沖擊試驗后的結(jié)構(gòu)件組裝體80上，在上述的中央部分和兩端部分之間的彎曲部發(fā)生了折斷。(實施例I)對于上述比較例I的沖擊吸收部件83，通過二氧化碳激光器進行了激光熱處理。激光輸出為5kW，熱處理速度為15m/min。激光熱處理的激光輸出及熱處理速度在以下的實施例以及比較例中也相同。在本實施例中，在圖16中由熱處理部A表示的位置上進行了激光熱處理，即在將從附加沖擊側(cè)端部94a朝向附加沖擊側(cè)端部94b而在長度方向上通過L/2間隔的垂直截面來分隔了沖擊吸收部件93時、位于相鄰的垂直截面之間的各平板部的四邊形的部分作為部分平板部時，在各部分平板部的一個對角方向上進行了激光熱 處理。對進行了激光熱處理的部位進行了維氏硬度的測定。未處理的沖擊吸收部件83的維氏硬度為230，相對于此，激光熱處理后的沖擊吸收部件93成為468，確認了被充分地淬火硬化的情況。對于如此制作的結(jié)構(gòu)件組裝體90，與上述比較例I同樣地進行了沖擊試驗，結(jié)果，吸收能量為3916J,壓潰量為74mm,沖擊試驗后的結(jié)構(gòu)件組裝體90未發(fā)生折斷。(比較例2)對于上述比較例I的沖擊吸收部件83，在圖17中由熱處理部F所示的位置上進行了激光熱處理，即在構(gòu)成沖擊吸收部件86的部分管狀體88的各平板部的寬度方向中央、從端部87a到端部87b以沿長度方向延伸的直線狀進行了激光熱處理。對如此制作的結(jié)構(gòu)件組裝體89進行了上述沖擊試驗,結(jié)果，吸收能量為2058J,壓潰量為121mm,沖擊試驗后的結(jié)構(gòu)件組裝體89發(fā)生了折斷。(比較例3)對上述比較例I的沖擊吸收部件83，在圖18中由熱處理部E所示的位置上進行了激光熱處理。即，在從位于在長度方向上從附加沖擊側(cè)端部104a離開L/4的位置的垂直截面起、朝向附加沖擊側(cè)端部104b在長度方向上通過L/2間隔的垂直截面分隔了沖擊吸收部件103時，將位于相鄰的垂直截面之間的各平板部的四邊形的部分作為部分平板部。此時，沿著各部分平板部的一個對角方向進行了激光熱處理。對如此制作的結(jié)構(gòu)件組裝體100進行了上述沖擊試驗，結(jié)果，吸收能量為3815J,壓潰量為80mm,沖擊試驗后的結(jié)構(gòu)件組裝體100未發(fā)生折斷。(比較例4)在上述比較例I中，在沖擊吸收部件83的附加沖擊側(cè)端部84b也金屬極惰性氣體保護焊了鋼板，但在比較例4中，在結(jié)構(gòu)件組裝體的附加沖擊側(cè)端部未焊接鋼板而使其成為自由端。對如此制作的結(jié)構(gòu)件組裝體進行了上述沖擊試驗，結(jié)果，吸收能量為2011J，壓潰量為161mm，沖擊試驗后的結(jié)構(gòu)件組裝體I發(fā)生了折斷。(實施例2)對上述比較例4的沖擊吸收部件進行了激光熱處理。在圖18中由熱處理部E所示的位置上進行了激光熱處理。即，在從位于在長度方向上從附加沖擊側(cè)端部104a離開L/4的位置的垂直截面起、在長度方向上通過L/2間隔的垂直截面來分隔了沖擊吸收部件103時，將位于相鄰的垂直截面之間的各平板部的四邊形的部分作為部分平板部。此時，沿著各部分平板部的一個對角方向通過激光進行了熱處理。對如此制作的結(jié)構(gòu)件組裝體100進行了上述沖擊試驗。結(jié)果，吸收能量為3921J，壓潰量為74mm，沖擊試驗后的結(jié)構(gòu)件組裝體100未發(fā)生折斷。(比較例5)對于上述比較例4的沖擊吸收部件，在圖17中由熱處理部F所示的位置上進行了激光熱處理，即在構(gòu)成沖擊吸收部件86的部分管狀體88的各平板部的寬度方向中央、從端部87a到端部87b以沿長度方向延伸的直線狀進行了激光熱處理。對如此制作的結(jié)構(gòu)件組裝體89進行了上述沖擊試驗，結(jié)果，吸收能量為2018J，壓潰量為118mm，沖擊試驗后的結(jié)構(gòu)件組裝體89發(fā)生了折斷。(比較例6)對于上述比較例3的沖擊吸收部件10，在圖16中由A所示的位置上進行了激光熱處理，即在將從附加沖擊側(cè)端部起在長度方向上通過L/2間隔的垂直截面來分隔了沖擊吸收部件10時、位于相鄰的垂直截面之間的各平板部的四邊形的部分作為部分平板部時，沿 著各部分平板部的一個對角方向進行了激光熱處理。對如此制作的結(jié)構(gòu)件組裝體I進行了上述沖擊試驗，結(jié)果，吸收能量為3795J,壓潰量為81mm,沖擊試驗后的結(jié)構(gòu)件組裝體I未發(fā)生折斷。(實施例3)對于上述比較例I的沖擊吸收部件83，在圖19中由熱處理部A、A1所示的位置上進行了激光熱處理，即在將從附加沖擊側(cè)端部124a朝向附加沖擊側(cè)端部124b而在長度方向上通過L/2間隔的垂直截面來分隔了沖擊吸收部件10時、位于相鄰的垂直截面之間的各平板部的四邊形的部分作為部分平板部時，沿著各部分平板部的兩個對角方向進行了激光熱處理。對如此制作的結(jié)構(gòu)件組裝體120進行了上述沖擊試驗，結(jié)果，吸收能量為4350J，壓潰量為58mm,沖擊試驗后的結(jié)構(gòu)件組裝體I未發(fā)生折斷。將以上的結(jié)果總結(jié)為下述表I。[表 I]試驗結(jié)果
權(quán)利要求
1.一種沖擊吸收部件，其特征在于，具備管狀體，該管狀體具有多個平板部和設置在上述多個平板部之間的多個角部，且與長度方向垂直的截面形狀為多邊形，在上述多個平板部中的至少一個上，通過激光進行了熱處理的熱處理部變形O. I度以上3. O度以下而形成。
2.如權(quán)利要求I所述的沖擊吸收部件，其特征在于，在設上述管狀體的上述長度方向的端部的構(gòu)成上述多邊形的全部邊的平均邊長為L，從上述管狀體的、相對于上述端部為沿著上述長度方向的規(guī)定位置的垂直截面起，在上述長度方向上以L/2間隔通過與上述長度方向垂直的截面進行分隔時，上述多個平板部分別被分為相互鄰接的多個四邊形的部分平板部，沿著上述多個部分平板部中至少一個部分平板部的至少一個對角方向形成有上述熱處理部。
3.如權(quán)利要求2所述的沖擊吸收部件，其特征在于，上述規(guī)定位置為上述端部。
4.如權(quán)利要求2所述的沖擊吸收部件，其特征在于，上述規(guī)定位置為沿著上述長度方向離上述端部為L/4的位置。
5.如權(quán)利要求2至4中任一項所述的沖擊吸收部件，其特征在于，在上述多個部分平板部中相互鄰接的至少兩個部分平板部的每個上，以相對于鄰接的上述部分平板部之間的邊界線成為線對稱的方式形成有上述熱處理部。
6.如權(quán)利要求2至4中任一項所述的沖擊吸收部件，其特征在于，沿著上述多個部分平板部中至少一個部分平板部的兩個對角方向形成有兩個上述熱處理部。
7.如權(quán)利要求I至4中任一項所述的沖擊吸收部件，其特征在于，在上述多個角部，進一步形成有沿著上述管狀體的上述長度方向通過激光進行了熱處理的其他的熱處理部。
8.如權(quán)利要求I至4中任一項所述的沖擊吸收部件，其特征在于，沿著上述多個平板部中至少一個平板部的上述長度方向形成有上述熱處理部。
9.如權(quán)利要求8所述的沖擊吸收部件，其特征在于，沿著上述長度方向通過多束上述激光來形成上述熱處理部。
10.如權(quán)利要求8所述的沖擊吸收部件，其特征在于，上述熱處理部從上述平板部的表面形成到上述平板部的板厚的3/4以下的深度。
11.如權(quán)利要求8所述的沖擊吸收部件，其特征在于，上述熱處理部從上述平板部的表面形成到上述平板部的板厚的1/2以上的深度。
全文摘要
一種沖擊吸收部件，具備管狀體，該管狀體具有多個平板部和設置在上述多個平板部之間的多個角部，且與長度方向垂直的截面形狀為多邊形；在上述多個平板部中的至少一個上，通過激光進行了熱處理的熱處理部變形0.1度以上3.0度以下而形成。
文檔編號B62D21/15GK102959271SQ20118002910
公開日2013年3月6日 申請日期2011年8月26日 優(yōu)先權(quán)日2010年8月26日
發(fā)明者桑山卓也, 鈴木規(guī)之, 宮崎康信, 川崎薰, 米村繁 申請人:新日鐵住金株式會社