3c的內(nèi)表面和內(nèi)齒輪61的筒狀的直立壁61e(圓孔)的內(nèi)表面，所以內(nèi)齒輪61和外齒輪63在二者的旋轉(zhuǎn)軸之間的偏心量增大的方向上被推動(dòng)。以這種方式，內(nèi)齒輪61的內(nèi)齒61c和外齒輪63的外齒63a深度接合，使得座椅靠背55不傾斜。
[0099]此外，在該鎖定狀態(tài)下，即使當(dāng)?shù)谝恍畈考?1和第二楔狀部件73由于來自座椅靠背55的載荷(自重)和從乘坐者的背部施加于座椅靠背55的載荷而被外齒輪63的筒狀的直立壁63c的外表面和驅(qū)動(dòng)環(huán)75的內(nèi)表面75a強(qiáng)力地夾持，驅(qū)動(dòng)環(huán)75的第一抵接表面75e和第一抵接表面75g也防止產(chǎn)生使第一楔狀部件71和第二楔狀部件73在內(nèi)齒輪61的內(nèi)齒61c與外齒輪63的外齒63a之間的接合變淺的方向上移動(dòng)的力。因此，在座椅靠背55中不產(chǎn)生顫動(dòng)。
[0100](解鎖狀態(tài):操作狀態(tài))
[0101]如圖7和8所示，當(dāng)在鎖定狀態(tài)下操作操作鈕或操作桿、并且驅(qū)動(dòng)軸(未示出)被旋轉(zhuǎn)地驅(qū)動(dòng)到右或左方向時(shí)，解鎖部件79向右或左方向旋轉(zhuǎn)。作為一個(gè)實(shí)例，當(dāng)解鎖部件79在逆時(shí)針方向上旋轉(zhuǎn)Θ度的角時(shí)，如在圖1中的箭頭C的方向上觀看，凸輪部79a的第二按壓部79c按壓作為驅(qū)動(dòng)環(huán)75的另一端面的第二端面75d，并從而，驅(qū)動(dòng)環(huán)75旋轉(zhuǎn)到雙點(diǎn)劃線的位置。
[0102]此時(shí)，如圖8所示，在驅(qū)動(dòng)環(huán)75的第一抵接表面75g與第二楔狀部件73之間產(chǎn)生間隙S。因此，消除了由第一抵接表面75g產(chǎn)生的分力，并且第二楔狀部件3在拉出方向上移動(dòng)，如圖9中的雙點(diǎn)劃線所示。由于第二楔狀部件73在拉出方向上移動(dòng)，所以減弱了第二楔狀部件73對(duì)外齒輪63的直立壁63c的外表面和內(nèi)齒輪61的筒狀的直立壁61e(圓孔)的內(nèi)表面的壓接力，并從而，內(nèi)齒輪61的內(nèi)齒61c與外齒輪63的外齒63a之間的接合變淺。以這種方式，座椅靠背55變?yōu)榭蓛A斜狀態(tài)。
[0103]在第二楔狀部件73開始移動(dòng)時(shí)，第一楔狀部件71由于外齒輪63的筒狀的直立壁63c的外表面與驅(qū)動(dòng)環(huán)75的第一抵接表面75e和第二抵接表面75f之間的摩擦而保持靜止。然而，如圖9所示，當(dāng)?shù)诙畈考?3在拉出方向上移動(dòng)時(shí)，第一楔狀部件71由于彈簧77的彈性排斥力而在楔部楔入偏心環(huán)狀空間K內(nèi)的方向上移動(dòng)。
[0104]隨著重復(fù)以上操作，內(nèi)齒輪61與外齒輪63之間的偏心狀態(tài)維持并且接合位置改變，使得座椅靠背55向后傾斜。
[0105]同時(shí)，如從圖1中的箭頭C的方向看到地，當(dāng)解鎖部件79在順時(shí)針方向上旋轉(zhuǎn)時(shí)，座椅靠背55向前傾斜。
[0106]接著，將參考圖2描述施加于本實(shí)施例的傾斜裝置的力。存在這樣的假設(shè)情況，其中:
[0107]外齒輪63(筒部63c)設(shè)置在座椅靠背55中；
[0108]內(nèi)齒輪61(孔61e)設(shè)置在座墊53中；
[0109]座椅靠背55從垂直狀態(tài)以21度角向后傾斜；
[0110]由于自重而施加于座椅靠背55的垂直向下載荷是5kfg;
[0111]由于乘坐者而施加于座椅靠背55的垂直向下載荷是15kfg;并且
[0112]外齒63a與內(nèi)齒61c的接合位置與施加于座椅靠背55的載荷的作用點(diǎn)之間的水平距離是89.3mm。
[0113]在這種情況下，作用在外齒63a與內(nèi)齒61c的接合位置的力矩表示為89.3mm X20kgf=1786kgf_mm。
[0114]當(dāng)以這種方式施加載荷時(shí)，試圖使外齒輪63在順時(shí)針方向上相對(duì)于內(nèi)齒輪61旋轉(zhuǎn)的力施加于外齒輪63。
[0115]能夠如下計(jì)算從第二楔狀部件73施加于內(nèi)齒輪61的力F。
[0116]在與力F的作用方向垂直的方向上，力F的作用點(diǎn)與外齒63a和內(nèi)齒61c的接合位置之間的距離是如所示的26.6mm。然后，通過使用以上距離和作用于外齒63a與內(nèi)齒61c的接合位置的以上計(jì)算的1786kgf-mm的力矩，能夠?qū)⒘τ?jì)算為F= 1786/26.6 = 67.lkgf。
[0117]當(dāng)力F從第二楔狀部件73施加于內(nèi)齒輪61時(shí)，在外齒63a與內(nèi)齒61c的接合位置處產(chǎn)生力F的反作用力。能夠考慮將力F的反作用力分為與外齒63a和內(nèi)齒61c接合的齒面垂直的分量S和與該齒面平行的分量Fl。力F的反作用力的分量S使外齒63a與內(nèi)齒61c互相擠壓，并且在外齒63a與內(nèi)齒6 Ic之間產(chǎn)生摩擦力。力F的反作用力的分量Fl試圖使外齒63a與內(nèi)齒61c互相滑動(dòng)。因此，在下面的描述中，分量Fl也稱為引起滑動(dòng)的力Fl。
[0118]在本實(shí)施例中，將外齒63a和內(nèi)齒61c的壓力角設(shè)定成使得:當(dāng)來自座椅靠背55的載荷施加于接合位置時(shí)，在外齒63a的齒面與內(nèi)齒61c的齒面之間引起滑動(dòng)。即，將外齒63a和內(nèi)齒61c的壓力角設(shè)定成使得試圖引起滑動(dòng)的力Fl比由力F的反作用力的分量S產(chǎn)生的靜摩擦力大。
[0119]具體地，在所示的實(shí)例中，將壓力角設(shè)定成使得由力F的反作用力的作用方向和力F的反作用力的分量S的作用方向形成的角度變?yōu)?9.8度。因此，將試圖引起滑動(dòng)的力Fl表示為卩1 = 5\七&11(29.8度)=5\0.573。
[0120]另一方面，假設(shè)外齒63a與內(nèi)齒61c之間的靜摩擦系數(shù)μ是0.2，則由力F的反作用力的分量S產(chǎn)生的靜摩擦力表不為S Χ0.2ο
[0121]從而，在根據(jù)本實(shí)施例的傾斜裝置中，試圖引起滑動(dòng)的力F1(SX0.573)>靜摩擦力(=SX0.2)的關(guān)系表達(dá)式成立。
[0122]此外，將壓力角設(shè)定成使得:當(dāng)來自座椅靠背55的載荷施加于接合位置時(shí)，在外齒63a的齒面與內(nèi)齒61 c的齒面之間引起滑動(dòng)。
[0123]S卩，在根據(jù)本實(shí)施例的傾斜裝置中，假設(shè)將由在外齒63a與內(nèi)齒61c的接合位置處產(chǎn)生的力F的反作用力的作用方向與和外齒63a與內(nèi)齒61c的接合位置處的齒面垂直的方向形成的角度限定為α(在圖2所示的實(shí)例中是29.8度)，并且將外齒63a與內(nèi)齒61c之間的靜摩擦系數(shù)限定為μ，則tan(a)>y的關(guān)系表達(dá)式成立。
[0124]然而，試圖使外齒63a與內(nèi)齒61c互相滑過的力由抵接內(nèi)齒輪61的孔61e的內(nèi)周面的第一楔狀部件71承受。實(shí)際上，外齒63a與內(nèi)齒61c不互相滑動(dòng)。即，即使當(dāng)外齒輪63試圖相對(duì)于內(nèi)齒輪61移動(dòng)時(shí)，因?yàn)榈谝恍畈考?1按壓內(nèi)齒輪61的孔61e的內(nèi)周面，所以也防止外齒輪63與內(nèi)齒輪61之間的相對(duì)移動(dòng)。
[0125]以這種方式，在本實(shí)施例的傾斜裝置中，來自座椅靠背55的載荷同時(shí)施加于第一楔狀部件71和第二楔狀部件73。即，施加于接合位置的來自座椅靠背55的載荷(力)在外齒輪63的筒部63c、第一楔狀部件71、第二楔狀部件73、內(nèi)齒輪61的孔61e和座墊53的路徑中順次傳遞。
[0126]同時(shí)，在圖13和14所說明的傳統(tǒng)傾斜裝置中，試圖使內(nèi)齒15a與外齒17a滑動(dòng)的力比最大靜摩擦力小。因此，起先，外齒63a和內(nèi)齒61c不試圖滑動(dòng)。結(jié)果，如上所述，在第一楔狀部件5與外齒輪17之間接受載荷，并且不在第二楔狀部件7與外齒輪17之間傳遞載荷。
[0127]從而，在本實(shí)施例中，來自座椅靠背55的載荷施加于第一楔狀部件71和第二楔狀部件73。根據(jù)該構(gòu)造，實(shí)現(xiàn)了下面的效果。
[0128](I)在座椅靠背55向后傾斜的情況下，與現(xiàn)有技術(shù)不同，當(dāng)作為一個(gè)楔狀部件的第二楔狀部件73在拉出方向上移動(dòng)時(shí)，來自座椅靠背55的載荷也施加于作為另一個(gè)楔狀部件的第一楔狀部件71。從而，與現(xiàn)有技術(shù)相比，作為另一個(gè)楔狀部件的第一楔狀部件71不太可能響應(yīng)于作為一個(gè)楔狀部件的第二楔狀部件73而移動(dòng)(抵抗移動(dòng))。以這種方式，第一楔狀部件71用作適當(dāng)?shù)闹苿?dòng)，使得防止座椅靠背55立刻向后落下。
[0129]在至少當(dāng)座椅鎖定時(shí)以上關(guān)系表達(dá)式成立的情況下，實(shí)現(xiàn)了防止座椅靠背55立刻向后落下的效果。同時(shí)，因?yàn)榱由座椅靠背55的自重恒定地施加，所以以上關(guān)系表達(dá)式通常成立。
[0130](第二實(shí)施例)
[0131]將參考圖11和12描述根據(jù)本發(fā)明的第二實(shí)施例的傾斜裝置。圖11是用于說明施加于第二實(shí)施例的傾斜裝置的力的視圖，并且圖12是第二實(shí)施例的傾斜裝置的分解透視圖。
[0132]首先，將參考圖12描述第二實(shí)施例的傾斜裝置的構(gòu)造。同時(shí)，該實(shí)施例與第一實(shí)施例的不同之處在于內(nèi)齒輪和外齒輪的構(gòu)造，并且其它部分相同。因此，利用相同的參考標(biāo)號(hào)表不相同的部分，并且省略其重復(fù)描述。
[0133]本實(shí)施例的內(nèi)齒輪161是在一端處開口的有底筒狀部件，并且具有圓形底部161a和沿著底部161a的周部形成的筒狀的直立壁161b。
[0134]內(nèi)齒161c在直立壁161b的內(nèi)周面的周向的整個(gè)部分上形成。此外，通孔161d形成在內(nèi)齒輪161的底部161a的中心處。向開口側(cè)突出的筒狀的直立壁161e沿著孔161d的內(nèi)周面形成。
[0135]四個(gè)弧狀凸部161f形成在內(nèi)齒輪161的底部161a的外表面上。四個(gè)弧狀的孔與凸部161f對(duì)應(yīng)地形成在座椅靠背55的框架中。內(nèi)齒輪161的凸部161f嵌合到這些孔內(nèi)，并且二者的嵌合部通過諸如焊接或壓接這樣的方法固定，使得內(nèi)齒輪161裝接于座椅靠背55。
[0136]外齒輪163安置在有底的筒狀內(nèi)齒輪161的內(nèi)部。外齒163a在外齒輪163的外表面的周向的整個(gè)部分上形成。外齒輪163的外齒163a能夠與內(nèi)齒輪161的內(nèi)齒161c接合。外齒輪163的外齒163a的齒數(shù)設(shè)定為比內(nèi)齒輪161的內(nèi)齒161c的齒數(shù)少。
[0137]通孔163b形成在外齒輪163的中心處。在外齒輪163的面對(duì)內(nèi)齒輪161的表面上，朝著內(nèi)齒輪161突出的筒狀的直立壁163c沿著孔163b的邊緣形成。筒狀的直立壁163c的內(nèi)徑設(shè)定為比內(nèi)齒輪161的筒狀的直立壁161e的外形大。內(nèi)齒輪161的筒狀的直立壁161e用作插入到外齒輪163的筒狀的直立壁163c(圓孔)內(nèi)的筒部。
[0138]四個(gè)凸部163f形成在外齒輪163的外表面上。四個(gè)孔與凸部163f對(duì)應(yīng)地形成