本發(fā)明涉及能夠降低通過(guò)噪聲的充氣輪胎。

背景技術(shù)：

例如，在下述專利文獻(xiàn)1中提出設(shè)置有多個(gè)主溝、以及在主溝之間沿輪胎周向連續(xù)地延伸的縱細(xì)溝的充氣輪胎。專利文獻(xiàn)1的縱細(xì)溝以比主溝小的恒定的溝寬以及溝深延伸。這樣的縱細(xì)溝與主溝相比溝容積較小，因而在該縱細(xì)溝中通過(guò)的空氣量較小。因此從縱細(xì)溝產(chǎn)生的行駛時(shí)的噪聲并不十分大。

專利文獻(xiàn)1：日本特開2010-132181號(hào)公報(bào)

然而，對(duì)于對(duì)比文件1的充氣輪胎而言，在行駛時(shí)主溝產(chǎn)生的氣柱共鳴聲存在進(jìn)一步改善的余地。

技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素：

本發(fā)明是鑒于以上的問(wèn)題所做出的，主要目的在于提供一種以改善設(shè)置于陸地部的縱細(xì)溝的深度為基本，能夠有效地降低相鄰的主溝產(chǎn)生的氣柱共鳴聲的充氣輪胎。

本發(fā)明充氣輪胎，在胎面部至少包括：沿輪胎周向連續(xù)地延伸的主溝、和配置于所述主溝的兩側(cè)的陸地部，所述充氣輪胎的特征在于，在所述陸地部設(shè)置有縱細(xì)溝，該縱細(xì)溝沿輪胎周向連續(xù)地延伸并且具有比所述主溝小的溝寬，所述縱細(xì)溝沿輪胎周向交替地包括：具有第一溝深的第一部分、和具有比所述第一溝深小的第二溝深的第二部分。

在本發(fā)明的充氣輪胎中，優(yōu)選在所述第一部分與所述第二部分之間設(shè)置有溝深平滑地變化的第三部分。

在本發(fā)明的充氣輪胎中，優(yōu)選在設(shè)置有所述縱細(xì)溝的陸地部設(shè)置有多個(gè)橫向刀槽花紋。

在本發(fā)明的充氣輪胎中，優(yōu)選所述橫向刀槽花紋與所述縱細(xì)溝交叉。

在本發(fā)明的充氣輪胎中，優(yōu)選所述橫向刀槽花紋連通于所述縱細(xì)溝的所述第二部分。

在本發(fā)明的充氣輪胎中，優(yōu)選設(shè)置有所述縱細(xì)溝的陸地部配設(shè)在輪胎赤道與胎面端之間，所述橫向刀槽花紋具有：內(nèi)側(cè)部，該內(nèi)側(cè)部在所述縱細(xì)溝的輪胎赤道側(cè)延伸；外側(cè)部，該外側(cè)部在所述縱細(xì)溝的胎面端側(cè)延伸并且深度比所述內(nèi)側(cè)部小。

在本發(fā)明的充氣輪胎中，優(yōu)選所述主溝包括：設(shè)置于最靠胎面端側(cè)的胎肩主溝、和設(shè)置于所述胎肩主溝的輪胎赤道側(cè)的中央主溝，所述陸地部包括由所述胎肩主溝和所述中央主溝劃分出的中間陸地部，設(shè)置有所述縱細(xì)溝的陸地部是所述中間陸地部。

本發(fā)明的充氣輪胎，在胎面部至少包括：沿輪胎周向連續(xù)地延伸的主溝、和配置于主溝的兩側(cè)的陸地部。在陸地部設(shè)置有縱細(xì)溝，該縱細(xì)溝沿輪胎周向連續(xù)地延伸并且具有比主溝小的溝寬。這樣的縱細(xì)溝例如能夠彌補(bǔ)主溝的排水能力，從而發(fā)揮優(yōu)良的濕路性能。

縱細(xì)溝沿輪胎周向交替地包括：具有第一溝深的第一部分、和具有比第一溝深小的第二溝深的第二部分。由此第一部分與主溝之間的陸地部分、以及第二部分與主溝之間的陸地部分在接地時(shí)朝向主溝側(cè)的變形量不同。因此在接地面內(nèi)的主溝的設(shè)置有縱細(xì)溝的一側(cè)的溝壁呈凹凸?fàn)钭冃?，從而使溝的截面積(容積)在溝長(zhǎng)度方向上變化。具有這樣的接地形狀的主溝，防止通過(guò)其中的空氣生成駐波，進(jìn)而有效地降低氣柱共鳴聲。

附圖說(shuō)明

圖1是本發(fā)明的一個(gè)實(shí)施方式的充氣輪胎的胎面部的展開圖。

圖2是圖1的中間陸地部的放大圖。

圖3是圖2的縱細(xì)溝的A-A線剖視圖。

圖4是胎面部接地時(shí)的主溝以及縱細(xì)溝的剖視圖。

圖5是胎面部接地時(shí)的接地面的俯視圖。

圖6是圖2的橫向刀槽花紋的B-B線剖視圖。

圖7是圖1的胎肩陸地部的放大圖。

圖8是圖1的中央陸地部的放大圖。

附圖標(biāo)記說(shuō)明：2...胎面部；3...主溝；4...陸地部；12...縱細(xì)溝；13...第一部分；14...第二部分；d1...第一溝深；d2...第二溝深。

具體實(shí)施方式

以下，基于附圖對(duì)本發(fā)明的一個(gè)實(shí)施方式進(jìn)行說(shuō)明。

圖1是本實(shí)施方式的充氣輪胎(以下，有時(shí)簡(jiǎn)稱為“輪胎”)1的胎面部2的展開圖。本實(shí)施方式的充氣輪胎1例如適合用作轎車用輪胎。

如圖1所示，在胎面部2設(shè)置有：沿輪胎周向連續(xù)地延伸的主溝3、和由主溝3劃分出的陸地部4。本實(shí)施方式的胎面部2例如具有以輪胎赤道C上的點(diǎn)為中心的實(shí)際上點(diǎn)對(duì)稱的胎面花紋。

主溝3例如包括：一對(duì)胎肩主溝5、5以及一對(duì)中央主溝6、6。各胎肩主溝5例如設(shè)置于最靠胎面端Te側(cè)的位置。中央主溝6例如在胎肩主溝5、5之間并且在輪胎赤道C的兩側(cè)各設(shè)置有一條。

“胎面端Te”是對(duì)輪輞組裝于正規(guī)輪輞(未圖示)并且填充正規(guī)內(nèi)壓，而且無(wú)負(fù)載亦即正規(guī)狀態(tài)下的輪胎1加載正規(guī)載荷，并以0°的外傾角接地于平面時(shí)最靠輪胎軸向外側(cè)的接地位置。

“正規(guī)輪輞”是在包括輪胎所依據(jù)的規(guī)格在內(nèi)的規(guī)格體系中，針對(duì)每個(gè)輪胎確定該規(guī)格的輪輞，例如若為JATMA則為“標(biāo)準(zhǔn)輪輞”，若為TRA則為“Design Rim”，若為ETRTO則為“Measuring Rim”。

“正規(guī)內(nèi)壓”是在包括輪胎所依據(jù)的規(guī)格在內(nèi)的規(guī)格體系下，針對(duì)每個(gè)輪胎確定各規(guī)格的空氣壓力，若為JATMA，則為“最高空氣壓力”，若為TRA則為表“TIRE LOAD LIMITS AT VARIOUS COLD INFLATION PRESSURES”所記載的最大值，若為ETRTO則為 “INFLATION PRESSURE”。

“正規(guī)載荷”是在包括輪胎所依據(jù)的規(guī)格在內(nèi)的規(guī)格體系下，針對(duì)每個(gè)輪胎確定各規(guī)格的載荷，若為JATMA則為“最大負(fù)載能力”，若為TRA則為表“TIRE LOAD LIMITS AT VARIOUS COLD INFLATION PRESSURES”所記載的最大值，若為ETRTO則為“LOAD CAPACITY”。

為了發(fā)揮充分的濕路性能并且防止操縱穩(wěn)定性降低，胎肩主溝5的溝寬W1以及中央主溝6的溝寬W2，例如為胎面接地寬度TW的3.0～8.0％。胎面接地寬度TW是指上述正規(guī)狀態(tài)下的輪胎1的胎面端Te、Te之間的輪胎軸向的距離。

根據(jù)同樣的觀點(diǎn)，胎肩主溝5的溝深以及中央主溝6的溝深，例如優(yōu)選為胎面接地寬度TW的2～8％。

陸地部4例如在輪胎赤道C側(cè)的各側(cè)包括：在胎肩主溝5與中央主溝6之間劃分出的中間陸地部7、和設(shè)置于胎肩主溝5的輪胎軸向外側(cè)的胎肩陸地部8，進(jìn)而在一對(duì)中央主溝6之間劃分出中央陸地部9。

在圖2中示出中間陸地部7的放大圖。如圖2所示，在中間陸地部7設(shè)置有：沿輪胎周向連續(xù)地延伸的縱細(xì)溝12、和沿輪胎軸向延伸的多個(gè)橫向刀槽花紋18。在本說(shuō)明書中，“刀槽花紋”是指寬度為1.5mm以下的切槽。

縱細(xì)溝12例如設(shè)置于中間陸地部7的輪胎軸向?qū)挾鹊拇笾轮醒氩?。從縱細(xì)溝12的中心到中間陸地部7的輪胎軸向內(nèi)側(cè)的端緣7e的輪胎軸向的距離L1，例如優(yōu)選為中間陸地部7的輪胎軸向的寬度W4的0.4～0.6倍。

縱細(xì)溝12例如沿輪胎周向呈直線狀延伸?？v細(xì)溝12具有比主溝3小的溝寬W5即可。這樣的縱細(xì)溝12防止中間陸地部7的剛性降低并且均衡地提高濕路性能。縱細(xì)溝12的溝寬W5優(yōu)選為中央主溝6的溝寬W2的15％以下，更優(yōu)選為12％以下?？v細(xì)溝12也可以是刀槽花紋。

在圖3中示出圖2的縱細(xì)溝12的A-A線剖視圖。如圖3所示，縱細(xì)溝12沿輪胎周向交替地包括：具有第一溝深d1的第一部分13、以 及具有比第一溝深d1小的第二溝深d2的第二部分14。

在圖4中示出胎面部2接地時(shí)的主溝3以及縱細(xì)溝12的剖視圖。如圖4所示，在胎面部2接地于路面G時(shí)，主溝3的溝壁3w朝向溝中心側(cè)凸出地變形。

在圖5中示出胎面部2接地時(shí)的接地面10的俯視圖。在圖5中，在接地面10實(shí)施有陰影。如圖5所示，在本發(fā)明中由于設(shè)置有上述縱細(xì)溝12，所以第一部分13與主溝3之間的第一陸地部分28和第二部分14與主溝3之間的第二陸地部分29相比，更容易在輪胎軸向上變形。因此在接地面10內(nèi)，上述第一陸地部分28比上述第二陸地部分29大幅度地向主溝3側(cè)變形。

因此，在接地面內(nèi)的主溝3的設(shè)置有縱細(xì)溝12的一側(cè)的溝壁3a呈凹凸?fàn)钭冃危瑥亩箿系慕孛娣e(容積)在溝長(zhǎng)度方向上變化。發(fā)明人等實(shí)驗(yàn)的結(jié)果表明，具有這樣的接地形狀的主溝3，能夠有效地防止成為氣柱共鳴聲的原因的800～1000Hz的駐波的生成。

如圖3所示，第一部分13的第一溝深d1優(yōu)選為2.0mm以上，更優(yōu)選為2.5mm以上，并且優(yōu)選為4.0mm以下，更優(yōu)選為3.5mm以下。本實(shí)施方式的第一部分13以恒定的深度沿輪胎周向延伸。同樣，第一部分13的輪胎周向的長(zhǎng)度L3，優(yōu)選為中間陸地部7的輪胎軸向的寬度W4(如圖2所示，以下同樣)的0.6倍以上，更優(yōu)選為0.65倍以上，并且優(yōu)選為0.8倍以下，更優(yōu)選為0.75倍以下。

第二部分14的第二溝深d2優(yōu)選為0.5mm以上，更優(yōu)選為1.0mm以上，并且優(yōu)選為2.5mm以下，更優(yōu)選為2.0mm以下。本實(shí)施方式的第二部分14例如以恒定的深度沿輪胎周向延伸。這樣的第二部分14能夠維持中間陸地部7的剛性，并且能夠有效地提高噪聲性能。

第二部分14的輪胎周向的長(zhǎng)度L4優(yōu)選為比第一部分的上述長(zhǎng)度L3小。第二部分14的上述長(zhǎng)度L4優(yōu)選為第一部分13的上述長(zhǎng)度L3的0.75倍以上，更優(yōu)選為0.8倍以上，并且優(yōu)選為0.9倍以下，更優(yōu)選為0.85倍以下。由此抑制中間陸地部7的不均勻磨損。

在第一部分13與第二部分14之間，例如設(shè)置有溝深平滑地變化的 第三部分15。第三部分15例如具有使溝深從第一部分13朝向第二部分14逐漸減小的傾斜面16。這樣的傾斜面16使中間陸地部7的剛性平滑地變化，從而抑制其不均勻磨損。

在圖3中，傾斜面16的角度θ1優(yōu)選為30°以上，更優(yōu)選為35°以上，并且優(yōu)選為50°以下，更優(yōu)選為45°以下。

如圖2所示，橫向刀槽花紋18例如相對(duì)于輪胎軸向傾斜。這樣的橫向刀槽花紋18，由于其端緣整體不同時(shí)與路面接觸，所以有助于降低中間陸地部7的沖擊聲。橫向刀槽花紋18相對(duì)于輪胎軸向的角度θ2優(yōu)選為35°以上，更優(yōu)選為40°以上，并且優(yōu)選為55°以下，更優(yōu)選為50°以下。

橫向刀槽花紋18包括：主部18a、和在主部18a的輪胎軸向內(nèi)側(cè)使上述角度θ2增加的副部18b。由此副部18b與中央主溝6之間的陸地部分容易變形，有效地抑制中央主溝6內(nèi)的空氣產(chǎn)生駐波。

橫向刀槽花紋18例如將中央主溝6與胎肩主溝5之間連通。而且橫向刀槽花紋18例如與縱細(xì)溝12交叉。

如圖3所示，橫向刀槽花紋18例如優(yōu)選為與縱細(xì)溝12的第二部分14連通。第二部分14的溝深比第一部分13小，因此通過(guò)使橫向刀槽花紋18連通于第二部分14，從而中間陸地部7的剛性在輪胎周向上變得均勻，特別是有效地抑制在縱細(xì)溝12與橫向刀槽花紋18的交叉部處的不均勻磨損。

在圖6中示出圖2的橫向刀槽花紋18的B-B線剖視圖。如圖6所示，橫向刀槽花紋18例如具有：縱細(xì)溝12的輪胎赤道C側(cè)的內(nèi)側(cè)部20、和在縱細(xì)溝12的胎面端Te側(cè)延伸并且深度比內(nèi)側(cè)部20小的外側(cè)部21。在內(nèi)側(cè)部20與外側(cè)部21之間設(shè)置有深度變化的中間部22。這樣的橫向刀槽花紋18使中間陸地部7的輪胎軸向內(nèi)側(cè)的剛性變小，進(jìn)而使中央主溝6的溝壁進(jìn)一步容易變形。因此抑制中央主溝6內(nèi)的空氣產(chǎn)生駐波。

內(nèi)側(cè)部20的深度d6例如優(yōu)選為比縱細(xì)溝12的第一部分13的第一溝深d1(如圖3所示，以下同樣)大。由此中央主溝6的溝壁不僅在 輪胎軸向、而且在輪胎周向上也容易變形，從而進(jìn)一步抑制駐波的產(chǎn)生。內(nèi)側(cè)部20的深度d6優(yōu)選為4.5mm以上，更優(yōu)選為5.5mm以上，并且優(yōu)選為8.0mm以下，更優(yōu)選為7.0mm以下。

根據(jù)同樣的觀點(diǎn)，內(nèi)側(cè)部20在踏面的輪胎軸向的長(zhǎng)度L6，優(yōu)選為中間陸地部7的輪胎軸向的寬度W4(如圖2所示，以下同樣)的0.25倍以上，更優(yōu)選為0.3倍以上，并且優(yōu)選為0.45倍以下，更優(yōu)選為0.4倍以下。

外側(cè)部21的深度d7優(yōu)選為比縱細(xì)溝12的第二部分14的第二溝深d2(如圖3所示)大。由此，中間陸地部7的輪胎軸向外側(cè)的端緣容易變形，從而抑制在胎肩主溝5產(chǎn)生氣柱共鳴聲。外側(cè)部21的深度d7優(yōu)選為1.5mm以上，更優(yōu)選為2.5mm以上，并且優(yōu)選為4.0mm以下，更優(yōu)選為3.5mm以下。

在優(yōu)選的方式中，外側(cè)部21的深度d7與縱細(xì)溝12的第一部分13的第一溝深d1相同。這樣的外側(cè)部21使中間陸地部7的剛性均勻，從而抑制其不均勻磨損。

根據(jù)同樣的觀點(diǎn)，外側(cè)部21在踏面的輪胎軸向的長(zhǎng)度L7，優(yōu)選為中間陸地部7的輪胎軸向的寬度W4的0.25倍以上，更優(yōu)選為0.3倍以上，并且優(yōu)選為0.45倍以下，更優(yōu)選為0.4倍以下。在優(yōu)選的方式中，外側(cè)部21的上述長(zhǎng)度L7與內(nèi)側(cè)部20的上述長(zhǎng)度L6相同。這樣的橫向刀槽花紋18使中間陸地部7的剛性均勻，從而能夠降低行駛過(guò)程中中間陸地部7對(duì)路面的沖擊聲。

中間部22具有相對(duì)于中間陸地部7的踏面7s傾斜的底面23。這樣的中間部22使中間陸地部7的剛性朝向輪胎軸向外側(cè)平滑地變化，從而抑制其不均勻磨損。底面23相對(duì)于上述踏面7s的角度θ4優(yōu)選為10°以上，更優(yōu)選為15°以上，并且優(yōu)選為25°以下，更優(yōu)選為20°以下。

如圖2所示，中間陸地部7例如設(shè)置有縱細(xì)溝12以及多個(gè)橫向刀槽花紋18，從而包括：在縱細(xì)溝12的輪胎軸向內(nèi)側(cè)劃分出的多個(gè)第一踏面25、和在縱細(xì)溝12的輪胎軸向外側(cè)劃分的多個(gè)第二踏面26。

第一踏面25以及第二踏面26例如大致為平行四邊形狀。在濕路行 駛時(shí)，這樣的第一踏面25以及第二踏面26由于輪胎周向的前端部27切斷水膜，所以能夠有效地抑制打滑現(xiàn)象。

在本實(shí)施方式中，上述縱細(xì)溝12以及橫向刀槽花紋18僅設(shè)置于中間陸地部7，但也可以設(shè)置于胎肩陸地部8或中央陸地部9。

在圖7中示出胎肩陸地部8的放大圖。如圖7所示，在胎肩陸地部8設(shè)置有沿輪胎軸向延伸的多個(gè)胎肩橫溝30、和設(shè)置于各胎肩橫溝30之間的區(qū)域的多個(gè)胎肩刀槽花紋31。

胎肩橫溝30例如從胎面端Te向輪胎軸向內(nèi)側(cè)延伸，并且在胎肩陸地部8內(nèi)形成終端。由此，通過(guò)胎肩主溝5內(nèi)的空氣不會(huì)向胎肩橫溝30移動(dòng)，因此降低胎肩橫溝30的泵浦聲(pumping sound)。

胎肩橫溝30包括：從胎面端Te相對(duì)于輪胎軸向以0～5°的角度θ6(未圖示)延伸的緩傾斜部33、和設(shè)置于緩傾斜部33的輪胎軸向內(nèi)側(cè)并且相對(duì)于輪胎軸向以比緩傾斜部33大的角度θ7傾斜的陡傾斜部34。這樣的胎肩橫溝30，使陡傾斜部34與胎肩主溝5之間的陸地部分的剛性沿輪胎周向變化。因此胎肩主溝5的溝壁容易呈凹凸?fàn)钭冃?，從而抑制氣柱共鳴聲。

為了抑制胎肩陸地部8的不均勻磨損并且發(fā)揮上述效果，陡傾斜部34相對(duì)于輪胎軸向的角度θ7優(yōu)選為25°以上，更優(yōu)選為30°以上，并且優(yōu)選為45°以下，更優(yōu)選為30°以下。

胎肩刀槽花紋31在輪胎周向上相鄰的胎肩橫溝30、30之間例如設(shè)置有一條或兩條。胎肩刀槽花紋31例如從胎肩主溝5向輪胎軸向外側(cè)延伸，并且在胎肩陸地部8內(nèi)形成終端。這樣的胎肩刀槽花紋31容易使胎肩主溝5的溝壁變形，從而抑制在主溝內(nèi)產(chǎn)生駐波。

胎肩刀槽花紋31例如相對(duì)于輪胎軸向傾斜。這樣的胎肩刀槽花紋31使胎肩陸地部8的輪胎軸向內(nèi)側(cè)的剛性沿輪胎周向變化。因此胎肩主溝5的溝壁容易呈凹凸?fàn)钭冃?。胎肩刀槽花紋31相對(duì)于輪胎軸向的角度θ8優(yōu)選為25°以上，更優(yōu)選為30°以上，并且優(yōu)選為45°以下，更優(yōu)選為30°以下。

胎肩刀槽花紋31的上述角度θ8，例如優(yōu)選為朝向輪胎軸向外側(cè)逐 漸減小。在優(yōu)選的方式中胎肩刀槽花紋31沿著胎肩橫溝30延伸。這樣的胎肩刀槽花紋31使胎肩陸地部8的剛性均勻，從而能夠降低行駛過(guò)程中胎肩陸地部8對(duì)路面的沖擊聲。

在圖8中示出中央陸地部9的放大圖。如圖8所示，中央陸地部9例如是沿輪胎周向連續(xù)地延伸的肋部。這樣的中央陸地部9能夠有效地提高在干燥路面的操縱穩(wěn)定性。

在中央陸地部9例如設(shè)置有多個(gè)中央刀槽花紋36，它們與中央主溝6連通并且在中央陸地部9內(nèi)形成終端。本實(shí)施方式的中央刀槽花紋36例如包括：從一方的中央主溝6延伸的第一中央刀槽花紋37、和從另一方的中央主溝6延伸的第二中央刀槽花紋38。并且，由輪胎軸向上相鄰的第一中央刀槽花紋37與第二中央刀槽花紋38構(gòu)成的中央刀槽花紋對(duì)39沿輪胎周向間隔設(shè)置。

各中央刀槽花紋36優(yōu)選為不跨過(guò)輪胎赤道C而形成終端。由此，中央陸地部9與中間陸地部7的剛性差增大，在接地時(shí)，胎肩主溝的截面積(容積)在溝長(zhǎng)度方向上容易變化。因此有效地抑制氣柱共鳴聲。

為了抑制中央陸地部9的不均勻磨損并且發(fā)揮上述效果，中央刀槽花紋36的輪胎軸向的長(zhǎng)度L9，優(yōu)選為中央陸地部9的寬度W7的0.2倍以上，更優(yōu)選為0.25倍以上，并且優(yōu)選為0.35倍以下，更優(yōu)選為0.3倍以下。

中央刀槽花紋36例如優(yōu)選為相對(duì)于輪胎軸向以30～45°的角度θ9傾斜。由此中央刀槽花紋36與中央主溝6之間的陸地部分容易變形，從而抑制在中央主溝內(nèi)生成駐波。

以上，對(duì)本發(fā)明的特別優(yōu)選的實(shí)施方式進(jìn)行了詳述，但本發(fā)明不限定于圖示的實(shí)施方式，而是能夠變形為各種方式來(lái)實(shí)施。

實(shí)施例

基于表1的規(guī)格試制了具有圖1的基本花紋且尺寸為235/55R20的充氣輪胎。作為比較例，試制了縱細(xì)溝以及橫向刀槽花紋以恒定的深度延伸的輪胎。將各測(cè)試輪胎安裝于下述的測(cè)試車輛，并測(cè)試了噪聲性能、濕路性能以及操縱穩(wěn)定性。各輪胎的共同規(guī)格、測(cè)試方法如下。

安裝輪輞：20×8.0J

輪胎內(nèi)壓：230kPa

測(cè)試車輛：四輪驅(qū)動(dòng)車，排氣量2500cc

輪胎安裝位置：全部車輪

＜噪聲性能＞

對(duì)利用上述測(cè)試車輛以60km/h的速度在干燥的瀝青路面上行駛時(shí)的車內(nèi)噪聲進(jìn)行了測(cè)定。利用位于駕駛座的頭部的麥克風(fēng)對(duì)車內(nèi)噪聲進(jìn)行了測(cè)量。以噪聲的大小(db)的倒數(shù)進(jìn)行評(píng)價(jià)，并用以比較例1的數(shù)值為100的指數(shù)來(lái)表示。數(shù)值越大，表示噪聲性能越好。

＜濕路性能＞

利用上述測(cè)試車輛，在設(shè)置有水深為5mm并且長(zhǎng)度為20m的水坑的半徑為100m的瀝青路面上行駛，并對(duì)前輪的橫向加速度(橫向G)進(jìn)行了測(cè)量。結(jié)果是速度50～80km/h的平均橫向G，并用以比較例1的數(shù)值為100的指數(shù)來(lái)表示。數(shù)值越大，表示濕路性能越好。

＜操縱穩(wěn)定性＞

通過(guò)駕駛員的感官，對(duì)利用上述測(cè)試車輛在干燥路面的環(huán)形路線上行駛時(shí)的操縱穩(wěn)定性進(jìn)行了評(píng)價(jià)。結(jié)果是以比較例1為100的評(píng)分來(lái)表示，數(shù)值越大，表示操縱穩(wěn)定性越好。

在表1中示出測(cè)試結(jié)果。

表1

測(cè)試的結(jié)果確認(rèn)了實(shí)施例的充氣輪胎能夠維持濕路性能并且發(fā)揮優(yōu)良的噪聲性能。