專(zhuān)利名稱(chēng)：三棱錐型立方角回射部件及其制造方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及能夠優(yōu)選用于交通標(biāo)識(shí)、施工標(biāo)識(shí)或車(chē)輛標(biāo)記的回射部件，涉及入射 角特性、觀測(cè)角特性、以及旋轉(zhuǎn)角特性?xún)?yōu)異的回射部件及其制造方法。詳細(xì)而言，涉及無(wú)論在何種方位設(shè)置回射部件均顯示均勻的旋轉(zhuǎn)角特性的回射部 件及其制造方法。更詳細(xì)而言，涉及能夠優(yōu)選用于交通標(biāo)識(shí)的回射片，涉及具有改善的入射角特性、 觀測(cè)角特性、以及旋轉(zhuǎn)角特性的回射片及其制造方法。
背景技術(shù)：
目前，關(guān)于提供具有優(yōu)異的入射角特性、觀測(cè)角特性、以及旋轉(zhuǎn)角特性的回射片， 已有若干提案。例如，在Jungersen的美國(guó)專(zhuān)利第2310790號(hào)中，提出了具有傾斜光軸的回射部 件，并記載了對(duì)具有這樣的傾斜的光軸的立方角回射部件的入射角特性進(jìn)行了改善。此外，在Hoopman的歐洲專(zhuān)利第137736B1中，公開(kāi)了具有同樣傾斜的光軸的三棱 錐型立方角回射部件，顯示了其光軸的傾斜方向?yàn)榕cJungersen所公開(kāi)的元件相反的方向 (負(fù)傾斜)。此外，顯示了在光軸傾斜的方位和相對(duì)于其垂直的方位上改善了回射特性，然 而，在除此以外的方位上沒(méi)有改善回射特性。此外，在Szczech的美國(guó)專(zhuān)利第5138488號(hào)中，公開(kāi)了具有同樣傾斜的光軸的三棱 錐型立方角回射部件。與Hoopman的發(fā)明相同，顯示了在光軸傾斜的方位和相對(duì)于其垂直 的方位上改善了回射特性，然而，在此外的方位上沒(méi)有改善回射特性。在上述3個(gè)發(fā)明的任意一個(gè)中，利用在光軸傾斜的方向上改善回射特性的光學(xué)原 理改善了入射角特性，然而，在除了光軸傾斜的方位和相對(duì)于其垂直的方位之外的方位上 沒(méi)有改善回射特性。另外，對(duì)于觀測(cè)角特性的改善，也有各種提案。在Appeldon的美國(guó)專(zhuān)利第4775219號(hào)中，嘗試通過(guò)以重復(fù)的圖案配置具有各種頂 角偏差的若干回射元件，使回射光束略微擴(kuò)散，改善觀測(cè)角特性。在Nestgarde的美國(guó)專(zhuān)利第5706132號(hào)中，公開(kāi)了一種三棱錐型立方角回射片，該 三棱錐型立方角回射片使用將光軸的傾斜方向分為垂直相交的2個(gè)方向的三棱錐型立方 角元件組，即使將回射片設(shè)置在縱方向或橫方向，均可得到相同的回射性能。然而，相互垂 直相交的元件組分別形成了獨(dú)立的區(qū)域，顯著地?fù)p害了回射片的外觀。此外，已知有一種三棱錐型立方角回射元件的三個(gè)底邊的長(zhǎng)度不同的回射元件 (也稱(chēng)為不等邊元件)。在Smith等美國(guó)專(zhuān)利第5擬6316號(hào)中，公開(kāi)了一種三棱錐型立方角回射元件的三
3個(gè)底邊的長(zhǎng)度不同的不等邊回射元件，所形成的元件均具有旋轉(zhuǎn)對(duì)稱(chēng)形狀。在三村(Mimura)等的日本專(zhuān)利公開(kāi)公報(bào)第11-305017號(hào)公報(bào)中，也公開(kāi)了一種三 棱錐型立方角回射元件的三個(gè)底邊的長(zhǎng)度不同的回射元件，其元件的底邊的深度不同。然 而，該元件以及所形成的元件均具有旋轉(zhuǎn)對(duì)稱(chēng)形狀。在三村(Mimura)等的日本專(zhuān)利公開(kāi)第2001-264525號(hào)中，也公開(kāi)了一種三棱錐 型立方角元件，并有這樣的記載。形成第1元件對(duì)組的元件對(duì)的共有的底邊(A-B)不通過(guò) 其它兩組的底邊(B-C1、C1-A、以及B-C2、C2-A)的交點(diǎn)(Al，Bi)，一個(gè)元件的底面為五邊形 (A-Al-Cl-Bl-B)，另一個(gè)元件的底面為三角形(A-C2-B)；由形成第1元件對(duì)組的元件對(duì)的 共有的底邊(A-B)所確定的平面(Sc面)以與由兩條底邊(B1-C1、C1-A1以及B_C2、C2_A) 所確定的基準(zhǔn)平面(S面)不同的深度形成。然而，該元件以及所形成的元件均具有旋轉(zhuǎn)對(duì) 稱(chēng)形狀。此外，也有人提出了一種利用薄板形成立方角型回射元件的方法，能夠列舉 出三村等的日本專(zhuān)利第331(^97號(hào)和日本專(zhuān)利第3356290號(hào)，Clink等的日本特表 第2000-504812號(hào)和Irwin等的日本特表第2002-507945號(hào)，Smith等的日本特表第 2002-509495號(hào)，日本特表第2002-508085號(hào)，Benson等的日本特表第2002-507944號(hào)， Smith的日本特表第2006-520019號(hào)和日本特表第2006-520711號(hào)，Smeenk等的日本特表 第2006-520712號(hào)等，均記載了旋轉(zhuǎn)對(duì)稱(chēng)形狀的元件。

發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明要解決的問(wèn)題在于，回射部件的入射角特性、觀測(cè)角特性、以及旋轉(zhuǎn)角特性 的改善。尤其要提供一種外觀的均勻性?xún)?yōu)異且兼有特別優(yōu)異的旋轉(zhuǎn)角特性以及觀測(cè)角特 性的回射部件。具體用途為提供一種能夠用于交通標(biāo)識(shí)、施工標(biāo)識(shí)、商業(yè)標(biāo)識(shí)、車(chē)牌、車(chē)輛反射帶、 路邊反射體、光學(xué)傳感器的反射體、安全服裝用品等的回射部件。此外，提供一種能夠用于交通標(biāo)識(shí)、施工標(biāo)識(shí)、商業(yè)標(biāo)識(shí)、車(chē)牌等的薄且柔軟的回 射片，并且，由于該回射片具有優(yōu)異的旋轉(zhuǎn)角特性，因而能夠在自由的方位裁切該回射片并 用于標(biāo)識(shí)。以下，詳細(xì)地說(shuō)明用于解決本發(fā)明的問(wèn)題的具體方法。本發(fā)明的三棱錐型立方角回射部件的特征在于，通過(guò)將共有一個(gè)底邊(A-B)而成 對(duì)的三棱錐型立方角回射元件對(duì)組以最密填充狀配置于由3個(gè)反射側(cè)面(al，bl，cl以及 a2，b2，c2)的底邊(A-B、B_C、C-A)確定的基準(zhǔn)平面(S面)上而形成，在該三棱錐型立方 角回射部件中，該元件對(duì)的共有的底邊(A-B)與其它兩個(gè)底邊(B-C、C-A)所成的2個(gè)夾角 (a =ZBAC, β =ZABC)不同，該三棱錐型立方角回射部件由該元件對(duì)相對(duì)于共有的底 邊(A-B)以軸對(duì)稱(chēng)配置的第1元件對(duì)組和相對(duì)于連接該述元件對(duì)的底面的頂點(diǎn)(C1、C2)的 線(xiàn)段為軸對(duì)稱(chēng)的形狀的第2元件對(duì)組構(gòu)成?；鶞?zhǔn)平面(S面)為由多個(gè)回射元件對(duì)組的3個(gè)底邊組(A-B、B_C1、Cl-A或A_B、 B-C2、C2-A)確定的基準(zhǔn)底面，回射元件的底面(ABC)位于該基準(zhǔn)底面上?，F(xiàn)有已知的三棱錐型立方角回射元件對(duì)是以共有的底邊(A-B)的中點(diǎn)為中心的旋轉(zhuǎn)對(duì)稱(chēng)。所以，形成對(duì)的2個(gè)反射元件的光軸相互向著旋轉(zhuǎn)了 180度的方向成對(duì)。在具有 等腰三角形的底面的三棱錐型立方角回射元件(等腰元件)中，光軸的傾斜方向向垂直于 共有的底邊(A-B)的方向傾斜，在三個(gè)底邊的長(zhǎng)度不相等的三棱錐型立方角回射元件(不 等邊元件)中，不垂直于共有的底邊(A-B)，然而在任一元件對(duì)中，光軸的傾斜的角度相同， 傾斜方向在180度相反的兩個(gè)方向的方位上形成?；诹⒎浇腔厣湓幕厣淅碚?，回射效率在光軸傾斜的方位上得到了改善。所 以，在旋轉(zhuǎn)對(duì)稱(chēng)形的元件對(duì)中，光軸的傾斜的方位通常為旋轉(zhuǎn)了 180度的方向，因而回射效 率僅在傾斜方位上得到了改善，而在其它方位的改善較小。另一方面，由于本發(fā)明的回射元件對(duì)成為軸對(duì)稱(chēng)的對(duì)，因而元件對(duì)所具有的兩個(gè) 光軸的傾斜方位也成為對(duì)稱(chēng)形。由于光軸的方位不同的2種元件對(duì)組合形成，并在4個(gè)方 向的方位上形成光軸，因而能夠在廣泛的范圍的方位實(shí)現(xiàn)回射性能的改善。能夠用于本發(fā)明的三棱錐型立方角回射元件由2種反射元件對(duì)，即該元件對(duì)相對(duì) 于共有的底邊(A-B)以軸對(duì)稱(chēng)配置的元件對(duì)組和與相對(duì)于該元件對(duì)的底面的頂點(diǎn)(C1、C2) 為軸對(duì)稱(chēng)的形狀全等的其它元件對(duì)組構(gòu)成，任一元件對(duì)均由不等邊元件構(gòu)成，形成軸對(duì)稱(chēng) 的元件對(duì)。優(yōu)選在能夠用于本發(fā)明的回射元件中，由從該反射元件的頂點(diǎn)(H)向底面(ABC) 所引的垂線(xiàn)的交點(diǎn)(P)、以及光軸和底面(ABC)的交點(diǎn)(Q)所確定的光軸的傾斜角(Θ = Z PHQ)，在設(shè)底面三角形(ABC)的頂部(C)和交點(diǎn)(P)所形成的線(xiàn)段(C-P)、與線(xiàn)段(P-Q) 所成的角(Z CPQ)為該光軸的方位角(θ a)時(shí)，該傾斜角(θ )為0. 5 25度，該方位角 (θ a)為5 85度或95 175度。在光軸的傾斜角(θ )不足0. 5度的元件中，相對(duì)于以非常小的入射角入射的光， 即來(lái)自于正面方向的入射光顯示了優(yōu)異的回射性能，然而在入射角較大時(shí)，回射性能顯著 降低，因而不優(yōu)選。在光軸的傾斜角(Θ)超過(guò)25度的元件中，相對(duì)于來(lái)自于正面方向的入射光回射 性能較差，而且，元件的三個(gè)回射面(al、bl、cl以及a2、b2、c2)的面積的差異過(guò)大，即使在 較大的入射角上，也難以得到滿(mǎn)意的反射性能。S卩，為了得到滿(mǎn)意的入射角性能，優(yōu)選該傾斜角度(Θ)為0.5 25度。另外，優(yōu)選光軸的方位角(ea)為5 85度或95 175度。由具有這樣的角度 的方位角的元件構(gòu)成的回射部件在所有的方位上均顯示了均勻的回射性能。此外，本發(fā)明的光軸的方位角(θ a)對(duì)應(yīng)于等腰元件中的光軸的傾斜方向?yàn)檎?負(fù)的概念。在現(xiàn)有已知的等腰元件中，正傾斜是指光軸向與共有的底邊(A-B)相反的方向 傾斜，負(fù)傾斜是指向共有的底邊(A-B)的方向傾斜。本發(fā)明的元件中，在方位角(ea)為-90 90度的元件中，光軸向與共有的底邊 (A-B)相反的方向傾斜，在方位角(θ a)為90 270度的元件中，光軸向共有的底邊(A-B) 的方向傾斜。另外，方位角為0度的元件為正傾斜的等腰元件，方位角為180度的元件為負(fù) 傾斜的等腰元件。此外，方位角(ea)也可以為-90度或+90度，然而在這樣的元件組中，由于第1 和第2元件對(duì)組的光軸的方向一致，因而難以改善旋轉(zhuǎn)角特性。由于本發(fā)明的回射部件中，由相對(duì)于共有的底邊(A-B)軸對(duì)稱(chēng)地配置的元件組和與相對(duì)于連接該元件對(duì)的底面的頂部(C1、C2)的線(xiàn)段為軸對(duì)稱(chēng)的形狀全等的其它元件組 形成，因此，如果形成第1元件組的一個(gè)元件的方位角(θ a)為5 85度或95 175度， 那么，形成對(duì)的另一個(gè)元件的光軸具有軸對(duì)稱(chēng)的方位角。另外，第2元件組同樣具有與第1 組的光軸軸對(duì)稱(chēng)的方位角。所以，回射部件中所包含的4個(gè)元件的光軸在相互軸對(duì)稱(chēng)的4 個(gè)方向上分開(kāi)。進(jìn)一步優(yōu)選本發(fā)明的回射元件的傾斜角度(Θ)為3 15度，方位角(9a)為 25 65度或115 155度。更優(yōu)選本發(fā)明的回射元件的傾斜角度(θ )為3 15度，方位角(θ a)為40 50度或130 140度。本發(fā)明的回射元件的最優(yōu)選的方式的傾斜角度(Θ)為4 8度，方位角(ea)為 43 47度或133 137度。具有這樣的光軸的回射部件的4個(gè)光軸相互以大致90度的方 位角度配置，顯示了優(yōu)異的方位角特性。當(dāng)在三角坐標(biāo)中表示本發(fā)明的回射元件的3個(gè)內(nèi)角α ( Z BAC)、β ( Z ABC)以 及χ ( Z ACB)除以180度后的值(α/180度、β/180度、x/180度)時(shí)，優(yōu)選(α/180 度、β/180 度、χ/180 度)存在于由(0. 250,0. 275,0. 475), (0. 450,0. 475,0. 075)以及 (0. 050,0. 475,0. 475)包圍的第 1 區(qū)域和由(0. 275,0. 250,0. 475)、(0. 475,0. 450,0. 075) 以及(0. 475,0. 050,0. 475)包圍的第2區(qū)域的任一區(qū)域中。另外，優(yōu)選本發(fā)明的反射元件的高度(h = HP)為20 4000μπι。如果高度不足 20 μ m,則衍射效果過(guò)大，回射光的發(fā)散變得過(guò)大，因而回射效率降低；在超過(guò)4000 μ m的元 件中，由于反射元件過(guò)大，因而難以得到柔軟的片狀的回射部件。另外，進(jìn)一步優(yōu)選本發(fā)明的反射元件的高度(h = HP)為60 150μπι。元件的高 度為150 μ m以?xún)?nèi)的回射部件能夠形成為柔軟且容易貼附于較小的曲面的薄片，因而尤其 優(yōu)選。在本發(fā)明的優(yōu)選的實(shí)施方式中，對(duì)于由反射側(cè)面(al以及a2)的底邊確定的共同 平面( 面)，由反射側(cè)面(bl以及1^2)的底邊確定的共同平面(Sb面)，由反射側(cè)面(cl 以及c2)的底邊確定的共同平面( 面)而言，優(yōu)選使用從該反射元件對(duì)的頂點(diǎn)(H1、H2) 至共同平面( 面、Sb面、以及&面)的高度(ha、t!b以及he)中的至少一個(gè)高度不同的 反射元件。在反射元件的光軸未傾斜的所謂的正常反射元件中，三個(gè)反射側(cè)面(al、bl、cl以 及a2、b2、d)的面積相等。但是，在具有傾斜的光軸的反射元件中，反射側(cè)面的面積不相 等，因而回射效率降低。為了解決該問(wèn)題，能夠使從反射元件對(duì)的頂點(diǎn)(Hl、ffi)至共同平面 ( 面、Sb面以及&面)的高度(ha、t!b以及he)中的至少一個(gè)高度不同，從而使三個(gè)反射 側(cè)面的面積相等。為了使反射側(cè)面的面積相等，可以采用通過(guò)使小面積的反射側(cè)面的底邊變深，從 而使自頂點(diǎn)起的高度變大的方法。另外，也能夠采用通過(guò)使大面積的反射側(cè)面的底邊變淺，從而使自頂點(diǎn)器的高度 變小的方法。任一方法均可形成從反射元件對(duì)的頂點(diǎn)(Hl、ffi)至共同平面( 面、Sb面以 及&面)的高度(ha、tib以及he)不同的元件。由于本發(fā)明回射元件優(yōu)選的實(shí)施方式為三個(gè)底邊的長(zhǎng)度不同的所謂的不等邊元件，因而，三個(gè)反射側(cè)面的面積均不相等。所以，優(yōu)選采用從該反射元件對(duì)的頂點(diǎn)(H1、H2) 至共同平面( 面、Sb面以及&面)的高度(ha、t!b以及he)中的任一個(gè)高度均不同的反 射元件。其中，優(yōu)選的深度的比率，在設(shè)上述高度(ha、t!b以及he)中的最大高度為hmax， 最小高度為hmin的情況下，為1. 05 < hmax/hmin <1.9 (式 1)較好地改善了回射性能。進(jìn)一步優(yōu)選，在設(shè)上述高度(ha、t!b以及he)中的最大高度為hmax，最小高度為 hmin的情況下，hmax為由最短的底邊確定的平面和頂點(diǎn)(H1、H2)的高度，hmin為由最長(zhǎng)的 底邊確定的平面和頂點(diǎn)(H1、H2)的高度，較好地改善了回射性能。此外，進(jìn)一步改善如上所述的成為軸對(duì)稱(chēng)的對(duì)的本發(fā)明的反射元件的觀測(cè)角特 性，在確保車(chē)輛的駕駛員的能見(jiàn)度，尤其是像巴士、拖車(chē)等大型車(chē)輛那樣頭燈和駕駛員的位 置相距較遠(yuǎn)的情況下的能見(jiàn)度的方面是很重要的。以下，說(shuō)明改善成為上述軸對(duì)稱(chēng)的反射元件的觀測(cè)角特性的方法。在改善了本發(fā)明的成為軸對(duì)稱(chēng)的反射元件的觀測(cè)角的實(shí)施方式中，如果設(shè)形成該 回射元件的截面實(shí)質(zhì)上由V形的溝槽(x、yl、以及y2)形成的棱鏡頂角(Pab、Pbc、以及Pca) 成為90度的理論上的V溝槽角為Vx、Vyl、或Vy2，則期望至少一個(gè)方向的V溝槽角具有 士(0. 1 20)分、優(yōu)選為士(0. 2 10)分的偏差(dVx、dVyl、或dVy2)。偏差(dVx、dVyl、或dVy2)，在棱鏡頂角(Pab、Pbc,以及Pca)相對(duì)于90度為較大 的偏差或較小的偏差的任一方向上，均具有同樣的效果。在具有無(wú)發(fā)散的理論上的形狀的回射元件中，回射光全部返回光源，不到達(dá)駕駛 員的眼睛。另一方面，這樣的具有微小的頂角偏差的反射元件，不使反射光向180度相反的 方向回射，而使其作為具有微小擴(kuò)散的發(fā)散的光束而返回光源的方向。所以，由于在具有微小的頂角偏差的反射元件中，回射了具有微小擴(kuò)散的發(fā)散的 光束，因此到達(dá)了位于離開(kāi)光源的場(chǎng)所的駕駛員的眼睛。通常，理想的光束的擴(kuò)散角度最大 也僅為2 3度。由于過(guò)多的擴(kuò)散使規(guī)定的觀測(cè)角上的回射光過(guò)多地降低，因而不優(yōu)選。為了得到這樣的光束的擴(kuò)散，優(yōu)選至少一個(gè)方向的V溝槽角具有士(0. 2 10)分 的偏差(dVx、dVyl、或dVy2)，為了得到均勻的光束的擴(kuò)散，優(yōu)選在3個(gè)方向的任一方向上均 賦予偏差。V溝槽角的偏差通過(guò)預(yù)先較小地形成用于切削元件的切削工具的角度而實(shí)現(xiàn)。或 者，通過(guò)使不具有偏差的切削工具相對(duì)于切削方向傾斜或旋轉(zhuǎn)而能夠賦予所期望的偏差。此外，為了得到均勻的光束的擴(kuò)散，優(yōu)選該V形溝槽(X、yl、W&y2)的至少一個(gè) 方向的V溝槽角由重復(fù)2種以上的偏差的圖案形成。另外，優(yōu)選在3個(gè)方向的任一方向上 均能夠以重復(fù)的周期賦予偏差。另外，該V形的溝槽的至少一個(gè)方向的V溝槽角也可以具有左右不對(duì)稱(chēng)的V形的 溝槽形狀。這樣的左右不對(duì)稱(chēng)的V形的溝槽，可以只有一側(cè)具有偏差，也可以?xún)蓚?cè)均具有偏差。對(duì)以上說(shuō)明的V溝槽角賦予偏差的方法可以分別單獨(dú)使用或組合使用。另外，作為向本發(fā)明的反射元件的頂角賦予偏差的其它的優(yōu)選方式，構(gòu)成該反射元件的V形的溝槽(171、以及72)的至少一個(gè)方向的溝槽的底部的軌跡能夠作為不為直 線(xiàn)的非直線(xiàn)底邊而形成。當(dāng)設(shè)兩端直線(xiàn)的長(zhǎng)度為L(zhǎng)時(shí)，優(yōu)選距底邊的直線(xiàn)的距離的非線(xiàn)性因子(YAB、 Y BC、y CA)為0. 0001L 0. 05L，其中，非線(xiàn)性因子由從連接該非直線(xiàn)底邊的兩端的兩端直 線(xiàn)向該非直線(xiàn)底邊所引的垂線(xiàn)和該非直線(xiàn)底邊的交點(diǎn)、與兩端直線(xiàn)的最大距離所規(guī)定。此外，優(yōu)選該非直線(xiàn)底邊的軌跡用選自圓弧、三角函數(shù)(正弦曲線(xiàn)、余弦曲線(xiàn)、正 切曲線(xiàn))、反三角函數(shù)、橢圓函數(shù)、雙曲線(xiàn)函數(shù)以及這些函數(shù)的復(fù)合函數(shù)的曲線(xiàn)表示?；蛘?，該非直線(xiàn)底邊的軌跡也可以用將直線(xiàn)組合后的折線(xiàn)的形狀表示。為了得到均勻的光束的擴(kuò)散，優(yōu)選具有以上說(shuō)明的非直線(xiàn)底邊的回射側(cè)面與鄰接 的其它回射側(cè)面所形成的棱鏡頂角以各種各樣的角度發(fā)生變化。為了使棱鏡頂角連續(xù)地變 化，尤其優(yōu)選曲線(xiàn)狀的底邊。另外，作為對(duì)本發(fā)明的反射元件的頂角賦予偏差的其它的優(yōu)選方式，優(yōu)選采用該V 形的溝槽(x、yl、W&y2)的至少一個(gè)V溝槽角的截面形狀是不為直線(xiàn)的非直線(xiàn)截面的形 狀的反射元件。當(dāng)設(shè)兩端直線(xiàn)的長(zhǎng)度為G時(shí)，優(yōu)選這樣的反射元件的非線(xiàn)性因子(YAB、YBC、或 YCA)為0. 0001G 0.05G，其中，非線(xiàn)性因子由從連接該非直線(xiàn)截面的兩端的兩端直線(xiàn)向 該非直線(xiàn)截面所引的垂線(xiàn)和該非直線(xiàn)截面的交點(diǎn)、與兩端直線(xiàn)的最大距離所規(guī)定。此外，該非直線(xiàn)截面可以用選自圓弧、三角函數(shù)(正弦曲線(xiàn)、余弦曲線(xiàn)、正切曲 線(xiàn))、反三角函數(shù)、橢圓函數(shù)、雙曲線(xiàn)函數(shù)以及這些函數(shù)的復(fù)合函數(shù)的曲線(xiàn)表示，該非直線(xiàn)截 面也可以用將直線(xiàn)組合后的折線(xiàn)表示。為了得到均勻的光束的擴(kuò)散，優(yōu)選具有以上說(shuō)明的非直線(xiàn)截面的回射側(cè)面與鄰接 的其它回射側(cè)面所形成的棱鏡頂角以各種的角度發(fā)生變化。為了使棱鏡頂角連續(xù)地變化， 尤其優(yōu)選曲線(xiàn)狀的截面。本發(fā)明的優(yōu)選的實(shí)施方式中的三棱錐型立方角回射部件的特征在于，通過(guò)將共有 一個(gè)底邊(A-B)而成對(duì)的三棱錐型立方角回射元件對(duì)組以最密填充狀配置于由3個(gè)底邊 (A-B、B-C1、C1-A&&A-B、B-C2、C2-A)確定的基準(zhǔn)平面(S面)上而形成三棱錐型立方角回 射部件，形成三棱錐型立方角回射部件的元件對(duì)的共有底邊(A-B)與其它兩個(gè)底邊(B-C、 C-A)所成的兩個(gè)夾角(a =ZBAC, β =ZABC)不同，由該元件對(duì)相對(duì)于共有的底邊(A-B) 以軸對(duì)稱(chēng)配置的第1元件對(duì)組和與相對(duì)于連接該元件對(duì)的底面的頂點(diǎn)(C1、C2)的線(xiàn)段為軸 對(duì)稱(chēng)的形狀全等的第2元件對(duì)組形成立方角回射部件，在該立方角回射部件中，形成第1元 件對(duì)組的元件對(duì)的該共有的底邊(A-B)不通過(guò)其它2組底邊(B-C1、C1-A以及B_C2、C2_A) 的交點(diǎn)(Al、Bi)，一個(gè)元件的底面為五邊形(A-Al-Cl-Bl-B)，另一個(gè)元件的底面為三角形 (A-C2-B)，形成第1元件對(duì)組的元件對(duì)的元件的高度(hl、M)不同，形成第2元件對(duì)組的元 件對(duì)與相對(duì)于第1元件對(duì)的底面的頂部(C1、C2)為軸對(duì)稱(chēng)的形狀全等。基準(zhǔn)平面(S面)為由多個(gè)回射元件組的3個(gè)底邊組(A-B、B-C1、C1_A或A-B、B_C2、 C2-A)所確定的基準(zhǔn)底面，回射元件的底面(ABC)位于該基準(zhǔn)底面上。現(xiàn)有已知的三棱錐型立方角回射元件對(duì)是以共有的底邊(A-B)的中點(diǎn)為中心的 旋轉(zhuǎn)對(duì)稱(chēng)。所以，形成對(duì)的2個(gè)反射元件的光軸朝向相互旋轉(zhuǎn)了 180度的方向成對(duì)。在具有 等腰三角形的底面的三棱錐型立方角回射元件(等腰元件)中，光軸的傾斜方向向垂直于共有的底邊(A-B)的方向傾斜，在三個(gè)底邊的長(zhǎng)度不相等的三棱錐型立方角回射元件(不 等邊元件)中不垂直于共有的底邊(A-B)，但是，在任一個(gè)元件中，光軸的傾斜角度相同，以 傾斜方位相互成180度的方式傾斜。基于立方角回射元件的回射理論，回射效率在光軸傾斜的方位上得到了改善。所 以，在旋轉(zhuǎn)對(duì)稱(chēng)形的元件對(duì)中，光軸的傾斜的方位通常為旋轉(zhuǎn)了 180度的方向，因而回射效 率僅在各個(gè)元件的傾斜方位上得到了改善，而在其它方位的改善較小。另一方面，由于本發(fā)明的回射元件對(duì)成為軸對(duì)稱(chēng)的對(duì)，因而元件對(duì)所具有的兩個(gè) 光軸的傾斜方位也成為軸對(duì)稱(chēng)。此外，如圖5以及圖6所示，由于將光軸的方位不同的2種 元件對(duì)組合而形成元件對(duì)組，在4個(gè)方向的方位上形成光軸，因而能夠在廣泛的方位實(shí)現(xiàn) 回射性能的改善。此外，在本發(fā)明中，形成第1元件對(duì)組的元件對(duì)的該共有的底邊(A-B)不通過(guò)其它 2組底邊(B-Cl、Cl-A以及B-C2、C2-A)的交點(diǎn)(Al、Bi)，以通過(guò)分離的位置(A、B)的方式 形成。線(xiàn)段(Al、Bi)和與線(xiàn)段(A、B)的距離(偏移量)，例如能夠在元件對(duì)的底面的頂 部(C1、C2)的距離的士 O 20% )的范圍內(nèi)適當(dāng)?shù)剡x擇。結(jié)果，從&面至頂點(diǎn)(H1、H2) 的高度不同，并且，相互面對(duì)的2個(gè)側(cè)面(cl、c2)具有不同的形狀，cl面大于c2面。由于形成這樣的結(jié)構(gòu)，因而在本發(fā)明中，除了改善旋轉(zhuǎn)角特性之外，還能夠改善 入射角特性，因而優(yōu)選。此外，在本發(fā)明中，由形成第1元件對(duì)組的元件對(duì)的該共有的底邊(A-B)確定的平 面( 面)，形成在與由2個(gè)底邊(Bl-Cl、Cl-Al以及B-C2、C2-A)確定的基準(zhǔn)平面(S面) 不同的深度。在立方角回射元件中，光軸的傾斜使得3個(gè)反射側(cè)面(al、bl、cl或a2、b2、c2)的 面積的比率變化。在本發(fā)明中，為了改善反射效率和入射角特性，優(yōu)選盡量使3個(gè)反射側(cè)面的面積相等。在本發(fā)明中，當(dāng)光軸的傾斜為正傾斜時(shí)，cl比al或bl小，因而hx大于hy，從而 能夠使al、bl、cl的面積接近。為了改善反射效率和入射角特性，優(yōu)選使hx/hy為1.05 1. 5，進(jìn)而為1. 07 1. 4。在本發(fā)明中，當(dāng)光軸的傾斜為負(fù)傾斜時(shí)，cl比al或bl大，因而hx小于hy，從而 能夠使al、bl、cl的面積接近。為了改善反射效率和入射角特性，優(yōu)選使hx/hy為0.67 0. 95、進(jìn)而為 0. 71 0. 93。本發(fā)明的優(yōu)選實(shí)施方式的三棱錐型立方角回射部件的特征在于，通過(guò)將共有一個(gè) 底邊(A-B)而成對(duì)的立方角回射元件對(duì)組以最密填充狀配置于由3個(gè)底邊(A-B、B-C、以及 C-A)確定的基準(zhǔn)平面(S面)上而形成立方角回射部件，形成該立方角回射部件的元件對(duì)的 共有的底邊(A-B)與其它兩個(gè)底邊(B-C，C-A)所成的兩個(gè)夾角(a = Z BAC, β = Z ABC) 不同，該立方角回射部件由該元件對(duì)相對(duì)于共有的底邊(A-B)以軸對(duì)稱(chēng)配置的第1元件對(duì) 組和與相對(duì)于該元件對(duì)的底面的頂點(diǎn)(C1、U)為軸對(duì)稱(chēng)的形狀全等的第2元件對(duì)組形成， 在上述的立方角回射部件中，形成第1元件對(duì)組和第2元件對(duì)組的元件的底面形成四邊形 (A-D1-E1-B、A-D2-E2-B)，該底邊(D1-E1、D2_E》與共有的底邊(A-B)平行。
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基準(zhǔn)平面(S面)為由多個(gè)回射元件組的3個(gè)底邊組(A-B、B-C1、C1_A或A-B、B_C2、 C2-A)確定的基準(zhǔn)底面，回射元件的底面(ABC)位于該基準(zhǔn)底面上?，F(xiàn)有已知的三棱錐型立方角回射元件對(duì)是以共有的底邊(A-B)的中點(diǎn)為中心的 旋轉(zhuǎn)對(duì)稱(chēng)。所以，形成對(duì)的2個(gè)反射元件的光軸相互向著旋轉(zhuǎn)了 180度的方向成對(duì)。在具 有等腰三角形的底面的三棱錐型立方角回射元件(等腰元件)中，光軸的傾斜方向向垂直 于共有的底邊(A-B)垂直的方向傾斜，在3個(gè)底邊的長(zhǎng)度不相等的三棱錐型立方角回射元 件(不等邊元件)中，不垂直于共有的底邊(A-B)，然而在任一元件中，光軸的傾斜的角度相 同，以?xún)A斜方位相互成180度的方式傾斜。基于立方角回射元件的回射理論，回射效率在光軸傾斜的方位上得到了改善。所 以，在旋轉(zhuǎn)對(duì)稱(chēng)形的元件對(duì)中，光軸的傾斜的方位通常為旋轉(zhuǎn)了 180度的方向，因而回射效 率僅在各個(gè)元件的傾斜方位上得到了改善，而在其它方位的改善較小。另一方面，由于本發(fā)明的回射元件對(duì)成為軸對(duì)稱(chēng)的對(duì)，因而元件對(duì)所具有的兩個(gè) 光軸的傾斜方位也成為對(duì)稱(chēng)形。此外，如圖6所示，由于光軸的方位不同的2種元件對(duì)組合 形成，在4個(gè)方位上形成光軸，因而能夠在廣泛的方位實(shí)現(xiàn)回射性能的改善。能夠用于本發(fā)明的三棱錐型立方角回射部件由2種回射元件對(duì)組，即該元件對(duì) 相對(duì)于共有的底邊(A-B)以軸對(duì)稱(chēng)配置的元件對(duì)組和與相對(duì)于該元件對(duì)組的底面的頂部 (C1、C2)為軸對(duì)稱(chēng)的形狀全等的其它元件對(duì)組構(gòu)成，任一個(gè)元件對(duì)均由不等邊元件構(gòu)成，形 成軸對(duì)稱(chēng)的元件對(duì)。另外，本發(fā)明的回射部件，由共有一個(gè)底邊的實(shí)質(zhì)上對(duì)稱(chēng)的多個(gè)立方角回射元件 對(duì)組形成，如圖6所示，該回射元件對(duì)組由截面的形狀實(shí)質(zhì)上為對(duì)稱(chēng)的V形且底部的軌跡 為直線(xiàn)的平行V形溝槽組(χ)和截面的形狀實(shí)質(zhì)上為對(duì)稱(chēng)的V形且底部的軌跡為曲線(xiàn)形 狀的平行V形溝槽組(wl以及W)形成，形成該回射元件的底面的投影形狀形成等腰梯形 (A-B-E1-D1、以及 A-B-E2-D2)。構(gòu)成本發(fā)明的回射部件的回射元件對(duì)通過(guò)從兩個(gè)方向切除截面形狀為V形的溝 槽而形成。一個(gè)方向的V形的溝槽由截面的形狀實(shí)質(zhì)上為對(duì)稱(chēng)形且且底部的軌跡為直線(xiàn)的 平行V形溝槽組(χ)構(gòu)成。此外，另一個(gè)方向的V形的溝槽由截面的形狀實(shí)質(zhì)上為對(duì)稱(chēng)形且底部的軌跡為曲 線(xiàn)形狀的2種平行V形溝槽組(wl以及w2)形成，這2種平行V形溝槽組(wl以及w2)的 相位不同，但相互平行，具有相同的間隔，形成于同一方向。由這2個(gè)方向的V形的溝槽形成的立方角型回射元件的底面的投影形狀形成梯形 (A-B-E1-D1、以及A-B-E2-M)，將該梯形的較長(zhǎng)的底邊作為共有的元件底邊，形成相互面對(duì) 的實(shí)質(zhì)上對(duì)稱(chēng)的元件對(duì)。在本發(fā)明中，曲線(xiàn)形狀是指一定長(zhǎng)度的直線(xiàn)以一定的角度連續(xù)地周期性地結(jié)合的 形狀，結(jié)合部分可以不具有曲線(xiàn)部分而尖銳地彎曲，然而，通過(guò)一定的曲線(xiàn)部而結(jié)合有利于 用于形成本發(fā)明的回射部件的模具的加工。曲線(xiàn)部的具體的大小，能夠列舉半徑為5 50 μ m的曲線(xiàn)。本發(fā)明的回射部件能夠按照現(xiàn)有已知的方法，使用將回射元件翻轉(zhuǎn)的凹形的成型 模具，以壓縮成型、射出成型、射出壓縮成型、以及澆注成型等方法形成。凹形的成型模具可以利用現(xiàn)有的快速加工、非回轉(zhuǎn)加工、整形加工、劃線(xiàn)加工、銑床加工、銑削加工、壓力加工 等方法，利用形成V形的溝槽的方法制作凸形的模具之后，利用電鑄法使其翻轉(zhuǎn)而制作。雖 然形成V形溝槽組(wl以及w2)的曲線(xiàn)的彎曲部分形成了曲線(xiàn)形狀且未形成反射側(cè)面，然 而，利用其它的V形溝槽組(χ)將大部分區(qū)域切除，因而回射性能降低的不良情況較少。本發(fā)明中實(shí)質(zhì)上對(duì)稱(chēng)的V形的溝槽為滿(mǎn)足以下條件的V形的溝槽所具有的角度 精度能夠使由該V形的溝槽形成的立方角回射元件的回射性能能夠達(dá)到作為目的的回射 制品的回射的亮度。本發(fā)明中所用的立方角回射元件能夠采用大傾斜角的光軸，因而能夠具有優(yōu)異的 入射角特性。在現(xiàn)有已知的回射元件中，隨著光軸的傾斜增大，形成元件的三個(gè)反射側(cè)面 (al面、bl面、cl面以及a2面、面、c2面)的面積的差異也變大，產(chǎn)生得回射效率降低的 問(wèn)題。另一方面，在本發(fā)明的回射元件中，為了能夠減小這種反射效率的降低，可以使光軸 的傾斜角度傾斜為正(+)3度以上。優(yōu)選本發(fā)明的回射元件的光軸的傾斜角度傾斜為正(+)5 20度、進(jìn)一步優(yōu)選為 正(+)7 12度。與現(xiàn)有已知的三棱錐型立方角回射元件不同，即使光軸以這樣的大角度 傾斜，形成元件的三個(gè)反射側(cè)面(al面、bl面、cl面以及a2面、b2面、c2面)的面積的差 異也較小，因此能夠?qū)⒒厣湫式档偷牟涣加绊懸种频阶钚∠薅?。另外，?dāng)設(shè)形成該回射元件的等腰梯形的底面的兩個(gè)梯形底邊(A-B、Dl-El以及 A-B、D2-E2)的距離為r、其它斜邊(A_D1、B_E1以及A_E2、B_D2)的延長(zhǎng)線(xiàn)的交點(diǎn)(Cl以及 C2)和底邊(A-B)的距離為s時(shí)，優(yōu)選距離r和距離s的比率(R)R = r/s (式 2)為0.4 0.95。通過(guò)將該比率(R)調(diào)整為0. 4 0. 95，優(yōu)選調(diào)整為0. 5 0. 9，從 而能夠減小形成元件的三個(gè)反射側(cè)面(al面、bl面、cl面以及a2面、面、c2面)的面積
的差異。這樣，具有以梯形底邊(Dl-El、D2-E2)切除現(xiàn)有已知的三棱錐型立方角回射元件 的頂點(diǎn)(Cl以及C2)部分后的、梯形狀的本發(fā)明的立方角回射元件的回射效率相對(duì)于切除 前的三棱錐型立方角回射元件的回射效率變化不大。本發(fā)明的形成三棱錐型立方角回射部件的方法的特征在于，通過(guò)將共有一個(gè)底邊 (A-B)而成對(duì)的三棱錐型立方角回射元件對(duì)組以最密填充狀配置于由3個(gè)底邊(A-B、B-C、 以及C-A)確定的基準(zhǔn)平面(S面)上而形成三棱錐型立方角回射部件，該元件對(duì)的共有的 底邊(A-B)和其它2個(gè)底邊(B-C、C-A)所成的2個(gè)夾角(a =Z BAC、β =Z ABC)不同， 所述三棱錐型立方角回射部件由所述三棱錐型立方角回射元件對(duì)形成，所述三棱錐型立方 角回射元件對(duì)由該元件對(duì)相對(duì)于共有的底邊(A-B)以軸對(duì)稱(chēng)配置的第1元件對(duì)組和與相對(duì) 于連接該元件對(duì)的底面的頂部(C1、C2)的線(xiàn)段為軸對(duì)稱(chēng)的形狀全等的第2元件對(duì)組構(gòu)成， 由截面的形狀實(shí)質(zhì)上為對(duì)稱(chēng)形的V形且底部的軌跡為直線(xiàn)的平行溝槽組(χ)和截面的形狀 實(shí)質(zhì)上為對(duì)稱(chēng)形的V形且底部的軌跡為曲線(xiàn)形狀的平行溝槽組(yl以及W)形成該三棱錐 型立方角回射部件。基準(zhǔn)平面(S面)為由多個(gè)回射元件對(duì)組的3個(gè)底邊組(A-B、B-Cl、Cl-A或A_B、 B-C2、C2-A)確定的基準(zhǔn)底面，回射元件的底面(ABC)位于該基準(zhǔn)底面上。現(xiàn)有已知的三棱錐型立方角回射元件對(duì)為以共有的底邊(A-B)的中點(diǎn)為中心的
11旋轉(zhuǎn)對(duì)稱(chēng)。所以，形成對(duì)的2個(gè)反射元件的光軸相互向著旋轉(zhuǎn)了 180度的方向成對(duì)。在具有 等腰三角形的底面的三棱錐型立方角回射元件(等腰元件)中，光軸的傾斜方向向垂直于 共有的底邊(A-B)的方向傾斜，在三個(gè)底邊的長(zhǎng)度不相等的三棱錐型立方角回射元件(不 等邊元件)中，不垂直于共有的底邊(A-B)，然而在任一元件對(duì)中，光軸的傾斜的角度相同， 以?xún)A斜方向相互成180的方式形成?；诹⒎浇腔厣湓幕厣淅碚?，回射效率在光軸傾斜的方位上得到了改善。所 以，在旋轉(zhuǎn)對(duì)稱(chēng)形的元件對(duì)中，光軸的傾斜的方位通常為旋轉(zhuǎn)了 180度的方向，因而回射效 率僅在各個(gè)元件的傾斜方位上得到了改善，而在其它方向上的改善較小。能夠用于本發(fā)明的三棱錐型立方角回射元件由2種反射元件對(duì)，即該元件對(duì)相對(duì) 于共有的底邊(A-B)以軸對(duì)稱(chēng)配置的元件對(duì)組和與相對(duì)于該元件對(duì)的底面的頂點(diǎn)(C1、C2) 為軸對(duì)稱(chēng)的形狀全等的其它元件對(duì)組構(gòu)成，任一元件對(duì)均由不等邊元件構(gòu)成，形成軸對(duì)稱(chēng) 的元件對(duì)。在本發(fā)明的形成回射元件的方法中，優(yōu)選直線(xiàn)的平行溝槽組(X)和曲線(xiàn)形狀的平 行溝槽組(yl以及y2)的深度不同。在反射元件的光軸不傾斜的不等邊反射元件中，三個(gè)反射側(cè)面(al、bl、cl以及 a2、b2、c2)的面積比接近1。然而，由于在具有傾斜的光軸的反射元件中，反射側(cè)面的面積 不相等，因而回射效率降低。為了解決該一問(wèn)題，以三個(gè)反射側(cè)面的面積相等的方式，在光軸的傾斜為正傾斜 時(shí)，使直線(xiàn)的平行溝槽組(X)比曲線(xiàn)形狀的平行溝槽組(yl以及y2)深，在光軸的傾斜為負(fù) 傾斜時(shí)，使該平行溝槽組(χ)比曲線(xiàn)形狀的平行溝槽組(yl以及y2)淺，能夠使3個(gè)反射側(cè) 面(al、bl、cl以及a2、b2、c2)的面積比接近1，能夠改善反射效率和入射角特性。在本發(fā)明中，能夠進(jìn)一步將yl和y2的溝槽的深度形成得不同，當(dāng)設(shè)x、yl、y2的最 大深度為hmax，最小深度為hmin時(shí)，優(yōu)選深度的比率為1. 05 < hmax/hmin < 1. 9，有利于 改善回射效率以及入射角特性。在本發(fā)明的形成回射部件的方法中，優(yōu)選該直線(xiàn)的平行溝槽組(χ)為V形且底部 的溝槽寬度(w)為5 100 μ m。在本發(fā)明的形成回射元件的方法中，由截面的形狀實(shí)質(zhì)上為對(duì)稱(chēng)形的V形且底邊 的軌跡為直線(xiàn)的平行溝槽組(X)和截面的形狀實(shí)質(zhì)上為對(duì)稱(chēng)的V形且底部的軌跡為曲線(xiàn)形 狀的平行溝槽組(yl以及O形成由三棱錐型立方角回射元件對(duì)組形成的回射部件，然而， 在彎曲的時(shí)候，為了不對(duì)溝槽組的形狀產(chǎn)生影響地回旋工具，優(yōu)選設(shè)置底部的溝槽寬度。在本發(fā)明中，優(yōu)選該底部的溝槽寬度為5 100 μ m,進(jìn)而為5 50m。若不足5 μ m， 則加工工具難以回旋；若大于100 μ m，則回射效率低下，因而不優(yōu)選。本發(fā)明的方法為三棱錐型立方角回射元件的形成方法，其特征在于，在三個(gè)底邊 的長(zhǎng)度不同且共有一個(gè)底邊的旋轉(zhuǎn)對(duì)稱(chēng)形的三棱錐型立方角回射元件對(duì)中，至少每隔一列 配置元件對(duì)列A和元件對(duì)列B，該元件對(duì)列A通過(guò)該元件對(duì)的兩個(gè)底邊共有鄰接的其它元件 對(duì)的底邊且另一個(gè)底邊排列在同一直線(xiàn)上而形成，該元件對(duì)列B相對(duì)于該元件對(duì)列A的直 線(xiàn)排列的底邊以軸對(duì)稱(chēng)的形狀形成。本發(fā)明所期望得到的三棱錐型立方角回射元件的特征在于，通過(guò)將共有一個(gè)底邊 (A-B)而成對(duì)的三棱錐型立方角回射元件對(duì)組以最密填充狀配置于由三個(gè)底邊(A-B、B_C、以及C-A)確定的基準(zhǔn)平面(S面)上而形成，在該三棱錐型立方角回射部件中，該元件對(duì)的 共有的底邊(A-B)和其它2個(gè)底邊(B-C、C-A)所成的2個(gè)夾角(α = Z BAC、β =Z ABC) 不同，該三棱錐型立方角回射部件由該元件對(duì)相對(duì)于共有的底邊(A-B)以軸對(duì)稱(chēng)配置的第 1元件對(duì)組和與相對(duì)于該元件對(duì)的底面的頂部(C1、U)為軸對(duì)稱(chēng)的形狀全等的第2元件對(duì) 組構(gòu)成。基準(zhǔn)平面(S面)為由多個(gè)回射元件對(duì)組的3個(gè)底邊組(A-B、B-Cl、Cl-A或A_B、 B-C2、C2-A)確定的基準(zhǔn)底面，回射元件的底面(ABC)位于該基準(zhǔn)底面上。由于本發(fā)明的回射元件對(duì)成為軸對(duì)稱(chēng)的對(duì)，因而元件對(duì)所具有的兩個(gè)光軸的傾斜 方向也成為對(duì)稱(chēng)形。由于光軸的方向不同的2種元件對(duì)組合形成，并在4個(gè)方向的方位上 形成光軸，因而能夠在廣泛的范圍內(nèi)實(shí)現(xiàn)回射性能的改善。能夠用于本發(fā)明的三棱錐型立方角回射元件由2種反射元件對(duì)，即該元件對(duì)相對(duì) 于共有的底邊(A-B)以軸對(duì)稱(chēng)配置的元件對(duì)組和與相對(duì)于該元件對(duì)的底面的頂點(diǎn)(C1、C2) 為軸對(duì)稱(chēng)的形狀全等的其它元件對(duì)組構(gòu)成，任一元件對(duì)均由不等邊元件構(gòu)成，形成軸對(duì)稱(chēng) 的元件對(duì)。本發(fā)明的方法為用于形成這樣的三棱錐型立方角回射元件的方法。本發(fā)明的方法是形成回射元件對(duì)以作為軸對(duì)稱(chēng)的對(duì)的方法，其特征在于，通過(guò)左 右旋轉(zhuǎn)在端部形成有元件對(duì)列A組的薄板PA，以作為薄板PB，從而形成相對(duì)于該元件對(duì)列A 的直線(xiàn)排列的底邊以軸對(duì)稱(chēng)的形狀形成的元件對(duì)列B，至少每隔一列交替地配置該薄板PA 禾口 PB0在本發(fā)明中，優(yōu)選該薄板的厚度為50 10000 μ m的表面為平滑的平板。若平板的 厚度不足50 μ m，則所形成的三棱錐型立方角回射元件的開(kāi)口尺寸過(guò)小，因而衍射效果導(dǎo)致 回射的光束過(guò)于擴(kuò)散，產(chǎn)生回射的輝度降低的不良情況，另外，當(dāng)平板的厚度超過(guò)10000 μ m 時(shí)，一般難以形成薄型且柔軟的棱鏡型回射片。另外，所使用的平板的厚度不必一定，也可 以組合使用厚度不同的2種或2種以上的平板。在本發(fā)明中，優(yōu)選該薄板的材質(zhì)為金屬類(lèi)薄板、塑料類(lèi)薄板、陶瓷類(lèi)薄板、或玻璃 類(lèi)薄板。在本發(fā)明中，當(dāng)該薄板的材質(zhì)使用金屬類(lèi)薄板時(shí)，優(yōu)選選擇黃銅、鎳、鎳-磷合金、 銅、磷青銅、無(wú)氧銅等銅合金、不銹鋼、或鋁等的能夠正確地維持公差的尺寸穩(wěn)定的材料。尤 其在加工性方面，優(yōu)選鎳-磷合金、磷青銅、無(wú)氧銅等銅合金、不銹鋼。在本發(fā)明中，當(dāng)該薄板的材質(zhì)使用塑料類(lèi)薄板時(shí)，為了改善薄板因切削V溝槽時(shí) 的強(qiáng)度不足而導(dǎo)致翹曲的問(wèn)題，優(yōu)選特定的材質(zhì)的薄板，具體而言，優(yōu)選使用由洛氏硬度 (JIS Z2245)70以上、進(jìn)一步優(yōu)選為75以上的合成樹(shù)脂形成的薄板。此外，在具有上述硬度的同時(shí)，為了不易產(chǎn)生切削加工時(shí)軟化而難以高精度加工 的不良情況，優(yōu)選軟化點(diǎn)為150°C以上、尤其是200°C以上的熱可塑性或熱硬化性合成樹(shù) 脂。這樣的合成樹(shù)脂，例如能夠列舉出聚對(duì)苯二甲酸乙二醇酯類(lèi)樹(shù)脂、聚對(duì)苯二甲酸 丁二醇酯類(lèi)樹(shù)脂、聚碳酸酯類(lèi)樹(shù)脂、聚甲基丙烯酸甲酯類(lèi)樹(shù)脂、聚酰亞胺類(lèi)樹(shù)脂、聚芳酯類(lèi) 樹(shù)脂、聚醚砜類(lèi)樹(shù)脂、聚醚酰亞胺類(lèi)樹(shù)脂、以及纖維素三醋酸酯類(lèi)樹(shù)脂。其中，考慮取材的方 便性和加工性等方面，優(yōu)選聚對(duì)苯二甲酸乙二醇酯類(lèi)樹(shù)脂、聚甲基丙烯酸甲酯類(lèi)樹(shù)脂、以及聚碳酸酯類(lèi)樹(shù)脂。在本發(fā)明中，當(dāng)該薄板的材質(zhì)使用陶瓷類(lèi)薄板時(shí)，優(yōu)選機(jī)械強(qiáng)度大、耐熱、熱膨脹 小等熱特性?xún)?yōu)異的材質(zhì)，優(yōu)選選自氧化鋁、氮化硅、滑石、鋯石、水晶、藍(lán)寶石、光學(xué)玻璃、或 石英玻璃。在本發(fā)明中，優(yōu)選在重疊薄板之后，在端部聚集面上實(shí)施比三棱錐型立方角元件 的高度厚的金屬電鍍層，在該金屬電鍍層上形成來(lái)自三個(gè)方向的平行V溝槽組，這樣，在形 成V溝槽組時(shí)，薄板不翹曲，不偏離。在本發(fā)明中，優(yōu)選金屬電鍍層為銅、鎳、或鎳-磷合金，這樣在形成V溝槽組時(shí)，不 易發(fā)生變形、翹曲或熱膨脹。


圖1是現(xiàn)有技術(shù)的三棱錐型立方角回射元件對(duì)。圖2是現(xiàn)有技術(shù)的三棱錐型立方角回射元件組。圖3是現(xiàn)有技術(shù)的三棱錐型立方角回射元件組。圖4是本發(fā)明的多方向性元件對(duì)。圖5是本發(fā)明的多方向性元件組。圖6是本發(fā)明的多方向性元件組。圖7是本發(fā)明的多方向性元件組。圖8是本發(fā)明的多方向性元件對(duì)。圖9是本發(fā)明的多方向性元件組。圖10是本發(fā)明的多方向性元件組。圖11是本發(fā)明的多方向性元件組的制作方法的示意圖。圖12是規(guī)定本發(fā)明的回射元件的形狀的區(qū)域圖。圖13是本發(fā)明的多方向性元件對(duì)。圖14是本發(fā)明的多方向性元件組。圖15是本發(fā)明的多方向性元件組。圖16是本發(fā)明的多方向性元件對(duì)。圖17是本發(fā)明的多方向性元件組。圖18是本發(fā)明的多方向性元件組。圖19是本發(fā)明的多方向性元件對(duì)。圖20是本發(fā)明的多方向性元件組。圖21是本發(fā)明的多方向性元件組。圖22是本發(fā)明的多方向性元件組的底邊的軌跡。圖23是本發(fā)明的多方向性元件對(duì)。圖M是本發(fā)明的多方向性元件對(duì)的立體圖。圖25是本發(fā)明的多方向性元件組。圖沈是本發(fā)明的多方向性元件對(duì)的立體圖。圖27是本發(fā)明的多方向性元件對(duì)的立體圖。圖觀是本發(fā)明的多方向性元件對(duì)的立體圖。
圖四是本發(fā)明的多方向性元件對(duì)的立體圖。圖30是本發(fā)明的回射元件對(duì)。圖31是本發(fā)明的回射元件組。圖32是本發(fā)明的回射元件組。圖33是本發(fā)明的回射元件對(duì)。圖34是本發(fā)明的回射元件組。圖35是本發(fā)明的回射元件組。圖36是本發(fā)明的回射元件對(duì)。圖37是本發(fā)明的回射元件組。圖38是本發(fā)明的回射元件組。圖39是為了得到圖2的元件組的、V形溝槽的底部的軌跡。圖40是為了得到圖6的元件組的、V形溝槽的底部的軌跡。圖41是本發(fā)明的多方向性元件對(duì)。圖42是本發(fā)明的多方向性元件組。圖43是為了得到圖42的元件組的、V形溝槽的底部的軌跡。圖44是用于形成本發(fā)明的回射元件的加工機(jī)械。圖45是用于形成本發(fā)明的回射元件的加工工具。圖46是用于形成本發(fā)明的回射元件的加工工具的安裝方法。圖47是本發(fā)明的三棱錐型立方角回射元件的形成方法。圖48是本發(fā)明所使用的薄板。圖49是本發(fā)明所使用的薄板。圖50是表示實(shí)施例以及比較例的光學(xué)模擬結(jié)果的圖。圖51是表示實(shí)施例以及比較例的光學(xué)模擬結(jié)果的圖。圖52是表示實(shí)施例以及比較例的光學(xué)模擬結(jié)果的圖。圖53是表示實(shí)施例以及比較例的光學(xué)模擬結(jié)果的圖。圖M是表示實(shí)施例以及比較例的光學(xué)模擬結(jié)果的圖。圖55是表示實(shí)施例以及比較例的光學(xué)模擬結(jié)果的圖。圖56是表示實(shí)施例以及比較例的光學(xué)模擬結(jié)果的圖。圖57是表示實(shí)施例以及比較例的光學(xué)模擬結(jié)果的圖。圖58是表示實(shí)施例以及比較例的光學(xué)模擬結(jié)果的圖。
具體實(shí)施例方式以下，引用附圖，說(shuō)明本發(fā)明的多方向性回射部件的優(yōu)選實(shí)施方式。圖1顯示了現(xiàn)有技術(shù)的不等邊元件對(duì)的平面圖(A)和截面圖(B)。形成不等邊元 件對(duì)的兩個(gè)元件具有相對(duì)于共有的底邊(A-B)的中點(diǎn)(0)為旋轉(zhuǎn)對(duì)稱(chēng)的形狀。在這樣的不 等邊元件對(duì)中，光軸的方位角不為0度或180度的兩個(gè)方向的光軸以朝向相互180度相反 的方向的方式配置。圖2顯示了與圖1所示的不等邊元件對(duì)鄰接的其它不等邊元件對(duì)。任意一個(gè)元件 對(duì)的光軸均向相同的方向傾斜。
圖3是圖1及圖2所示的現(xiàn)有技術(shù)的不等邊元件對(duì)的集合圖，所有的元件對(duì)均由 旋轉(zhuǎn)對(duì)稱(chēng)形的元件對(duì)形成，任一元件對(duì)的光軸也均向相同的方向傾斜。這樣的元件組，在光 軸傾斜的方向上改善了回射性能，但在其它方向，尤其是相對(duì)于光軸的傾斜方向?yàn)?5度的 方向上，未改善回射性能。這樣的問(wèn)題，在現(xiàn)有已知的反射元件的負(fù)傾斜元件中較為顯著。圖4是本發(fā)明的回射元件對(duì)。本發(fā)明的元件對(duì)由第1元件對(duì)(Al)和具有軸對(duì)稱(chēng) 的形狀的第2元件對(duì)m形成。任一元件對(duì)均是底面形狀為不等邊三角形的不等邊元件， 成為相對(duì)于共有的底邊(A-B)為軸對(duì)稱(chēng)的形狀的對(duì)。另外，任一底邊(A-B、B-C、以及C-A) 均位于基準(zhǔn)平面(S面)之上。圖4的元件的光軸的方位角(θ a)為5 85度、優(yōu)選為25 65度、進(jìn)一步優(yōu)選 為40 50度、更優(yōu)選為43 47度，向從共有的底邊(A-B)離開(kāi)的方向傾斜。另外，光軸 的傾斜角度(θ )為0. 5 25度、優(yōu)選為3 15度、進(jìn)一步優(yōu)選為4 8度。圖5顯示了圖4所示的本發(fā)明的兩個(gè)元件對(duì)共有底邊而配置的狀況。如圖5所 示，4個(gè)光軸配置在相互不同的方向上，該方位表示相互軸對(duì)稱(chēng)的方向。圖6顯示了圖4及圖5所示的本發(fā)明的回射元件對(duì)的集合圖。如圖6所示，4個(gè)光 軸配置在相互不同的方向上，該方位表示相互軸對(duì)稱(chēng)的方向。圖7顯示了本發(fā)明的回射元件組。在圖7中，元件的排列，每隔2列成對(duì)。在本發(fā) 明中，由于能夠減少?gòu)澢c(diǎn)，因而優(yōu)選這種的排列。圖8是形成本發(fā)明的反射元件對(duì)的一個(gè)元件對(duì)中的光軸的傾斜角(θ )和方位角 (0a)的關(guān)系的示意圖。光軸的傾斜角(Θ)由Z HPQ表示，光軸的方位角(ea)能夠由底 面三角形(ABC)的頂部(C)和交點(diǎn)(P)所形成的線(xiàn)段(CP)和線(xiàn)段(PQ)所成的角(,CPQ)表不。其中，本發(fā)明的光軸的方位角(θ a)對(duì)應(yīng)于等腰元件的光軸的傾斜方向?yàn)檎蜇?fù) 的概念。在現(xiàn)有已知的等腰元件中，正傾斜意味著光軸向與共有的底邊(A-B)相反的方向 傾斜，負(fù)傾斜意味著向著共有的底邊(A-B)的方向傾斜。在本發(fā)明的元件中，在方位角(θ a)為-90 90度的元件中，光軸向與共有的底 邊(A-B)相反的方向傾斜；在方位角(ea)為90 270度的元件中，光軸向共有的底邊 (A-B)的方向傾斜。此外，方位角為0度的元件為正傾斜的等腰元件，方位角為180度的元 件為負(fù)傾斜的等腰元件。在圖8中說(shuō)明該關(guān)系。在本發(fā)明的元件中，當(dāng)設(shè)底邊(A-B)和交點(diǎn)P的距離為p， 底邊(A-B)和交點(diǎn)Q的距離為q時(shí)，在方位角(θ a)為-90 90度的元件中，(q-p)為正， 在方位角(θ a)為90 270度的元件中，(q-p)為負(fù)。圖9顯示了本發(fā)明的其它方式的回射元件對(duì)。圖9中的本發(fā)明的元件對(duì)也由第1 元件對(duì)(Al)和具有軸對(duì)稱(chēng)的形狀的第2元件對(duì)m形成，任一元件對(duì)均是底面形狀為不 等邊三角形的不等邊元件，成為相對(duì)于共有的底邊(A-B)為軸對(duì)稱(chēng)的形狀的對(duì)。圖9中的元件的光軸的方位角(θ a)為95 175度、優(yōu)選為115 155度、進(jìn)一 步優(yōu)選為130 140度、更優(yōu)選為133 137度的角度，向共有的底邊(A-B)的方向傾斜。 另外，光軸的傾斜角(θ )為0. 5 25度、優(yōu)選為3 15度、進(jìn)一步優(yōu)選為4 8度。圖10顯示了圖9所示的本發(fā)明的兩個(gè)元件對(duì)共有底邊而配置的狀況。如圖10所 示，4個(gè)光軸配置在相互不同的方向上，該方位表示相互軸對(duì)稱(chēng)的方向。
圖11顯示了圖9及圖10所示的本發(fā)明的回射元件對(duì)的集合圖。如圖11所示，4 個(gè)光軸配置在相互不同的方向上，該方位表示相互軸對(duì)稱(chēng)的方向。圖12顯示了，當(dāng)在三角坐標(biāo)中表示本發(fā)明的反射元件的3個(gè)內(nèi)角a(ZBAC)、 β ( Z ABC)、χ ( Z ACB)除以 180 度的值(α /180 度，β /180 度，χ/180 度)時(shí)，(α /180 度，β/180 度，χ/180 度)存在于由(0.250,0. 275，0.475)、(0. 450，0. 475，0. 075)、以及 (0. 050,0. 475,0. 475)包圍的第 1 區(qū)域和由(0. 275,0. 250,0. 475)、(0. 475,0. 450,0. 075)、 以及(0. 475,0. 050,0. 475)包圍的第2區(qū)域的任一區(qū)域中。圖13顯示了本發(fā)明的優(yōu)選的回射元件對(duì)的一個(gè)方式。本發(fā)明的元件對(duì)由第1元 件對(duì)(Al)和具有軸對(duì)稱(chēng)的形狀的第2元件對(duì)m形成，任一個(gè)元件對(duì)均是底面形狀為不 等邊三角形的不等邊元件，成為相對(duì)于共有的底邊(A-B)為軸對(duì)稱(chēng)的形狀的對(duì)。另外，如截 面圖(Bi)所示，元件對(duì)的2根光軸向相對(duì)于底面(A-B)的方向相互離開(kāi)的方向傾斜。在圖13所示的第1元件對(duì)(Al)和第2元件對(duì)(A2)中，反射側(cè)面(cl、c2)的底 邊(A-B)位于共同平面( 面)上，反射側(cè)面(al、a2)的底邊(A_C1、A_C2)以及反射側(cè)面 (bl,b2)的底邊(D1-BUD2-B2)位于共同平面(Sab面)上。另外，共同平面( 面)位于比共同平面(Sab面)更深的位置，高度(he)大于高 度(ha、t!b)，因而反射側(cè)面(cl)的面積增大。圖14顯示了圖13所示的本發(fā)明的兩個(gè)元件對(duì)共有底邊而配置的狀況。如圖13 所示，4個(gè)光軸配置在相互不同的方向上，該方位表示相互軸對(duì)稱(chēng)的方向。圖15顯示了圖13及圖14所示的本發(fā)明的回射元件對(duì)的集合圖。如圖6所示，4 個(gè)光軸配置在相互不同的方向上，該方位表示相互軸對(duì)稱(chēng)的方向。圖16顯示了本發(fā)明的其它方式的回射元件對(duì)。本發(fā)明的元件對(duì)由第1元件對(duì)(Al) 和具有軸對(duì)稱(chēng)的形狀的第2元件對(duì)m形成。任一元件對(duì)均是底面形狀為不等邊三角形 的不等邊元件，成為相對(duì)于共有的底邊(A-B)為軸對(duì)稱(chēng)的形狀的對(duì)。另外，如截面圖(Bi) 所示，元件對(duì)的2根光軸向相對(duì)于底面(A-B)的方向相互靠近的方向傾斜。在圖16所示的第1元件對(duì)(Al)和第2元件對(duì)(A2)中，反射側(cè)面(cl、c2)的底 邊(A-B)位于共同平面( 面)上，反射側(cè)面(al、a2)的底邊(A_C1、A_C2)以及反射側(cè)面 (bl,b2)的底邊(D1-BUD2-B2)位于共同平面(Sab面)上。另外，共同平面( 面)位于比共同平面(Sab面)更淺的位置，高度(he)小于高 度(ha、t!b)，因而反射側(cè)面(cl)的面積減小。圖17顯示了圖18所示的本發(fā)明的兩個(gè)元件對(duì)共有底邊而配置的狀況。如圖17 所示，4個(gè)光軸配置在相互不同的方向上，該方位表示相互軸對(duì)稱(chēng)的方向。圖18顯示了圖16及圖17所示的本發(fā)明的回射元件對(duì)的集合圖。如圖18所示，4 個(gè)光軸配置在相互不同的方向上，該方位表示相互軸對(duì)稱(chēng)的方向。圖19顯示了本發(fā)明的其它優(yōu)選方式的回射元件對(duì)。本發(fā)明的元件對(duì)由第1元件 對(duì)(Al)和具有軸對(duì)稱(chēng)的形狀的第2元件對(duì)m形成，任一元件對(duì)均是底面形狀為不等邊 三角形的不等邊元件，成為相對(duì)于共有的底邊(A-B)為軸對(duì)稱(chēng)的形狀的對(duì)。另外，如截面圖 (Bi)所示，元件對(duì)的2根光軸向相對(duì)于底面(A-B)的方向相互離開(kāi)的方向傾斜。在圖19所示的第1元件對(duì)(Al)和第2元件對(duì)(A2)中，反射側(cè)面(cl、c2)的底邊 (A-B)位于共同平面(Sc面)上，反射側(cè)面(al、a2)的底邊(A_C1、A_C2)位于共同平面( 面)上，反射側(cè)面(bl、l32)的底邊(D1-B1、D2-B》位于共同平面(Sab面)上。而且，共同平面( 面)、共同平面( 面)、以及共同平面(Sb面)的高度均不同。 所以，高度(he)、高度Gib)、以及高度(ha)均不相等。以三個(gè)反射側(cè)面的面積(aUbUcl, 以及a2、b2、c2)實(shí)質(zhì)上相等的方式選擇這樣的高度(he)、高度Gib)、以及高度(ha)。這樣 的三個(gè)共同平面( 面、Sb面、面)的深度均不同的不等邊元件的反射側(cè)面的面積(al、 bl、cl，以及a2、b2、c2)實(shí)質(zhì)上相等，回射效率優(yōu)異。圖20顯示了圖19所示的本發(fā)明的兩個(gè)元件對(duì)共有底邊而配置的狀況。如圖19 所示，4個(gè)光軸配置在相互不同的方向上，該方位表示相互軸對(duì)稱(chēng)的方向。圖21顯示了圖19及圖20所示的本發(fā)明的回射元件對(duì)的集合圖。如圖21所示，4 個(gè)光軸配置在相互不同的方向上，該方位表示相互軸對(duì)稱(chēng)的方向，因此，相對(duì)于任一方位均 顯示了均勻的回射性能，旋轉(zhuǎn)角特性?xún)?yōu)異。圖22顯示了，在圖6所示的回射元件對(duì)的集合圖中，形成回射元件的V形的溝槽 的軌跡實(shí)質(zhì)上由V形的溝槽(171、以及72)形成。V形的χ溝槽相互平行，形成等間隔的 直線(xiàn)組，yl以及12溝槽由彎曲的線(xiàn)組構(gòu)成，相互等間隔地配置。圖23是形成本發(fā)明的軸對(duì)稱(chēng)的對(duì)的元件對(duì)的一個(gè)元件的立體示意圖。底面(ABC) 由三個(gè)底邊(A-B，B-C, C-A)構(gòu)成，共有的底邊和其它2個(gè)底邊(A-B，B-C)所成的夾角(α = ZBAC, β =ZABC)不同。設(shè)從反射元件的頂點(diǎn)(H)向底面(ABC)所引的垂線(xiàn)和底面的 交點(diǎn)為(P)、與光軸的交點(diǎn)為(Q)，則能夠用Z CPQ表示光軸的方位角(ΘΒ)0在圖23所示的反射元件中，三個(gè)反射側(cè)面(ABH、BCH、以及CAH)具有立方角狀，該 立方角狀具有實(shí)質(zhì)上相互垂直的棱鏡頂角。圖M顯示了本發(fā)明的改善了觀測(cè)角特性的反射元件的形態(tài)。在圖M中，反射側(cè)面(ABH')相對(duì)于形成垂直的理論上的反射側(cè)面(ABH)以稍微 不同的角度形成，與其它的反射側(cè)面之間的交角相對(duì)于垂直具有微小的頂角偏差。在圖23 中，針對(duì)一個(gè)面賦予了偏差，但優(yōu)選針對(duì)其它2個(gè)面也賦予偏差。為了形成圖M所示的具有頂角偏差的反射元件，如果設(shè)形成反射元件的截面實(shí) 質(zhì)上由V形的溝槽(x、yl、以及y2)形成的棱鏡頂角(Pab、Pbc、以及Pca)為90度的理論上 的V溝槽角為Vx、Vyl、或Vy2，則希望至少一個(gè)方向上的V溝槽角具有士(0. 1 20)分、 優(yōu)選為士(0. 2 10)分的偏差(dVx、dVyl、或dVy2)。圖25顯示了，在形成圖M所示的具有頂角偏差的反射元件的方法中，以重復(fù)2種 以上的偏差的圖案形成該V形的溝槽(x、yl、W&y2)的至少一個(gè)方向的V溝槽角。在圖 25中，以V形的溝槽的V溝槽角為3個(gè)角度(Vxa、Vxb、以及Vxc)的方式按照重復(fù)的周期形 成χ溝槽。另外，在yl溝槽中，也以3個(gè)角度(Vyla、Vylb、以及Vylc)按照重復(fù)的周期形 成；在y2溝槽中，也以3個(gè)角度(Vyh、Vy2b、以及Vy2c)按照重復(fù)的周期形成。圖沈顯示了本發(fā)明的改善了觀測(cè)角特性的反射元件的其它方式。在圖沈中，構(gòu)成該反射元件的V形的溝槽(χ、yl、以及y2)的至少一個(gè)方向的溝 槽的底部的軌跡作為不是直線(xiàn)的非直線(xiàn)底邊而形成。當(dāng)設(shè)兩端直線(xiàn)的長(zhǎng)度為L(zhǎng)時(shí)，優(yōu)選距底邊的直線(xiàn)的距離的非線(xiàn)性因子(YAB、 YBC、或YCA(圖中未顯示))為0. 0001L 0.05L，其中，非線(xiàn)性因子由從連接該非直線(xiàn)底 邊的兩端的兩端直線(xiàn)向該非直線(xiàn)底邊所引的垂線(xiàn)和該非直線(xiàn)底邊的交點(diǎn)、與兩端直線(xiàn)的最大距離所確定。此外，優(yōu)選該非直線(xiàn)底邊的軌跡用選自圓弧、三角函數(shù)(正弦曲線(xiàn)、余弦曲線(xiàn)、正 切曲線(xiàn))、反三角函數(shù)、橢圓函數(shù)、雙曲線(xiàn)函數(shù)以及這些函數(shù)的復(fù)合函數(shù)的曲線(xiàn)表示。或者，如圖27所示，該非直線(xiàn)底邊的軌跡也可以用將直線(xiàn)組合的折線(xiàn)的形狀表示。圖28顯示了本發(fā)明的改善了觀測(cè)角特性的反射元件的其它方式。在圖觀中，顯示了該V形的溝槽(x、yl、以及y2)的至少一個(gè)V溝槽角的截面形狀 為不是直線(xiàn)的非直線(xiàn)截面的形狀的反射元件。圖觀所示的反射元件的反射側(cè)面(ABH)不 形成平面，具有彎曲的面。當(dāng)設(shè)兩端直線(xiàn)的長(zhǎng)度為G時(shí)，優(yōu)選這樣的反射元件的非線(xiàn)性因子(YAB、YBC、或 Y CA(圖中未顯示))為0. 0001G 0. 05G，其中，非線(xiàn)性因子由從連接該非直線(xiàn)截面的兩端 的兩端直線(xiàn)向該非直線(xiàn)截面所引的垂線(xiàn)和該非直線(xiàn)截面的交點(diǎn)、與兩端直線(xiàn)的最大距離所 確定。此外，優(yōu)選該非直線(xiàn)截面用選自圓弧、三角函數(shù)(正弦曲線(xiàn)、余弦曲線(xiàn)、正切曲 線(xiàn))、反三角函數(shù)、橢圓函數(shù)、雙曲線(xiàn)函數(shù)以及這些函數(shù)的復(fù)合函數(shù)的曲線(xiàn)表示?；蛘撸鐖D四所示，該非直線(xiàn)截面也可以用將直線(xiàn)組合的折線(xiàn)表示。在這樣的反 射元件中，反射側(cè)面不形成一個(gè)平面，作為多面體(ABB' C、以及A' B' H')形成。圖30顯示了本發(fā)明的回射元件對(duì)。形成第1元件對(duì)組的元件對(duì)的該共有的底邊 (A-B)不通過(guò)其它2組底邊(B-Cl、Cl-A以及B-C2、C2-A)的交點(diǎn)(Al、Bi)，一個(gè)元件的底 面為五邊形(A-Al-Cl-Bl-B)，另一個(gè)元件的底面為三角形(A-C2-B)，形成第1元件對(duì)組的 元件對(duì)的元件的高度(hi、h2)不同，形成第2元件對(duì)組的元件對(duì)與相對(duì)于第1元件對(duì)的底 面的頂部(C1、C2)為軸對(duì)稱(chēng)的形狀全等。在本發(fā)明中，為了改善入射角特性，優(yōu)選線(xiàn)段(A1、B1)和線(xiàn)段(A、B)的距離(偏移 量)為元件對(duì)的底面的頂部On、C2)的距離的士0 20%)。圖31顯示了圖30所示的本發(fā)明的兩個(gè)元件對(duì)共有底邊而配置的狀況。如圖30 所示，4個(gè)光軸配置在相互不同的方向上，該方位表示相互軸對(duì)稱(chēng)的方向。圖32顯示了圖30及圖31所示的本發(fā)明的回射元件對(duì)的集合圖。如圖32所示，4 個(gè)光軸配置在相互不同的方向上，該方位表示相互軸對(duì)稱(chēng)的方向。圖33顯示了本發(fā)明的回射元件對(duì)。在圖33中，顯示了本發(fā)明的光軸的傾斜為正 傾斜的元件。圖33是圖30中，在&面的深度比S面更深低地形成線(xiàn)段(A、B)的形態(tài)，Cl、 c2的面積變大，3個(gè)反射側(cè)面(al、bl、cl)的面積比比圖四所示的3個(gè)反射側(cè)面(al、bl、 cl)的面積比更接近1，改善了回射元件的反射效率以及入射角特性，因而優(yōu)選。如圖33所示，當(dāng)回射元件的光軸的傾斜為正傾斜時(shí)，通過(guò)使hx大于hy，從而能夠 使al、bl、cl的面積接近，使hx/hy為1.05 1.5，進(jìn)而為1. 07 1. 4，改善了反射效率和 入射角特性，因而優(yōu)選。圖34顯示了圖33所示的本發(fā)明的兩個(gè)元件對(duì)共有底邊而配置的狀況。如圖33 所示，4個(gè)光軸配置在相互不同的方向上，該方位表示相互軸對(duì)稱(chēng)的方向。圖35顯示了圖33及圖34所示的本發(fā)明的回射元件對(duì)的集合圖。如圖35所示，4 個(gè)光軸配置在相互不同的方向上，該方位表示相互軸對(duì)稱(chēng)的方向。
圖36顯示了本發(fā)明的回射部件，其特征在于，形成回射元件的底面的投影形狀為 梯形(A-B-E1-D1、以及 A-B-E2-D2)。圖36所示的回射元件，通過(guò)利用V形的溝槽切除圖4所示的現(xiàn)有已知的三棱錐型 立方角回射元件的一個(gè)底面的頂點(diǎn)(C1、C2)而形成。底面的頂點(diǎn)(C1、C2)位于形成本發(fā)明 的等腰梯形的底面的兩個(gè)底邊(A-D1，B-E1以及A-E2，B-D》的延長(zhǎng)線(xiàn)的交點(diǎn)上。當(dāng)設(shè)圖36所示的形成回射元件的等腰梯形形狀的底面的兩個(gè)梯形底邊(A-B和 E1-D1，或A-B和E2-D2)的距離為r，其它斜邊(A-DU B-El以及A_E2、B_D2)的延長(zhǎng)線(xiàn)的 交點(diǎn)(Cl以及C2)和底邊(A-B)的距離為s時(shí)，優(yōu)選距離r和距離s的比率(R)為0. 4 0. 95，R = r/s(式 2)通過(guò)將該比率(R)調(diào)整為0. 4 0. 95，優(yōu)選調(diào)整為0. 5 0. 9，能夠減小形成元件 的三個(gè)反射側(cè)面(al面、bl面、cl面，以及a2面、1^2面、c2面)的面積的差異，能夠改善回 射效率和入射角特性，因而優(yōu)選。圖37顯示了圖35所示的本發(fā)明的兩個(gè)元件對(duì)共有底邊而配置的狀況。圖38顯示了圖36及圖37所示的本發(fā)明的回射元件對(duì)的集合圖。如圖38所示，4 個(gè)光軸配置在相互不同的方向上，該方位表示相互軸對(duì)稱(chēng)的方向。圖39顯示了圖2所示的構(gòu)成現(xiàn)有已知的不等邊元件對(duì)組的、截面為V形的溝槽組 的底部的軌跡。該溝槽組由3個(gè)方向的平行溝槽組(17、以及2)構(gòu)成，3個(gè)方向的這些溝 槽組為交叉于一點(diǎn)的直線(xiàn)組。圖4示意了本發(fā)明的回射元件對(duì)。本發(fā)明的元件對(duì)由第1元件對(duì)(Al)以及具有軸 對(duì)稱(chēng)的形狀的第2元件對(duì)m形成。任一元件對(duì)均由底面形狀為不等邊三角形的不等邊 元件構(gòu)成，成為相對(duì)于共有的底邊(A-B)為軸對(duì)稱(chēng)的形狀的對(duì)。另外，任一底邊(A-B、B-C、 C-A)均位于基準(zhǔn)平面(S面)之上。圖6顯示了圖4所示的本發(fā)明的回射元件對(duì)的集合圖。如圖6所示，4個(gè)光軸配置 在相互不同的方向上，該方位表示相互軸對(duì)稱(chēng)的方向。圖40顯示了構(gòu)成圖6所示的本發(fā)明的不等邊元件對(duì)組的、截面為V形的溝槽組的 底部的軌跡。該溝槽組由1個(gè)方向的平行溝槽組(χ)和截面形狀實(shí)質(zhì)上為對(duì)稱(chēng)形的V形且 底部的軌跡為曲線(xiàn)形狀的平行溝槽組(yl以及y2)形成，該3個(gè)方向的溝槽組交叉于一點(diǎn)。在圖40中，截面形狀實(shí)質(zhì)上為對(duì)稱(chēng)的V形且底部軌跡為曲線(xiàn)形狀的平行溝槽組 (yl以及y2)，在與截面形狀實(shí)質(zhì)上為對(duì)稱(chēng)的V形且底部的軌跡為直線(xiàn)的平行溝槽組(χ)相 交的位置上彎曲。圖41示意了本發(fā)明的回射元件對(duì)。本發(fā)明的元件對(duì)由第1元件對(duì)(Al)和具有軸 對(duì)稱(chēng)的形狀的第2元件對(duì)m形成。任一元件對(duì)均由底面形狀為不等邊三角形的不等邊 元件構(gòu)成，成為相對(duì)于共有的底邊(A-B)為軸對(duì)稱(chēng)的形狀的對(duì)。另外，任一底邊(A-B、B-C、 C-A)均位于基準(zhǔn)平面(S面)上，直線(xiàn)的平行溝槽組(χ)的溝槽寬度(w)為曲線(xiàn)形狀的平行 溝槽組(yl以及y2)的底部的溝槽寬度。圖42顯示了圖41所示的本發(fā)明的回射元件對(duì)的集合圖。如圖42所示，4個(gè)光軸 配置在相互不同的方向上，該方位表示相互軸對(duì)稱(chēng)的方向。圖43顯示了圖42所示的構(gòu)成本發(fā)明的不等邊元件對(duì)組的、截面為V形的溝槽組
20的底部的軌跡。該溝槽組由1個(gè)方向的平行溝槽組(X)和2個(gè)方向的曲線(xiàn)形狀的平行溝槽 組(yl以及O形成，曲線(xiàn)形狀的平行溝槽組(yl以及y2)以具有重復(fù)底部的溝槽寬度(w) 的方式形成。在本發(fā)明中，優(yōu)選該底部的溝槽寬度為5 100 μ m、進(jìn)而為15 50 μ m。如果不 足5μπι，則加工工具難以回旋；如果大于100 μ m，則回射效率低下，因而不優(yōu)選。能夠用加工工具的形狀調(diào)整間隔，具體而言，通過(guò)在V形的加工工具的前端設(shè)置 平坦的部分，轉(zhuǎn)移該形狀，從而形成間隔。間隔的大小能夠由該平坦的部分的寬度進(jìn)行調(diào) 整
ο用于形成構(gòu)成本發(fā)明的回射元件的三棱錐型立方角回射元件對(duì)組的加工機(jī)械， 最優(yōu)選被稱(chēng)為劃線(xiàn)(ruling)法或整形(shaper)法的加工方法，即，一邊將具有V形的前端 形狀的金剛石工具壓在加工素材上一邊切除。如圖44所示，用于形成本發(fā)明的三棱錐型立方角回射元件對(duì)組的整形機(jī)設(shè)置有 加工工具以及加工基材，通過(guò)5個(gè)方向(Mx軸、My軸、Mz軸、Mb軸、Mc軸)的控制而進(jìn)行加工。將加工基材固定于旋轉(zhuǎn)臺(tái)上，通過(guò)沿著Mx軸或My軸移動(dòng)加工工具，從而形成V形 的溝槽。這時(shí)，通過(guò)控制Mz軸的位置，能夠改變V形的溝槽的深度。此外，為了制作本發(fā)明的V形的溝槽，通過(guò)稍微旋轉(zhuǎn)Mc軸，從而能夠改變具有V形 的前端形狀的加工工具的投影形狀，使V形的溝槽的角度在一個(gè)V形的溝槽中連續(xù)地變化。在整形加工中，為了形成所期望的深度的V形的溝槽，有必要進(jìn)行多次的溝槽加 工以得到規(guī)定的深度，一次的加工深度，例如為1 lOym。在該加工中，通過(guò)沿著Mx軸以 及My軸移動(dòng)，不僅可以描繪直線(xiàn)，而且可以描繪任意的軌跡，形成V形的溝槽。由此形成了 本發(fā)明的回射元件對(duì)中的構(gòu)成任一方向的V形的溝槽的底部具有不為直線(xiàn)的軌跡的非直 線(xiàn)底部的回射元件。作為本發(fā)明的回射元件的加工工具，可以使用金剛石、藍(lán)寶石、各種切削合金，其 中，金剛石的耐磨損性尤其優(yōu)異，在加工中將V形的溝槽的角度保持一定，因而優(yōu)選。此外， 為了使磨損不導(dǎo)致V形的溝槽的角度發(fā)生變化，也可以使用2個(gè)加工工具，分開(kāi)進(jìn)行以到規(guī) 定的深度的預(yù)切削為目的深度的最終加工。在現(xiàn)有已知的所謂的被稱(chēng)為快速切削的加工方法中，也能夠?qū)嵤￢形的溝槽加工 法，通過(guò)使金剛石工具的安裝角度變化，從而能夠使工具的投影形狀變化，并使V形的溝槽 的角度細(xì)微地變化。快速切削法的優(yōu)點(diǎn)在于，通過(guò)一次切削就能夠形成所期望的溝槽的深 度。然而，快速切削法適于描繪直線(xiàn)的軌跡，不適于精度良好地形成任意的非直線(xiàn)的軌跡。 另外，不能在加工中使工具的安裝角度變化，從而在一個(gè)V形的溝槽中使V形的溝槽的角度 變化。在圖45(a)中，顯示了用于形成本發(fā)明的三棱錐型立方角回射元件的金剛石工 具示例。在工具的前端安裝有如放大圖45(b)所示的具有V形的前端形狀的金剛石，該金 剛石的投影形狀反映了 V形的溝槽的形狀和角度。而且，在圖46的(a) (d)中，說(shuō)明了 能否通過(guò)使該金剛石設(shè)置角度發(fā)生種種變化而使V形的前端的投影形狀發(fā)生變化，使所形 成的V形的溝槽如何變化。在圖46(a)中，利用標(biāo)準(zhǔn)的安裝方法，在對(duì)稱(chēng)的位置上相對(duì)于加工基準(zhǔn)面垂直地安裝對(duì)稱(chēng)的V形的金剛石。該加工工具能夠因上述的3個(gè)方向的加工軸而在3個(gè)方向上旋轉(zhuǎn)。圖46(b)顯示了，以加工工具的前端為中心，通過(guò)沿著Mx軸的旋轉(zhuǎn)使工具稍微傾 斜，從而能夠使V形溝槽的角度變狹小。這樣的變化通常通過(guò)變更工具在垂直方向(Mc軸) 上的安裝角度而實(shí)現(xiàn)。此外，圖46(c)顯示了，以加工工具的前端為中心，通過(guò)沿著Mx軸的旋轉(zhuǎn)(角度 η)而使工具稍微回旋并改變投影形狀，能夠使ν形溝槽的角度稍微變狹小。這樣的角度的 變更能夠通過(guò)在ν形的溝槽的加工中使Mc軸回旋而進(jìn)行，利用這樣的方法形成的ν形溝槽 的截面形狀不具有固定的角度。圖46(c)所示的這樣的切削工具的回旋角(η)和切削工具的前端的投影角度 (與兩側(cè)的單側(cè)溝槽角的和一致，也稱(chēng)為兩側(cè)溝槽角OG'))的關(guān)系，能夠用式3表示。2G' = 2tan_1 (tanG. cos η)(式 3)此外，在式3中，G表示不進(jìn)行回旋的加工工具的前端的單側(cè)溝槽角，η表示圖 46(c)所示的工具的回旋角，G'表示旋轉(zhuǎn)的工具的投影單側(cè)溝槽角。在本發(fā)明中，優(yōu)選在底部的溝槽寬度(W)上使工具回旋。圖47是本發(fā)明的三棱錐型立方角回射元件的形成方法的說(shuō)明圖。圖47(1)顯示了一列薄板，圖47(2)顯示了將多個(gè)薄板重疊的情況。圖47(3)顯 示了在多個(gè)重疊的薄板上形成V溝槽的情況。雖然能夠在多個(gè)重疊的薄板上直接形成V溝 槽，但在本發(fā)明中，優(yōu)選在重疊薄板之后，在端部聚集面上形成比三棱錐型立方角元件的高 度厚的金屬電鍍層，在該金屬電鍍層上形成來(lái)自3個(gè)方向的平行溝槽組。在該階段，元件對(duì) 排列均為A組。圖47 (4)顯示了左右旋轉(zhuǎn)在端部形成有元件對(duì)排列A組的薄板ΡΑ，能夠得到薄板 PB的情況。圖47 (5)為重復(fù)圖47 (4)的工序，每隔一片重疊排列薄板PA和薄板PB的情況。圖48是所有的薄板PA的圖。圖49是每隔一片使薄板PA左右旋轉(zhuǎn)的圖，是排列為薄板ΡΑ、薄板ΡΒ、薄板PAd^ 板ΡΒ、……的圖。圖7是每隔兩片使薄板PA左右旋轉(zhuǎn)的圖，是排列為薄板ΡΑ、薄板ΡΑ、薄板ΡΒ、薄板 ΡΒ、薄板ΡΑ、薄板ΡΑ、……的圖。以下，利用實(shí)施例，更加具體地說(shuō)明本發(fā)明的細(xì)節(jié)。通過(guò)3維光學(xué)模擬的計(jì)算，求出以實(shí)施例為主的本說(shuō)明書(shū)所記載的回射性能。該 光學(xué)模擬利用蒙特卡羅光線(xiàn)追蹤法，通過(guò)計(jì)算求出光在三維空間內(nèi)的行動(dòng)。光源為白色平 行光，將回射部件的大小設(shè)定為100mm2，進(jìn)行計(jì)算。入射角(β)為5°、15°、30°，旋轉(zhuǎn)角 (O為0° 345°，每15°實(shí)施計(jì)算，利用設(shè)置在距回射元件IOm的位置上的評(píng)價(jià)面的照 度分布的合計(jì)值進(jìn)行數(shù)值化，按照以下的基準(zhǔn)判定旋轉(zhuǎn)角特性。◎ : β =30°時(shí)的各旋轉(zhuǎn)角的數(shù)字的變動(dòng)系數(shù)為20以上〇β =30°時(shí)的各旋轉(zhuǎn)角的數(shù)字的變動(dòng)系數(shù)為10以上不足20X =30°時(shí)的各旋轉(zhuǎn)角的數(shù)字的變動(dòng)系數(shù)為不足10此外，求出對(duì)入射角為5°時(shí)的各旋轉(zhuǎn)角的評(píng)價(jià)面的照度分布的合計(jì)值進(jìn)行合計(jì)后的數(shù)值(TV)，通過(guò)實(shí)施例和比較例進(jìn)行了比較。(實(shí)施例1)利用3D CAD，對(duì)圖4 6所示的形狀的、圖4(A2)中的ZClAB為66. 659°、ZC1BA 為54. 918°、元件高度為81. 066 μ m、光軸傾斜角θ為6°、θ a為70°的三棱錐型立方角 回射元件對(duì)組進(jìn)行作圖，使用該圖實(shí)施光學(xué)模擬。(實(shí)施例2)利用3D CAD，對(duì)圖4 6所示的形狀的、圖4(A2)中的ZClAB為69. 586°、ZC1BA 為50. 033°、元件高度為78. 776 μ m、光軸傾斜角θ為9°、θ a為70°的三棱錐型立方角 回射元件對(duì)組進(jìn)行作圖，使用該圖實(shí)施光學(xué)模擬。(實(shí)施例3)利用3D CAD，對(duì)圖13 15所示的形狀的、圖13(A2)中的Z ClAB為66. 659°、 Z ClBA 為 54. 918°、光軸傾斜角 θ 為 6°、ea 為 70°、ha 為 81. 066 μ m、hc 為 91. 066 μ m 的三棱錐型立方角回射元件對(duì)組進(jìn)行作圖，使用該圖實(shí)施光學(xué)模擬。其中，這時(shí)的hmax/ hmin 為 1. 123。(實(shí)施例4)利用3D CAD，對(duì)圖19 21所示的形狀的、圖19(A2)中的Z ClAB為66.659°、 Z ClBASM. 918°、光軸傾斜角 θ 為 6°、Qa 為 70°、ha 為 96. 066 μ m、hb 為 81. 066 μ m、 he為91. 066 μ m的三棱錐型立方角回射元件對(duì)組進(jìn)行作圖，使用該圖實(shí)施光學(xué)模擬。其中， 這時(shí)的 hmax/hmin 為 1. 185。(實(shí)施例5)利用3D CAD，對(duì)在圖 30 32所示的、圖 30(A2)中的 Z ClAB 為 66. 659°、ZC1BA 為討.918°、元件高度為81. 066 μ m、光軸傾斜角θ為9°、9a為70°的三棱錐型立方角 回射元件對(duì)組的形狀中，AB方向的V形溝槽向C2側(cè)移動(dòng)10 μ m而設(shè)置的三棱錐型立方角回 射元件對(duì)組進(jìn)行作圖，使用該圖實(shí)施光學(xué)模擬。這時(shí)的偏移量為Cl和C2的距離的3%。(實(shí)施例6)利用30 0々0，對(duì)在圖33 ；35所示的、圖33仏2)中的2(認(rèn)8為66.659°、ZC1BA 為討.918°、元件高度為81. 066 μ m、光軸傾斜角θ為9°、9a為70°的三棱錐型立方 角回射元件對(duì)組的形狀中，AB方向的V形溝槽向C2側(cè)移動(dòng)10 μ m且AB方向的V形溝槽的 深度為91. 066 μ m、其他的V形溝槽的深度為81. 066 μ m的三棱錐型立方角回射元件對(duì)組 進(jìn)行作圖，使用該圖實(shí)施光學(xué)模擬。這時(shí)的偏移量為Cl和C2的距離的3%，hmax/hmin為 1. 123。(實(shí)施例7)利用3D CAD，對(duì)在圖 36 38所示的、圖 36(A2)中的 Z ClAB 為 66. 659°、ZC1BA 為54. 918°、元件高度為81. 066 μ m、光軸傾斜角θ為6°、θ a為70°的三棱錐型立方角 回射元件對(duì)組的形狀中，以比率(R)為0. 7的方式規(guī)定V形溝槽的間距的三棱錐型立方角 回射元件對(duì)組進(jìn)行作圖，使用該圖實(shí)施光學(xué)模擬。(比較例1)利用3D CAD，對(duì)圖1 3所示的形狀的、ZC1AB、ZC1BA均為56. 594°、元件高度 為ιοομπκ光軸傾斜角θ為6°、ea為180°的三棱錐型立方角回射元件對(duì)組進(jìn)行作圖，使用該圖實(shí)施光學(xué)模擬。(比較例2)利用3D CAD，對(duì)圖 1 3所示的形狀的、Z ClAB 為 66. 659°、Z ClBA 為 918°、 元件高度為81. 066 μ m、光軸傾斜角θ為6°、9a為70°的三棱錐型立方角回射元件對(duì)組 進(jìn)行作圖，使用該圖實(shí)施光學(xué)模擬。實(shí)施例以及比較例的光學(xué)模擬結(jié)果如圖50 58所示。此外，旋轉(zhuǎn)角特性評(píng)價(jià)結(jié)果和與TV如表1所示。(表1)
權(quán)利要求
1.一種三棱錐型立方角回射元件的形成方法，其特征在于，在三個(gè)底邊的長(zhǎng)度不同且共有一個(gè)底邊的旋轉(zhuǎn)對(duì)稱(chēng)形的三棱錐型立方角回射元件對(duì) 中，至少每隔一列配置元件對(duì)列A和元件對(duì)列B，所述元件對(duì)列A通過(guò)所述元件對(duì)的兩個(gè)底 邊共有鄰接的其它元件對(duì)的底邊且另一個(gè)底邊在同一直線(xiàn)上排列而形成，所述元件對(duì)列B 相對(duì)于所述元件對(duì)列A的直線(xiàn)排列的底邊以軸對(duì)稱(chēng)的形狀形成。
2.如權(quán)利要求1所述的三棱錐型立方角回射元件的形成方法，其特征在于，在將多個(gè)由2個(gè)平行的四邊形主平面和4個(gè)端面形成的同一形狀的薄板重疊的一個(gè)端 面聚集面上，使來(lái)自3個(gè)方向的平行V溝槽組相互交叉于一點(diǎn)，所述三個(gè)方向的平行V溝槽 組的一個(gè)方向的平行V溝槽組的底部的軌跡與所述端面的端部一致，從而形成薄板PA，在所述薄板PA的端部形成有元件對(duì)列A組，所述元件對(duì)列A組通過(guò)三個(gè)底邊的長(zhǎng)度不 同且共有一個(gè)底邊的旋轉(zhuǎn)對(duì)稱(chēng)形的三棱錐型立方角元件對(duì)的兩個(gè)底邊共有鄰接的其它元 件對(duì)的底邊，且另一個(gè)底邊與薄板的端部一致的同一直線(xiàn)上排列而形成，通過(guò)左右旋轉(zhuǎn)所述薄板PA以作為薄板PB，從而形成相對(duì)于該元件對(duì)列A的直線(xiàn)排列的 的底邊以軸對(duì)稱(chēng)的形狀形成的元件對(duì)列B，至少每隔1列交替地配置所述薄板PA和PB。
3.如權(quán)利要求1或2的任一項(xiàng)所述的三棱錐型立方角回射元件的形成方法，其特征在于，所述薄板的厚度為50 10000 μ m。
4.如權(quán)利要求1 3的任一項(xiàng)所述的三棱錐型立方角回射元件的形成方法，其特征在于，所述薄板的材質(zhì)為金屬類(lèi)薄板、塑料類(lèi)薄板、陶瓷類(lèi)薄板、或玻璃類(lèi)薄板。
5.如權(quán)利要求1 4的任一項(xiàng)所述的三棱錐型立方角回射元件的形成方法，其特征在于，金屬類(lèi)薄板選自黃銅、鎳、銅、磷青銅、無(wú)氧銅等銅合金、不銹鋼、或鋁等。
6.如權(quán)利要求1 4的任一項(xiàng)所述的三棱錐型立方角回射元件的形成方法，其特征在于，塑料類(lèi)薄板選自聚對(duì)苯二甲酸乙二醇酯系樹(shù)脂、聚甲基丙烯酸甲酯系樹(shù)脂、或聚碳酸 酯系樹(shù)脂。
7.如權(quán)利要求1 4的任一項(xiàng)所述的三棱錐型立方角回射元件的形成方法，其特征在于，陶瓷類(lèi)薄板選自氧化鋁、氮化硅、滑石、鋯石、水晶、藍(lán)寶石、光學(xué)玻璃、或石英玻璃。
8.如權(quán)利要求1 7的任一項(xiàng)所述的三棱錐型立方角回射元件的形成方法，其特征在于，在重疊多個(gè)薄板之后，在端部聚集面上實(shí)施比三棱錐型立方角元件的高度厚的金屬電 鍍層，在該金屬電鍍層上形成來(lái)自三個(gè)方向的平行V溝槽組。
9.如權(quán)利要求8所述的三棱錐型立方角回射元件的形成方法，其特征在于， 形成的金屬電鍍層為銅、鎳、或鎳-磷合金。
全文摘要
一種三棱錐型立方角回射部件及其制造方法，其特征在于，在將共有一個(gè)底邊(A-B)而成對(duì)的三棱錐型立方角回射元件對(duì)組以最密填充狀配置于由三個(gè)底邊確定的基準(zhǔn)平面上而形成三棱錐型立方角回射部件，在該三棱錐型立方角回射部件中，該元件對(duì)的共有的底邊與其它2個(gè)底邊所成的2個(gè)夾角不同，該三棱錐型立方角回射部件由元件對(duì)相對(duì)于共有的底邊以軸對(duì)稱(chēng)配置的第1元件對(duì)組和與相對(duì)于連接該元件對(duì)的底面的頂點(diǎn)的線(xiàn)段為軸對(duì)稱(chēng)的形狀全等的第2元件對(duì)組構(gòu)成。
文檔編號(hào)B60R13/10GK102073083SQ20101052506
公開(kāi)日2011年5月25日 申請(qǐng)日期2007年8月22日 優(yōu)先權(quán)日2006年8月22日
發(fā)明者三村育夫, 林智博, 雨宮圭司 申請(qǐng)人:日本電石工業(yè)株式會(huì)社