專利名稱：：充氣輪胎的制作方法
技術領域：
：本發(fā)明涉及一種具有散熱功能的充氣輪胎。
背景技術：
：通常，充氣輪胎的輪胎溫度的上升會導致在高速行駛時引起胎面破損或者促進材料物性的變化這種經(jīng)時變化等，因此從耐久性的觀點來看不理想。特別是，在乘用車中，在缺氣行駛時(內(nèi)壓0kPa行駛時)的缺氣保用輪胎中，為了提高耐久性而降低輪胎溫度成為較大的問題。例如，在具有月牙形加強橡膠的缺氣保用輪胎中，在缺氣行駛時徑向上的變形集中在加強橡膠上而使該部分達到非常高的溫度，從而對耐久性帶來很大的影響。作為這種輪胎溫度降低方法有通過使用以降低輪胎結構構件(例如，胎體層)的變形、抑制變形為目的的加強構件來抑制發(fā)熱的方法。但是，使用該加強構件會產(chǎn)生預料之外的故障、特別是對在缺氣保用輪胎中增高了通常內(nèi)壓行駛時的縱向剛度(向縱方向的彈力)而導致對乘坐不舒適這種通常性能帶來影響。因此，謀求一種不損害通常性能的新的輪胎溫度降低方法。作為該新的輪胎溫度降低方法，存在以下方法在胎側部沿著輪胎徑向形成湍流產(chǎn)生用突條，由此產(chǎn)生或者促進在輪胎表面流速較快的湍流，從而提高冷卻效果(國際公開第2007/032405號小冊子)。構成輪胎的橡膠是導熱性較差的材料，因此，已知通過促進湍流產(chǎn)生來達到冷卻效果比擴大散熱面積來達到散熱效果更有效。然而，可知當在整個胎側部表面上高密度地配置湍流產(chǎn)生用突條時，輪胎重量稍微變重，由于湍流產(chǎn)生用突條而導致空氣阻力稍微變大且由此滾動阻力增大。因此，本發(fā)明的目的在于提供一種能夠既較高地保持胎側部的溫度降低效果、又抑制輪胎重量及滾動阻力增大的充氣輪胎。
發(fā)明內(nèi)容本發(fā)明的第l技術方案是一種充氣輪胎(缺氣保用輪胎l)，在胎側部(胎側部3)的表面具備沿著輪胎徑向延伸且沿著輪胎周向隔開間隔配置的多個湍流產(chǎn)生用突條(湍流產(chǎn)生用突條20)，該充氣輪胎的特征在于，在將位于輪胎最大寬度位置(Wmax)的輪胎徑向內(nèi)側的所有上述湍流產(chǎn)生用突條的側壁面積總和設為Si、將位于上述輪胎最大寬度位置的輪胎徑向外側的所有上述湍流產(chǎn)生用突條的側壁面積總和設為So時，滿足Si>So的關系。根據(jù)上述特征，通過滿足Si>So的關系，湍流產(chǎn)生用突條相比于輪胎徑向外側更重點配置在輪胎徑向內(nèi)側，能夠一邊較高地保持胎側部的溫度降低效果，一邊抑制輪胎重量及滾動阻力的增大。本發(fā)明的第2技術方案的特征在于，根據(jù)本發(fā)明的第1技術方案，位于上述輪胎最大寬度位置的輪胎徑向內(nèi)側的上述湍流產(chǎn)生用突條的數(shù)量多于位于上述輪胎最大寬度位置的輪胎徑向外側的上述湍流產(chǎn)生用突條的數(shù)量。本發(fā)明的第3技術方案的特征在于，根據(jù)本發(fā)明的第1或者第2技術方案，位于上述輪胎最大寬度位置的輪胎徑向內(nèi)側的上述湍流產(chǎn)生用突條沿著輪胎周向等間隔地配置。本發(fā)明的第4技術方案的特征在于，根據(jù)本發(fā)明的第3技術方案，對于位于上述輪胎最大寬度位置的輪胎徑向內(nèi)側且沿著輪胎周向等間隔地配置的上述湍流產(chǎn)生用突條，在將各湍流產(chǎn)生用突條的從上述胎側部表面起的最大高度設為h、將相鄰的湍流產(chǎn)生用突條的成為最大高度h的位置之間的間隔設為p時，滿足1.0《p/h《50.0的關系。本發(fā)明的第5技術方案的特征在于，根據(jù)本發(fā)明的第14特征，在上述胎側部表面的位于上述輪胎最大寬度位置的輪胎徑向外側的區(qū)域中，未形成有上述湍流產(chǎn)生用突條的部分的最大范圍在以輪胎旋轉軸為中心的90°的范圍以下。本發(fā)明的第6技術方案的特征在于，根據(jù)本發(fā)明的第15特征，輪胎徑向內(nèi)側的上述湍流產(chǎn)生用突條的端部朝向輪胎徑向內(nèi)側高度逐漸變低、或者輪胎徑向外側的上述湍流產(chǎn)生用突條的端部朝向輪胎徑向外側高度逐漸變低、或者輪胎徑向內(nèi)側的上述湍流產(chǎn)生用突條的端部朝向輪胎徑向內(nèi)側高度逐漸變低且輪胎徑向外側的上述湍流產(chǎn)生用突條的端部朝向輪胎徑向外側高度逐漸變低本發(fā)明的第7技術方案的特征在于，根據(jù)本發(fā)明的第6技術方案，上述湍流產(chǎn)生用突條的上述端部的上表面由相對于上述胎側部的表面傾斜的傾斜面形成。本發(fā)明的第8技術方案的特征在于，根據(jù)本發(fā)明的第7技術方案，上述傾斜面的切線與上述胎側部的表面之間形成的角度為1040度。本發(fā)明的第9技術方案的特征在于，根據(jù)本發(fā)明的第18特征，從上述胎側部表面起的上述湍流產(chǎn)生用突條的最大高度為lmm5mm。本發(fā)明的第IO技術方案的特征在于，根據(jù)本發(fā)明的第19特征，上述胎側部具備在輪胎徑向上的截面形狀呈月牙形狀的加強橡膠(胎側部加強層8)。圖1是第一實施方式的缺氣保用輪胎的側視圖。圖2是表示圖1的II-II截面的主要部分剖視圖。圖3是在輪胎周向上切斷第一實施方式的湍流產(chǎn)生用突條的剖面說明圖。圖4是表示隔著輪胎最大寬度位置配置位于輪胎徑向內(nèi)側的湍流產(chǎn)生用突條和位于輪胎徑向外側的湍流產(chǎn)生用突條的配置例的主要部分立體圖。圖5是表示內(nèi)側突條以及外側突條的配置圖案的其它例的圖，是以該圖案形成湍流產(chǎn)生用突條的缺氣保用輪胎的側視圖。圖6是以圖5示出的圖案形成湍流產(chǎn)生用突條的缺氣保用輪胎的主要部分立體圖。圖7是表示內(nèi)側突條以及外側突條的配置圖案的另一例的圖，是以該圖案形成湍流產(chǎn)生用突條的缺氣保用輪胎的側視圖。圖8是以圖7示出的圖案形成湍流產(chǎn)生用突條的缺氣保用輪胎的主要部分立體圖。圖9是表示內(nèi)側突條以及外側突條的配置圖案的另一例的圖，是以該圖案形成湍流產(chǎn)生用突條的缺氣保用輪胎的側視圖。圖IO是表示內(nèi)側突條以及外側突條的配置圖案的另一例的圖，是以該圖案形成湍流產(chǎn)生用突條的缺氣保用輪胎的側視圖。圖11是表示p/h與導熱率之間的關系的圖。圖12是表示(pi)/w與導熱率之間的關系的圖。圖13是第二實施方式的缺氣保用輪胎的側視圖。圖14是表示圖13的III-III截面的主要部分剖視圖。圖15的(a)是表示本發(fā)明的實施方式的缺氣保用輪胎的湍流產(chǎn)生用突條的外側端部的主要部分立體圖，圖15的(b)是表示湍流產(chǎn)生用突條的變形例1的主要部分立體圖。圖16是在輪胎周向上切斷湍流產(chǎn)生用突條的狀態(tài)下的湍流產(chǎn)生機理的說明圖。圖17是表示湍流產(chǎn)生用突條的變形例2的側視圖。圖18是表示湍流產(chǎn)生用突條的變形例3的缺氣保用輪胎的側視圖。具體實施例方式第一實施方式下面，根據(jù)附圖詳細說明第一實施方式的充氣輪胎。圖1圖4示出第一實施方式的作為充氣輪胎的缺氣保用輪胎1以及其主要部分。圖1是缺氣保用輪胎1的側視圖，圖2是表示圖1的II-II截面的主要部分剖視圖，圖3是在輪胎周向上切斷湍流產(chǎn)生用突條的剖面說明圖，圖4是表示隔著輪胎最大寬度位置配置位于輪胎徑向內(nèi)側的湍流產(chǎn)生用突條和位于輪胎徑向外側的湍流產(chǎn)生用突條的配置例的主要部分立體圖。缺氣保用輪胎的概要結構如圖1以及圖2所示，缺氣保用輪胎1大致構成為具備與路面接觸的胎面部2、輪胎兩側的胎側部3、以及沿著各個胎側部3的開口緣設置胎圈部4。此外，胎側部3表示從胎圈內(nèi)端4a起相對于在標準內(nèi)壓時從胎面最外位置2a至胎圈部4的位于輪胎徑向最內(nèi)側的胎圈內(nèi)端4a為止的輪胎高度TH的90%的位置Pl和輪轂R以及胎圈部4所接觸的輪胎徑向最外側的接觸外端P2之間的范圍。如圖1所示，在胎側部3的外側表面上沿著輪胎徑向延伸且沿著輪胎周向隔開間隔配置有多個湍流產(chǎn)生用突條20。在此，湍流產(chǎn)生用突條20是用于缺氣保用輪胎1旋轉時在胎側部3的外周表面上產(chǎn)生湍流或者在胎側部3的外周表面上促進湍流的縱長形狀的突起。如圖2所示，胎圈部4具備設置成沿著胎側部3的開口部的緣部繞一圈的胎圈芯6A和填充膠條6B。具體地說，使用鋼絲簾線等作為胎圈芯6A。另外，如圖2所示，缺氣保用輪胎1具有作為輪胎的骨架的胎體層7。在位于胎側部3的胎體層7的內(nèi)側(輪胎寬度方向內(nèi)側)設有作為加強橡膠的胎側部加強層8。該胎側部加強層8在輪胎寬度方向截面上由月牙形狀的膠料形成。在胎體層7的輪胎徑向外側設有多層帶束層(鋼絲帶束加強層9、10、周向加強層11)。在周向加強層11的輪胎徑向外側設有與路面接觸的上述胎面部2。湍流產(chǎn)牛用突條的結構如第一實施方式那樣，具有設有由月牙形加強橡膠構成的胎側部加強層8的胎側部3的缺氣保用輪胎l，從提高耐久性的觀點來看，特別是降低胎側部3的溫度較有效。因此，如上所述，在第一實施方式的缺氣保用輪胎1中，在胎側部3的外側表面上突出設置多個湍流產(chǎn)生用突條20來產(chǎn)生湍流或者促進湍流，由此提高該胎側部3的冷卻效果。如圖1所示，多個湍流產(chǎn)生用突條20以輪胎旋轉軸為中心放射狀地配置在胎側部3的外側表面上。各湍流產(chǎn)生用突條20的長度方向分別沿著輪胎徑向延伸。對于各湍流產(chǎn)生用突條20，在輪胎周向上相鄰的湍流產(chǎn)生用突條20之間設有隔著間隔。如圖3所示，該湍流產(chǎn)生用突條20的輪胎周向上的截面形成為矩形形狀。在此，利用圖3說明湍流的產(chǎn)生機理。隨著缺氣保用輪胎1的旋轉，與未形成有湍流產(chǎn)生用突條20的胎側部3接觸著的氣流Sl在湍流產(chǎn)生用突條20上從胎側部3剝離而越過湍流產(chǎn)生用突條20。此時，在該湍流產(chǎn)生用突條20的背面?zhèn)犬a(chǎn)生氣流滯留的部分(區(qū)域)S2。并且，氣流Sl再次附著到與下一個湍流產(chǎn)生用突條20之間的底部，在下一個湍流產(chǎn)生用突條20上再次被剝離。此時，在氣流S1與下一個湍流產(chǎn)生用突條20之間產(chǎn)生氣流滯留的部分(區(qū)域)S3。在此，認為加快湍流Sl在所接觸的區(qū)域上的速度梯度(速度)在提高冷卻效果上較有優(yōu)勢。也就是說，在胎側部3的外側表面上突出設置湍流產(chǎn)生用突條20，產(chǎn)生流速較快的氣流Sl和滯留部分S2、S3，在胎側部3的外側表面促進湍流的產(chǎn)生，由此能夠提高胎側部3的冷卻效果。如上所述，湍流產(chǎn)生用突條20是用于在缺氣保用輪胎1旋轉時在胎側部3的外側表面產(chǎn)生或者促進湍流、提高胎側部3的冷卻效果的構件。特別地，在第一實施方式中，如圖1、圖2以及圖4所示那樣，將該湍流產(chǎn)生用突條20區(qū)分為以輪胎最大寬度位置Wmax為基準而位于輪胎徑向內(nèi)側的湍流產(chǎn)生用突條(以下稱為內(nèi)側突條20a。)和以輪胎最大寬度位置Wmax為基準而位于輪胎徑向外側的湍流產(chǎn)生用突條(以下稱為外側突條20b。)，構成為內(nèi)側突條20a配置得比外側突條20b多。這是由于，缺氣保用輪胎1在旋轉時由于離心力的影響而產(chǎn)生從輪胎徑向的內(nèi)側向外側的氣流，設置在輪胎徑向內(nèi)側上的湍流產(chǎn)生用突條20也有助于輪胎徑向外側的散熱。由此，將湍流產(chǎn)生用突條20重點配置在輪胎徑向內(nèi)側上，能夠更高效率地提高胎側部3的整個表面區(qū)域的冷卻效果。另外，也是基于能夠通過減少輪胎徑向外側的湍流產(chǎn)生用突條20來得到降低行駛阻力的效果的這種想法。在此，對于湍流產(chǎn)生用突條20，由于從胎側部3表面立起的側壁面對湍流產(chǎn)生用突條20的功能起到支配性的作用，因此，在此作為表現(xiàn)湍流產(chǎn)生用突條20的多少的方法，使用從輪胎徑向觀察該湍流產(chǎn)生用突條20的側壁面時的投影面積即側壁面積的總和。艮P，在第一實施方式的缺氣保用輪胎1中，在將位于輪胎最大寬度位置Wmax的輪胎徑向內(nèi)側的所有內(nèi)側突條20a的側壁面積總和設為Si、將位于輪胎最大寬度位置Wmax的輪胎徑向外側的所有外側突條20b的側壁面積總和設為So時，滿足Si>So的關系。具體地說，例如使所有外側突條20b的側壁面積的總和So為所有內(nèi)側突條20a的側壁面積的總和Si的3080%。作為使所有內(nèi)側突條20a的側壁面積的總和Si大于所有外側突條20b的側壁面積的總和So的具體方法，例如，可考慮使內(nèi)側突條20a的數(shù)量多于外側突條20b的數(shù)量。在這種情況下，在胎側部3的外周表面上，配置在輪胎最大寬度位置Wmax的輪胎徑向外側的外側突條20b的數(shù)量較少。因此，能夠有效利用未配置有外側突條20b的空間而附加例如文字、標記等輪胎所需的文字信息、設計。另外，在第一實施方式的缺氣保用輪胎1中，在形成于胎側部3的外側表面上的湍流產(chǎn)生用突條20中，特別是對于內(nèi)側突條20a，構成為沿著輪胎周向等間隔地進行配置。如上所述，內(nèi)側突條20a對降低胎側部3的外側表面的溫度起到非常重要的作用。因此，在第一實施方式中，特別地以適當?shù)拈g隔規(guī)則地配置該內(nèi)側突條20a，由此實現(xiàn)在胎側部3的外側表面的整個周向區(qū)域產(chǎn)生湍流或者促進湍流，能夠有效降低胎側部3的溫度。此外，對于外側突條20b，雖然認為即使不一定以等間隔規(guī)則地配置外側突條20b，利用由于上述離心力的影響而朝向輪胎徑向外側的氣流也能夠得到充分的溫度降低效果，但是如果外側突條20b也構成為沿著周向以等間隔地配置，則能夠在整個周向區(qū)域不會產(chǎn)生偏差地實現(xiàn)均勻地降低溫度。在此，為了實現(xiàn)有效降低胎側部3的外側表面的溫度，特別重要的是將沿著輪胎周向以等間隔配置的內(nèi)側突條20a的間隔和高度設為適當?shù)臓顟B(tài)。當在輪胎周向上相鄰的內(nèi)側突條20a之間的間隔由于與內(nèi)側突條20a之間的高度的關系而成為過度狹窄的狀態(tài)時，在內(nèi)側突條20a的作用下產(chǎn)生的湍流無法順利地碰撞(再次附著)到胎側部3表面上，從而胎側部3表面的溫度降低效果降低。相反，當在輪胎周向上相鄰的內(nèi)側突條20a之間的間隔由于與內(nèi)側突條20a之間的高度的關系而成為過度寬的狀態(tài)時，產(chǎn)生無法利用在內(nèi)側突條20a的作用下產(chǎn)生的湍流降溫的區(qū)域，從而胎側部3表面的溫度降低效果變得不足。根據(jù)這種觀點，在第一實施方式中，通過以下那樣地規(guī)定沿著輪胎周向以等間隔配置的內(nèi)側突條20a的間隔與高度之間的關系來充分發(fā)揮胎側部3的外側表面的溫度降低效果。g卩，如圖4所示，將各內(nèi)側突條20a的從胎側部3表面起的最大高度設為h、將相鄰的內(nèi)側突條20a的成為最大高度h的位置之間的間隔設為p時，滿足1.0《p/h《50.0的關系。這是由于，對內(nèi)側突條20a的適當?shù)拈g隔與高度進行了研究，其中，當p/h值小于1.0時，相鄰的內(nèi)側突條20a之間的間隔過于狹窄，胎側部3表面的溫度降低效果急劇下降。另外，當P/h值大于50.0時，相反地，相鄰的內(nèi)側突條20a之間的間隔變得過寬，胎側部3表面的溫度降低效果急劇下降。因此，通過成為滿足1.0《p/h《50.0的關系的結構，能夠充分地發(fā)揮胎側部3表面的溫度降低效果。另外，如上所述，在第一實施方式的缺氣保用輪胎1中，內(nèi)側突條20a配置得多于外側突條20b，但是當在胎側部3的外側表面的輪胎徑向外側的區(qū)域內(nèi)未形成有外側突條20b的部分的范圍過大時，擔心該部分成為完全無法獲得溫度降低效果的狀態(tài)。對輪胎徑向外側的區(qū)域的外側突條20b的配置與溫度降低效果之間的關系進行了研究，結果可知，當未形成有外側突條20b的范圍超過了整周的1/4時、即超過了以輪胎旋轉軸為中心的90°的范圍時，在該部分無法得到溫度降低效果。因此，在第一實施方式中，以如下方式配置外側突條20b，即在胎側部3的外側表面的輪胎徑向外側的區(qū)域內(nèi)未形成有外側突條20b的部分的最大范圍在以輪胎旋轉軸為中心的90°的范圍以下。由此，在輪胎徑向外側的區(qū)域內(nèi)，也能夠一邊極力抑制由于設置外側突條20b而產(chǎn)生的行駛阻力的增大、一邊得到期望的溫度降低效果。在第一實施方式的缺氣保用輪胎1中，湍流產(chǎn)生用突條20(內(nèi)側突條20a和外側突條20b)的周向的截面如上所述地形成為矩形形狀，但是若使其在輪胎徑向的兩端部也形成為相同截面形狀的矩形塊，則在成型時容易產(chǎn)生制造上的缺膠等而使產(chǎn)生形狀不良、外觀不良的可能性較高。因此，如圖4所示，期望湍流產(chǎn)生用突條20(內(nèi)側突條20a和外側突條20b)形成為在輪胎徑向的兩端部上的高度逐漸降低。由此，能夠抑制在成型時產(chǎn)生制造上的缺膠等，能夠降低產(chǎn)生形狀不良、外觀不良的可能性。另外，在第一實施方式的缺氣保用輪胎1中，期望湍流產(chǎn)生用突條20(內(nèi)側突條20a和外側突條20b)的從胎側部表面起的最大高度為lmm5mm。在特別是考慮將第一實施方式的缺氣保用輪胎1用于乘用車的情況下，在湍流產(chǎn)生用突條20(內(nèi)側突條20a和外側突條20b)的最大高度低于lmm的情況下，產(chǎn)生或者促進湍流的效果變小。另一方面，在湍流產(chǎn)生用突條20的最大高度高于5mm的情況下，湍流產(chǎn)生用突條20的撓性增加而剛性降低，由此湍流的產(chǎn)生或者促進效果降低，并且行駛阻力增大。若將湍流產(chǎn)生用突條20的最大高度設為lmm5mm的范圍內(nèi)，則在作為乘用車用輪胎使用的情況下也能夠應用。能夠有效地實現(xiàn)產(chǎn)生湍流來降低胎側部3的溫度且能夠抑制行駛阻力。變形例在第一實施方式的缺氣保用輪胎1中，將形成于胎側部3的外側表面的湍流產(chǎn)生用突條20區(qū)別為以輪胎最大寬度位置Wmax為基準位于輪胎徑向內(nèi)側的內(nèi)側突條20a和以輪胎最大寬度位置Wmax為基準位于輪胎徑向外側的外側突條20b，內(nèi)側突條20a配置得比外側突條20b多。但是，作為內(nèi)側突條20a和外側突條20b的具體配置圖案，除了圖1以及圖4中例示那樣的圖案以外，還可考慮各種變形。例如，如圖5以及圖6所示，在胎側部3的外側表面的與胎圈部4相鄰的位置配置圓環(huán)狀的連結部20c，也可以將以輪胎旋轉軸為中心以放射狀配置的多個內(nèi)側突條20a在其輪胎徑向的內(nèi)側的端部通過圓環(huán)狀的連結部20c連結而成為一體化的圖案。另外，如圖7以及圖8所示，除了將多個內(nèi)側突條20a在其輪胎徑向的內(nèi)側的端部通過圓環(huán)狀的連結部20c連結而成為一體化以外，還可以使外側突條20b與內(nèi)側突條20a的輪胎徑向的外側的端部連續(xù)，使內(nèi)側突條20a和外側突條20b整體成為一體化的圖案。并且，如圖9、圖10所示，也可以不將外側突條20b沿著輪胎周向均等地配置而是沿著輪胎周向離散地配置的圖案。其中，在設為這樣離散地配置外側突條20b的圖案的情況下，如上所述，期望使未形成有外側突條20b的部分的最大范圍成為以輪胎旋轉軸為中心的90°的范圍以下。作用、效果為了調查研究作為輪胎溫度降低部件的湍流產(chǎn)生用突條20的有效配置，詳細分8析了輪胎旋轉時的氣流。結果可知，氣流與輪胎旋轉方向相反地沿著輪胎周向產(chǎn)生，并且由于隨著輪胎旋轉而產(chǎn)生的離心力的影響，還產(chǎn)生從輪胎徑向內(nèi)側(與輪轂接觸的開口緣側)朝向輪胎徑向外側(胎面部2側)的氣流。并且，根據(jù)這種氣流的分析結果，對湍流產(chǎn)生用突條20在輪胎徑向位置的適當?shù)呐渲眠M行了研究，結果可知，在使各個湍流產(chǎn)生用突條20的側壁面積(是湍流產(chǎn)生用突條20的從胎側部3表面起上升的側壁面的面積，在此，特別是將從輪胎周向觀察側壁面時的投影面積稱為側壁面積。)相同的情況下，將湍流產(chǎn)生用突條20重點配置到輪胎徑向內(nèi)側比配置到輪胎徑向外側對實現(xiàn)降低胎側部3的溫度更有效。理由如下。S卩，通過將湍流產(chǎn)生用突條20配置在輪胎徑向內(nèi)側，在輪胎旋轉時，在氣流的上游部分產(chǎn)生因促進湍流而產(chǎn)生的冷卻效果，輪胎徑向內(nèi)側的胎側部3表面的溫度降低。通過該溫度降低后的胎側部3表面而被冷卻的空氣在離心力的影響下通過輪胎徑向外側，因此輪胎徑向外側的胎側部3表面的溫度也降低。另一方面，僅在胎側部3表面的輪胎徑向外側配置湍流產(chǎn)生用突條20的情況下，可知由于在輪胎徑向內(nèi)側沒有促進湍流的效果，因此溫度完全不會降低，僅輪胎徑向外側產(chǎn)生冷卻效果。也就是說，如果是具有相同側面積的湍流產(chǎn)生用突條20，則可知在配置相同數(shù)量的湍流產(chǎn)生用突條20的情況下，在輪胎徑向內(nèi)側重點配置湍流產(chǎn)生用突條20對降低溫度有效。另外，關于行駛阻力，已知其依賴于流速，因此可知當在氣流速度較快的輪胎徑向外側(流速為半徑X角速度，因此輪胎徑向外側更快)配置湍流產(chǎn)生用突條20時，行駛阻力增加。根據(jù)這些研究結果，可知在將胎側部3表面以輪胎最大寬度位置Wmax為基準區(qū)分為輪胎徑向內(nèi)側和輪胎徑向外側的情況下，優(yōu)選在輪胎徑向內(nèi)側配置較多數(shù)量的湍流產(chǎn)生用突條20。另一方面，在氣流速度較快的輪胎徑向外側即使配置較少數(shù)量的湍流產(chǎn)生用突條20，也能夠產(chǎn)生湍流，能夠實現(xiàn)降低胎側部3的溫度的效果。也就是說，在氣流速度較慢的輪胎徑向內(nèi)側配置較多數(shù)量的湍流產(chǎn)生用突條20。另一方面，在氣流速度較快的輪胎徑向外側配置的湍流產(chǎn)生用突條20的數(shù)量少于位于輪胎徑向內(nèi)側的湍流產(chǎn)生用突條20的數(shù)量。由此，胎側部3整體的溫度降低效果提高。在此，作為表現(xiàn)湍流產(chǎn)生用突條20的多少的方法，當著眼于湍流的產(chǎn)生機理和行駛阻力的產(chǎn)生機理時，利用湍流產(chǎn)生用突條20的側壁面積(從輪胎周向觀察湍流產(chǎn)生用突條20的從胎側部3表面起立起的側壁面時的投影面積)的總和來表示較有效。由此，能夠一邊較高地保持胎側部3的溫度降低效果，一邊抑制輪胎重量、滾動阻力的增大。另外，通過使位于輪胎徑向內(nèi)側的湍流產(chǎn)生用突條20的數(shù)量多于位于輪胎徑向外側的湍流產(chǎn)生用突條20的數(shù)量的方式，滿足Si>So的關系，配置在輪胎徑向外側的湍流產(chǎn)生用突條20的數(shù)量變少，因此能夠在未配置湍流產(chǎn)生用突條20的空間附加文字、標記等輪胎所需的文字信息及設計。另外，配置在輪胎最大寬度位置Wmax的輪胎徑向內(nèi)側的湍流產(chǎn)生用突條20對降低胎側部3表面的溫度起到非常重要的作用，因此以適當?shù)拈g隔規(guī)則地配置湍流產(chǎn)生用突條20，由此能夠在整個周向區(qū)域內(nèi)實現(xiàn)湍流的產(chǎn)生、湍流的促進，能夠有效降低胎側部表面的溫度。另夕卜，由于以適當?shù)拈g隔、高度配置位于輪胎最大寬度位置Wmax的輪胎徑向內(nèi)側的湍流產(chǎn)生用突條20較為重要，因此在將各湍流產(chǎn)生用突條20的最大高度設為h、將相鄰的湍流產(chǎn)生用突條20的成為最大高度h的位置之間的間隔設為p時，規(guī)定p與h的關系使得p/h為224。由此，能夠進一步提高胎側部表面的溫度降低效果。另外，通過將未形成有湍流產(chǎn)生用突條20的部分的最大范圍設為以輪胎旋轉軸為中心的90。的范圍以下，從而在輪胎徑向外側也能夠得到期望的溫度降低效果。也就是說，在輪胎徑向外側的區(qū)域內(nèi)，能夠一邊極力抑制由湍流產(chǎn)生用突條20產(chǎn)生的行駛阻力的增大，一邊得到期望的溫度降低效果。另外，輪胎徑向內(nèi)側的上述湍流產(chǎn)生用突條20的端部朝向輪胎徑向內(nèi)側高度逐漸變低、或者輪胎徑向外側的上述湍流產(chǎn)生用突條20的端部朝向輪胎徑向外側高度逐漸變低、或者輪胎徑向內(nèi)側的上述湍流產(chǎn)生用突條20的端部朝向輪胎徑向內(nèi)側高度逐漸變低且輪胎徑向外側的上述湍流產(chǎn)生用突條20的端部朝向輪胎徑向外側高度逐漸變低，由此在成型湍流產(chǎn)生用突條20時，能夠抑制產(chǎn)生制造上的缺膠等，能夠降低產(chǎn)生形狀不良、外觀不良的可能性。另外，通過將湍流產(chǎn)生用突條20的最大高度設為lmm5mm，能夠有效應用于乘用車的輪胎。由此，特別是能夠在乘用車用輪胎中有效實現(xiàn)通過產(chǎn)生湍流、促進湍流來降低溫度，并且能夠抑制行駛阻力。并且，由于在胎側部具備月牙形狀的加強橡膠的缺氣保用輪胎中，特別要求降低胎側部的溫度，因此能夠應用于這種缺氣保用輪胎中而得到胎側部的溫度降低效果。由此，能夠有效降低缺氣保用輪胎的具有加強橡膠的胎側部的溫度而提高耐久性，并且能夠抑制輪胎重量、滾動阻力的增大。實施例A為了確認本發(fā)明的效果，利用以下表1示出的參數(shù)來分別試制實施例17的缺氣保用輪胎和比較例13的缺氣保用輪胎，在以下條件下對這些試制品進行耐久性轉鼓試驗，分別評價了它們的耐久性和滾動阻力。在以下表1中匯總表示評價結果。[表1]<table>tableseeoriginaldocumentpage11</column></row><table>[OO98]此外，比較例1表示沒有湍流產(chǎn)生用突條20的缺氣保用輪胎。比較例2表示內(nèi)側突條20a的側壁面積的總和與外側突條20b的側壁面積的總和相同的缺氣保用輪胎。比較例3表示外側突條20a的側壁面積的總和大于內(nèi)側突條20b的側壁面積的總和的缺氣保用輪胎。另外，實施例17表示內(nèi)側突條20a的側壁面積的總和大于外側突條20b的側壁面積的總和的缺氣保用輪胎。對實施例17的每個實施例，使外側突條20b的側壁面積的總和相對于內(nèi)側突條20a的側壁面積的總和的比例發(fā)生變化。另外，在實施例17、比較例2以及比較例3的缺氣保用輪胎中，還改變未形成有外側突條20b的部分的最大范圍的比例(相對于輪胎徑向外側的整體區(qū)域的比例)。此外，在實施例17、比較例2以及比較例3中，將內(nèi)側突條20a和外側突條20b的最大高度h統(tǒng)一為2mm。另外，寬度p相對于內(nèi)側突條20a的最大高度h的比例(p/h)統(tǒng)一為12。以下是實施例17以及比較例13的缺氣保用輪胎的其它設定條件。輪胎規(guī)格285/50R20使用輪轂8JJX20(耐久力試驗)內(nèi)壓OkPa載重9.8kN速度90km/h在這種條件下將耐久性轉鼓試驗中直到出現(xiàn)故障為止的耐久距離指數(shù)化。(滾動阻力)內(nèi)壓230kPa載重10.3kN在這種條件下確認了轉鼓的滾動阻力值。從表1示出的比較例1的評價結果和其它評價結果可知，缺氣保用輪胎通過設置湍流產(chǎn)生用突條20來大幅提高耐久性。這是由于，在湍流產(chǎn)生用突條20的作用下促進湍流的產(chǎn)生，從而提高胎側部3的冷卻性能，實現(xiàn)降低胎側部3的溫度。另夕卜，對比較例3的評價結果和實施例17的評價結果進行對比可知，通過使湍流產(chǎn)生用突條20中位于輪胎最大寬度位置的內(nèi)側的內(nèi)側突條20a的側壁面積的總和大于位于輪胎最大寬度位置的外側的外側突條20b的側壁面積的總和，從而進一步提高胎側部3的溫度降低效果，且進一步提高耐久性。另外，對比較例2的評價結果和實施例17的評價結果進行對比可知，在湍流產(chǎn)生用突條20中，特別是通過減少外側突條20b，能夠減少滾動阻力，能夠降低行駛阻力。此外，對實施例17的評價結果進行對比可知，當使外側突條20b的側壁面積的總和相對于內(nèi)側突條20a的側壁面積的總和的比例變大時能夠提高溫度降低效果且提高耐久性，另一方面，相反存在滾動阻力有些增加的趨勢。因而，對于外側突條20b的側壁面積的總和相對于內(nèi)側突條20a的側壁面積的總和的比例，期望從兩者的平衡方面考慮最佳的值。另外，由于當未形成有外側突條20b的部分的最大范圍的比例變大時，溫度降低效果有些降低而使耐久性變得有些差，因此還期望一邊考慮與由增加外側突條20b而引起的滾動阻力的增加之間的平衡，一邊盡可能減小未形成有外側突條20b的部分的最大范圍。接著，圖11以及圖12示出使用改變節(jié)距p相對于在輪胎周向上以等間隔配置的內(nèi)側突條20a的最大高度h的比例即p/h的參數(shù)的值和改變內(nèi)側突條20a的寬度p與間隔w之間的比例即(pi)/w的參數(shù)的值來實施的導熱率測量試驗的結果。圖11以及圖12的表的縱軸是對粘貼在輪胎表面上的發(fā)熱器施加恒定電壓來產(chǎn)生恒定的熱量、并測量使輪胎旋轉時的輪胎表面的溫度而求出的導熱率。即，該導熱率較大表示冷卻效果較好。在此，將沒有湍流產(chǎn)生用突條20的缺氣保用輪胎的導熱率設為100。此外，在以下條件下進行了該導熱率測量試驗。輪胎尺寸285/50R20使用輪轂8JJX20內(nèi)壓OkPa載重O.5kN速度90km/h根據(jù)圖11示出的結果可知，p/h在1.050.0的范圍內(nèi)導熱率較高，通過將p/h設定在該范圍內(nèi)，提高耐久性。另外，根據(jù)圖12示出的結果可知，(pi)/V在1.0100.0的范圍內(nèi)導熱率較高，通過將(Pi)/V設定在該范圍內(nèi)，提高耐久性。第二實施方式接著，根據(jù)附圖詳細說明第二實施方式的充氣輪胎。此外，第二實施方式的缺氣保用輪胎1的概略結構與上述第一實施方式相同，因此省略說明。圖13圖16示出作為第二實施方式的充氣輪胎的缺氣保用輪胎1以及其局部。圖13是缺氣保用輪胎1的側視圖，圖14是表示圖13的III-III截面的主要部分剖視圖，圖15的(a)是表示湍流產(chǎn)生用突條的輪胎徑向的外側端部的主要部分立體圖，圖15的(b)是表示湍流產(chǎn)生用突條的輪胎徑向的外側端部的變形例1的主要部分立體圖，圖16是表示斷湍流產(chǎn)生用突條的湍流產(chǎn)生機理的說明圖。湍流產(chǎn)牛用突條的結構如第二實施方式那樣，在具有設有由月牙形狀加強橡膠構成的胎側部加強層8的胎側部3的缺氣保用輪胎1中，從提高耐久性的觀點出發(fā)，降低胎側部3的溫度較有效。如圖13以及圖14所示，湍流產(chǎn)生用突條20形成為在胎側部3上沿著輪胎徑向細長地延伸。如圖16所示，該湍流產(chǎn)生用突條20在輪胎周向上的截面形成為矩形形狀。如圖13以及圖14所示，將湍流產(chǎn)生用突條20在輪胎徑向的外側端部21配置成位于比形成在胎側部3的輪胎徑向外側的用于形成凸起、文字等(未圖示)的區(qū)域A的輪胎徑向最內(nèi)側的位置更靠近輪胎徑向內(nèi)側的區(qū)域(以下，稱為非接地區(qū)域)B內(nèi)。如圖14以及圖15的(a)所示，外側端部21的上表面(可從輪胎側面?zhèn)扔^察到的面)21A形成為相對于胎側部3的表面傾斜的傾斜面。該上表面21A在端緣上與胎側部3的表面成為同一表面地與胎側部3的表面連續(xù)。如圖15的(a)所示，將上表面21A(傾斜面)的切線與胎側部3的表面所成的最大角度ei設定為io40度。當最大角度ei小于io度時，與湍流產(chǎn)生用突條20在輪胎徑向的長度變短的情況相同，基本無法期待提高冷卻效果。另外，當最大角度el大于40度時，在制造時利用模型對生胎進行硫化時，有時在湍流產(chǎn)生用突條20的外側端部21上產(chǎn)生缺口、脫落。另外，湍流產(chǎn)生用突條20的輪胎徑向的內(nèi)側端部22形成為與胎側部3的從胎圈部4隆起的表面成為同一平面地平滑地連續(xù)。將該內(nèi)側端部22的上表面22A的切線與胎側部3的表面所成的最大角度也設定為1040度。如圖16所示，在本實施方式中，相鄰的湍流產(chǎn)生用突條20之間設定為規(guī)定的節(jié)距P，湍流產(chǎn)生用突條20的高度h和寬度w也都設定為相同尺寸。此外，上述節(jié)距p是對相鄰的湍流產(chǎn)生用突條20的延伸方向上的中央部分在輪胎周向上的寬度進行二等分之后的點彼此之間的距離。上述高度h是湍流產(chǎn)生用突條20的位于延伸方向的中央的部分的高度。上述寬度w是湍流產(chǎn)生用突條20的位于延伸方向的中央的部分的寬度。在此，將湍流產(chǎn)生用突條20設定為，使其在上述高度h、上述節(jié)距p與寬度w之間存在1.0《p/h《50.0的關系，并且滿足1.0《(pi)/w《100.0的關系。優(yōu)選將湍流產(chǎn)生用突條20的節(jié)距p與高度h之比的值(p/h)規(guī)定為2.0《p/h《24.0，更優(yōu)選規(guī)定為10.0《p/h《20.0。此外，將高度h設定為1《h《5mm。另外，將寬度w設定為0.5《w《5mm。關于如上所述地由p/h規(guī)定的氣流(湍流)，當將節(jié)距p刻的過細時、即節(jié)距p較窄時，氣流不會進入到湍流產(chǎn)生用突條20之間的部分，當使節(jié)距p過大時，變得與沒有對湍流產(chǎn)生用突條20進行形狀加工的情況相同，因此優(yōu)選設定在上述數(shù)值范圍內(nèi)。此外，(pi)/w表示突部部分的寬度w相對于節(jié)距p的比例。該比例過于小則等同于湍流產(chǎn)生用突條的表面面積相對于欲提高冷卻效果的表面的面積的比例變得相同的情況。湍流產(chǎn)生用突條20由橡膠形成，無法期望通過增加表面面積來提高冷卻效果，因此將(pi)/w的最小值規(guī)定為1.0。將(pi)/w設定為1.0《(pi)/w《100.0。在第二實施方式中，通過在與其他部分相比容易在胎側部3產(chǎn)生缺氣行駛時(內(nèi)壓OkPa行駛時)的惡化的缺氣保用輪胎1設置湍流產(chǎn)生用突條20，從而能夠通過由該湍流產(chǎn)生用突條20所產(chǎn)生的空氣的湍流來促進胎側部3的冷卻。這是由于，構成輪胎的橡膠是導熱性較差的材料，因此，通過促進湍流的產(chǎn)生而使湍流直接作用于胎側部來達到冷卻效果比擴大散熱面積來促進冷卻更有效。此時，形成于非接地區(qū)域B內(nèi)的湍流產(chǎn)生用突條20的外側端部21不與路面接觸，因此湍流產(chǎn)生用突條20不會破壞，能夠保持冷卻效果。接著，利用圖16來說明湍流的產(chǎn)生機理。隨著缺氣保用輪胎1的旋轉，與未形成有湍流產(chǎn)生用突條20的胎側部3接觸著的氣流Sl在湍流產(chǎn)生用突條20上從胎側部3剝離而越過湍流產(chǎn)生用突條20。此時，在該湍流產(chǎn)生用突條20的背面?zhèn)犬a(chǎn)生氣流滯留的部分(區(qū)域)S2。并且，氣流Sl再次附著到與下一個湍流產(chǎn)生用突條20之間的底部，在下一個湍流產(chǎn)生用突條20上再次被剝離。此時，在氣流S1與下一個湍流產(chǎn)生用突條20之間產(chǎn)生氣流滯留的部分(區(qū)域)S3。在此，考慮為加快湍流S1所接觸的區(qū)域上的速度梯度(速度)在提高冷卻率上較有優(yōu)勢。變形例1圖15的(b)是表示第二實施方式的缺氣保用輪胎1的湍流產(chǎn)生用突條20的外側端部21的變形例1的主要部分立體圖。如圖15的(b)所示，湍流產(chǎn)生用突條20在輪胎徑向上的外側端部21與圖15的(a)示出的外側端部21同樣地被設定為高度逐漸變低，但是上表面21A不與胎側部3的表面持平而具有端面21B，該端面21B具有較低高度hl。將上表面21A的切線與胎側部的表面所成的最大角度91與上述實施方式同樣地設定為40度以下。在該變形例1中，端面21B的高度hi較低，因此在模制成型時空氣容易穿過輪胎徑向內(nèi)側而能夠抑制產(chǎn)生缺口、脫落。變形例2圖17是表示湍流產(chǎn)生用突條20的外側端部21的變形例2的主要部分立體圖。在該變形例2中，外側端部21從端緣側起依次由緩斜面部21a和急斜面部21b構成。將緩斜面部21a的上表面的切線(大致沿輪胎徑向的切線)與胎側部3的表面所成的角度9設定為1040度。在模制成型時能夠抑制在緩斜面部21a上產(chǎn)生缺口、脫落。另外，由于具有急斜面部21b，因此能夠確保湍流產(chǎn)生用突條20的端部附近的高度，在湍流產(chǎn)生用突條20的外側端部附近也能夠起到隨著湍流產(chǎn)生的冷卻效果。變形例3圖18是表示湍流產(chǎn)生用突條20的變形例3的缺氣保用輪胎1A的側視圖。如圖18所示，該變形例3的缺氣保用輪胎1A的特征在于，沿著輪胎周向交替配置較長湍流產(chǎn)生用突條20和較短湍流產(chǎn)生用突條30。較長湍流產(chǎn)生用突條20是上述結構。較短湍流產(chǎn)生用突條30的內(nèi)側端部32與湍流產(chǎn)生用突條20的內(nèi)側端部22同樣地形成為以與胎側部3的從胎圈部4隆起的表面持平的方式平滑地連續(xù)。將該內(nèi)側端部32的上表面32A的切線與胎側部3的表面所成的最大角度也設定為1040度。根據(jù)該變形例3的缺氣保用輪胎1A，由于沿著輪胎周向交替配置較長湍流產(chǎn)生用突條20和較短湍流產(chǎn)生用突條30，因此能夠通過使湍流的產(chǎn)生變得復雜來期望提高冷卻效果。并且，較短湍流產(chǎn)生用突條30的外側端部31的長度為較長湍流產(chǎn)生用突條20的長度的大致一半左右，并且形成為高度h朝向端緣逐漸變低地傾斜，在端緣處其上表面31A以與胎側部3的表面持平的方式與胎側部3的表面連續(xù)。將該上表面31A的切線與胎側部3的表面所成的最大角度也設定為1040度。作用、效果通常，在制作在胎側部3上突出設置細長的長方體形狀的湍流產(chǎn)生用突條20的缺氣保用輪胎1的情況下，產(chǎn)生以下那樣的問題。即，湍流產(chǎn)生用突條20的長度方向的端部為峭立且具有棱角的形狀，因此利用模具(mould)對生胎進行硫化時，有時在角部積存沒有逃出的空氣、使橡膠無法充分流入，從而常發(fā)生缺膠不良。這樣在具有棱角的端部產(chǎn)生缺膠不良是由有時湍流產(chǎn)生用突條20的外側端部從平面在法線方向上存在于較高位置以及由于端面峭立而使橡膠的流動方向為朝向端部的方向這兩個理由疊加而產(chǎn)生的。通常，為了防止產(chǎn)生缺膠不良，有在模具上形成用于使空氣逃出的排氣孔的方法。但是，由于上述湍流產(chǎn)生用突條20的寬度尺寸為lmm左右，因此難以在模型中加工排氣孔。因此，在第二實施方式中，除了第一實施方式的作用、效果以外，由于湍流產(chǎn)生用突條20中的位于輪胎徑向外側的外側端部的高度朝向胎側部3的表面逐漸降低，因此在利用模型對生胎進行硫化時，湍流產(chǎn)生用突條20產(chǎn)生缺口、脫落的情況較少，也不容易產(chǎn)生缺膠。因此，能夠制造通過湍流產(chǎn)生用突條20起到冷卻效果的良好的充氣輪胎。另夕卜，由于湍流產(chǎn)生用突條20中的位于輪胎徑向外側的外側端部21的高度朝向胎側部3的表面逐漸降低而與胎側部3的表面持平，因此在制造時利用模型對生胎進行硫化時，模型內(nèi)的空氣容易向輪胎徑向外側逃出，從而湍流產(chǎn)生用突條20產(chǎn)生缺口、脫落的情況較少，也不容易產(chǎn)生缺膠。另外，通過使外側端部21的上表面21A的切線與胎側部3的表面所成的角度成為1040度，由此在進行硫化時在湍流產(chǎn)生用突條20產(chǎn)生缺口、脫落的情況較少，也不容易產(chǎn)生缺膠，從而湍流產(chǎn)生用突條20能夠起到冷卻效果。也就是說，容易使模型內(nèi)的空氣向輪胎徑向外側逃出，能夠防止湍流產(chǎn)生用突條20在進行硫化時形狀受損。另外，湍流產(chǎn)生用突條20的外側端部21的上表面21A與胎側部3的表面持平，因此在利用模型對生胎進行硫化時，空氣容易向模型內(nèi)的設有作為使空氣逃出的孔的排氣孔(未圖示)所處的部分逃出，能夠防止在進行硫化時熱量未很好地傳至湍流產(chǎn)生用突條20而導致未硫化的情況。另外，根據(jù)本發(fā)明，能夠抑制外側端部隨著輪胎行駛而受損。另外，由于端部為緩斜面部，因此能夠抑制產(chǎn)生缺口、脫落，另外，由于具有急斜面部，因此能夠確保湍流產(chǎn)生用突條20的端部附近的高度，在湍流產(chǎn)生用突條20的端部附近也能夠隨著產(chǎn)生湍流而起到冷卻效果。另外，湍流產(chǎn)生用突條20的輪胎徑向的內(nèi)側端部22的上表面22A與從胎圈部4隆起的表面(胎側部3的表面)平滑地連續(xù)，因此在利用模型對生胎進行硫化時，湍流產(chǎn)生用突條20的內(nèi)側端部22產(chǎn)生缺口、脫落的情況較少，也不容易產(chǎn)生缺膠。另外，由于非接地區(qū)域B是比凸起(ridge)加工區(qū)域(也包括文字形成區(qū)域)A的輪胎徑向內(nèi)側端部更靠近輪胎徑向內(nèi)側的區(qū)域、比文字部的輪胎徑向的最內(nèi)側位置更靠近輪胎徑向內(nèi)側的區(qū)域，因此能夠不會干涉凸起加工區(qū)域、文字部地形成沒有缺口、脫落的湍流產(chǎn)生用突條20。并且，在具備輪胎徑向的截面形狀為月牙形狀的加強橡膠的缺氣保用輪胎中，能使湍流產(chǎn)生用突條20產(chǎn)生缺口、脫落的情況較少，也能不容易產(chǎn)生缺膠，能制造發(fā)熱耐久性較高的輪胎。實施例B接著，說明實施例B。在以往例、比較例1013、實施例1014中，在以下條件下研究了耐久性轉鼓試驗以及模制成型后是否產(chǎn)生缺膠不良。此外，耐久性轉鼓試驗的結果(耐久性評價)是將試驗到出現(xiàn)故障為止的耐久距離指數(shù)化的結果。表2表示其結果。[表2]CM彬此外，以往例表示沒有湍流產(chǎn)生用突條20的缺氣保用輪胎。比較例10表示湍流產(chǎn)生用突條20的外側端部21A的遞減角度9為70度的情況。比較例11表示遞減角度為45度的情況。比較例12表示遞減角度為30度且外側端部21的高度為0.5mm的情況。比較例13表示遞減角度為30度且外側端部21的高度為7mm的情況。實施例1014以及比較例1013表示將p/h設定為12的情況。此外，以下是缺氣保用輪胎的設定條件。輪胎尺寸285/50R1817比較例lj有突條J3CM卜CM<o整周都無比較例12碌銀脈CMLAcJ00IO整周都無實施例14碌秋慨oCM<o整周都無實施例13碟欲慨cg整周都無實施例12碟織脈CMg整周都無實施例ll碟欲HpCMg，整周都無實施例io有突條CSJCMg整周都無:比較例ll「有突條CMCMg■Hp肺比較例IO碟秋脈CMCM§郇翻以往例無突條類嫩突條徑向外端的遞減角度e突條的p/h(-)突條的MAX高度(mm)RFT轉鼓耐久性是否缺膠不良使用輪轂8.0JJX20[one](耐久力試驗)內(nèi)壓OkPa載重9.8kN速度90km/h在這種條件下將進行耐久性轉鼓試驗到出現(xiàn)故障為止的耐久距離指數(shù)化。齢環(huán),介根據(jù)缺氣保用輪胎的湍流產(chǎn)生用突條的外觀來判斷了是否產(chǎn)生缺膠不良。如表2所示，由于在比較例10、11中外側端部21的遞減角度超過了40度，因此在整周上可觀察到缺膠不良，但是在實施例1014中遞減角度為40度以下，因此在整周上沒有產(chǎn)生缺膠不良。另夕卜，在比較例12、13中，外側端部21的高度h在15mm的范圍外，因此可知湍流產(chǎn)生效果或者湍流促進效果較低且耐久性較低。其它實施方式構成上述實施方式的公開的一部分的論述以及附圖并不能理解為是對本發(fā)明的限定。根據(jù)該公開，本領域技術人員可以進行各種實施方式、實施例以及運用技術的代替是顯而易見的。例如，在上述實施方式中，將湍流產(chǎn)生用突條20的形狀設為細長長方體形狀，但是輪胎周向的截面形狀也可以是梯形形狀或其它形狀。另外，湍流產(chǎn)生用突條20大致沿著輪胎徑向延伸，但是也可以配置成具有相對于輪胎徑向傾斜的傾斜角度。另外，湍流產(chǎn)生用突條20、30也可以形成為其寬度尺寸朝向輪胎徑向外側逐漸變窄。在這種情況下，由于在模制成型時將橡膠按壓到輪胎徑向外側的作用起作用，因此具有將空氣擠出到輪胎徑向外側而抑制產(chǎn)生缺膠不良的效果。另外，在上述實施方式中，例示了應用缺氣保用輪胎作為充氣輪胎，但是當然也能夠應用于越野子午線(ORR)輪胎、乘載兩用子午線輪胎(TBR)等其它類型的輪胎。產(chǎn)業(yè)上的可利用性如上所述，本發(fā)明的充氣輪胎能夠一邊保持胎側部的溫度降低效果一邊抑制輪胎重量、滾動阻力的增大，因此有用于充氣輪胎的制造技術等。權利要求一種充氣輪胎，其在胎側部的表面具備沿著輪胎徑向延伸且沿著輪胎周向隔開間隔配置的多個湍流產(chǎn)生用突條，其特征在于，在將位于輪胎最大寬度位置的輪胎徑向內(nèi)側的所有上述湍流產(chǎn)生用突條的側壁面積總和設為Si、將位于上述輪胎最大寬度位置的輪胎徑向外側的所有上述湍流產(chǎn)生用突條的側壁面積總和設為So時，滿足Si＞So的關系。2.根據(jù)權利要求l所述的充氣輪胎，其特征在于，位于上述輪胎最大寬度位置的輪胎徑向內(nèi)側的上述湍流產(chǎn)生用突條的數(shù)量多于位于上述輪胎最大寬度位置的輪胎徑向外側的上述湍流產(chǎn)生用突條的數(shù)量。3.根據(jù)權利要求1或2所述的充氣輪胎，其特征在于，位于上述輪胎最大寬度位置的輪胎徑向內(nèi)側的上述湍流產(chǎn)生用突條沿著輪胎周向等間隔地配置。4.根據(jù)權利要求3所述的充氣輪胎，其特征在于，對于位于上述輪胎最大寬度位置的輪胎徑向內(nèi)側且沿著輪胎周向等間隔地配置的上述湍流產(chǎn)生用突條，在將各湍流產(chǎn)生用突條的從上述胎側部表面起的最大高度設為h、將相鄰的湍流產(chǎn)生用突條的成為最大高度h的位置之間的間隔設為p時，滿足1.0《p/h《50.0的關系。5.根據(jù)權利要求14中的任一項所述的充氣輪胎，其特征在于，在上述胎側部表面的位于上述輪胎最大寬度位置的輪胎徑向外側的區(qū)域中，未形成有上述湍流產(chǎn)生用突條的部分的最大范圍在以輪胎旋轉軸為中心的90。的范圍以下。6.根據(jù)權利要求15中的任一項所述的充氣輪胎，其特征在于，輪胎徑向內(nèi)側的上述湍流產(chǎn)生用突條的端部朝向輪胎徑向內(nèi)側高度逐漸變低，或者輪胎徑向外側的上述湍流產(chǎn)生用突條的端部朝向輪胎徑向外側高度逐漸變低，或者輪胎徑向內(nèi)側的上述湍流產(chǎn)生用突條的端部朝向輪胎徑向內(nèi)側高度逐漸變低且輪胎徑向外側的上述湍流產(chǎn)生用突條的端部朝向輪胎徑向外側高度逐漸變低。7.根據(jù)權利要求6所述的充氣輪胎，其特征在于，上述湍流產(chǎn)生用突條的上述端部處的上表面由相對于上述胎側部的表面傾斜的傾斜面形成。8.根據(jù)權利要求7所述的充氣輪胎，其特征在于，上述傾斜面的切線與上述胎側部的表面所成的角度為1040度。9.根據(jù)權利要求18中的任一項所述的充氣輪胎，其特征在于，上述湍流產(chǎn)生用突條的從上述胎側部表面起的最大高度為lmm5mm。10.根據(jù)權利要求19中的任一項所述的充氣輪胎，其特征在于，上述胎側部具備在輪胎徑向上的截面形狀呈月牙形狀的加強橡膠。全文摘要本發(fā)明提供一種缺氣保用輪胎(1)，其在胎側部(3)的表面具備沿著輪胎徑向延伸且沿著輪胎周向隔開間隔配置的多個湍流產(chǎn)生用突條(20)，該缺氣保用輪胎(1)的特征在于，在將位于輪胎最大寬度位置(Wmax)的輪胎徑向內(nèi)側的所有湍流產(chǎn)生用突條(20)的側壁面積總和設為Si、將位于輪胎最大寬度位置(Wmax)的輪胎徑向外側的所有湍流產(chǎn)生用突條(20)的側壁面積總和設為So時，滿足Si＞So的關系。文檔編號B60C17/00GK101772430SQ200880101210公開日2010年7月7日申請日期2008年7月30日優(yōu)先權日2007年7月30日發(fā)明者宮坂淳,山口正志,鶴田誠申請人:株式會社普利司通