專利名稱：一種廢陶瓷制石油壓裂支撐劑及其制備方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明屬于石油壓裂支撐劑技術(shù)領(lǐng)域，具體涉及一種廢陶瓷制石油壓裂支撐劑及其制備方法。
背景技術(shù)：
在油田油氣開采中，為提高油井產(chǎn)量，延長油井高產(chǎn)壽命，開采難動用資源而廣泛采用壓裂工藝。為防止地下壓裂縫的閉合，保留油氣通道，保持導流能力，必須使用支撐劑填充裂縫。由于油層深度不同，油質(zhì)黏度不同，對支撐劑的性能如強度，視密度，粒度大小要求也不相同。壓·裂支撐劑按照體積密度分為高密高強，中密高強和低密高強三大類，近年來又出現(xiàn)了對支撐劑超低密度的需求。目前市場上壓裂支撐劑的常用粒度有16 30目(1180 600μπι)、20 40 目(850 425μπι)、30 50 目(600 300μπι)、40 60 目(425 250 μ m)和40 70目(425 212 μ m)等多種規(guī)格，但是，無論何種品種和規(guī)格，石油壓裂支撐劑要在具有足夠的抗破碎能力前提下，具有較低的視密度，以利于降低壓裂成本，保證對壓裂縫填充的飽和度，提高油井產(chǎn)量。目前石油壓裂支撐劑生產(chǎn)普遍以高鋁礬土為主要原料，輔以一種或幾種金屬氧化物做礦化劑，如氧化錳、氧化鈣、氧化鐵、氧化鎂、鋯英石等。申請?zhí)枮?2112746.8的中國專利公開的壓裂支撐劑，主要原料為45wt% 55wt%的熟鋁礬土、10wt% 30wt%的高嶺土和20wt% 35wt%的宜興產(chǎn)紅泥。將上述原料粉碎、混料、成球、燒結(jié)，得到壓裂支撐劑。申請?zhí)枮?3111983.9的中國專利公開的壓裂支撐劑，主料為70% 90%的熟鋁礬土經(jīng)焙燒和粉碎后，再加入多組分氧化物與軟質(zhì)粘土組成的輔料共磨和加水或有機溶劑混碾，然后經(jīng)松解、成球、篩分、燒結(jié)、拋光和再次篩分，得到壓裂支撐劑。申請?zhí)枮?2157202.X的中國專利公開的壓裂支撐劑，其制備方法為:90% 94%的高品位生鋁礬土，外加6% 10%的氧化錳礦石粉，經(jīng)1330°C 1350°C高溫燒成。申請?zhí)枮?2157202.X的中國專利是目前支撐劑生產(chǎn)創(chuàng)業(yè)普遍采用的配方，但是該專利提供的壓裂支撐劑依靠特級鋁礬土或一級鋁礬土和MnO2，含量在50%以上的錳礦石等優(yōu)質(zhì)資源在較高的溫度下制備而成，因此，制備過程中高能耗，高資源消耗限制了壓裂支撐劑的進一步的發(fā)展。

發(fā)明內(nèi)容
有鑒于此，本發(fā)明要解決的技術(shù)問題在于提供一種廢陶瓷制石油壓裂支撐劑及其制備方法，本發(fā)明采用低成本的廢陶瓷為原料，在較低的溫度下制備得到的石油壓裂支撐劑視密度小、抗破碎能力強，并且成本低，減少了能源消耗。本發(fā)明提供了一種廢陶瓷制石油壓裂支撐劑，由以下組分制備而成:lwt% 40wt% 的廢陶瓷；lwt% 20wt%的鉀長石粉；0wt% 5wt%的猛礦粉；余量為招帆土粉。
優(yōu)選的，所述廢陶瓷為低鋁廢陶瓷。優(yōu)選的，所述鋁礬土粉的鋁含量為35wt% 75wt%。優(yōu)選的，所述錳礦粉中MnO2占所述廢陶瓷制石油壓裂支撐劑的0wt% 5wt%。優(yōu)選的,所述石油壓裂支撐劑的體積密度< 1.60g/cm3,視密度< 2.70g/cm3。本發(fā)明還提供了一種廢陶瓷制石油壓裂支撐劑的制備方法，包括以下步驟:A)將廢陶瓷、鉀長石粉、錳礦粉和鋁礬土粉混合，進行均化細化處理，經(jīng)過制粒后篩分，得到混合物；B)將所述混合物燒制，得到廢陶瓷制石油壓裂支撐劑。優(yōu)選的，所述廢陶瓷為低鋁廢陶瓷。優(yōu)選的，所述混合物的粒徑為3350 106 μ m。優(yōu)選的，所述步驟A)具體為:將廢陶瓷，鉀長石粉、錳礦粉和鋁礬土粉置于強制混合機中進行均化細化處理后，經(jīng)過制粒后篩分，得到混合物。 優(yōu)選的，所述燒制的時間為4 8h。與現(xiàn)有技術(shù)相比，本發(fā)明以廢陶瓷、鉀長石粉、錳礦粉和鋁礬土粉為原料制備了一種廢陶瓷制石油壓裂支撐劑，本發(fā)明以成本低的廢陶瓷為原料，在制備過程中，廢陶瓷中的Al2O3生成莫來石，原料中富余的SiO2轉(zhuǎn)化為磷石英等低視密礦物，降低了產(chǎn)品的視密度。利用鉀長石粉中的K2O和錳礦粉中的MnO2形成的復合礦化劑，使在高溫下混合的原料中形成占原料總體積30% 40%的液相，生成的液相不但表面張力大，浸潤性能好，使物料更致密，因此，增大了石油壓裂支撐劑的強度。而且該液相在1100°C對原料中的Al2O3和SiO2就具有了很強的溶解能力，當原料中的Al2O3和SiO2溶解到一定濃度時，相互反應(yīng)生成針狀莫來石析晶而出，然后不斷溶解和析晶，使莫來石化從固相反應(yīng)變?yōu)橐合喾磻?yīng)，這就大大加快了反應(yīng)速度和降低了反應(yīng)所需的溫度。在莫來石液化的同時，由于礦化劑的作用，富余的SiO2轉(zhuǎn)變?yōu)殡p頭予狀磷石英晶體，使成品具有較高的強度。結(jié)果表明，本發(fā)明所提供的廢陶瓷制石油壓裂支撐劑的體積密度< 1.60g/cm3，視密度彡2.70g/cm3，在86MPa的閉合壓力下，破碎率彡7%。
具體實施例方式本發(fā)明提供了一種廢陶瓷制石油壓裂支撐劑，由以下組分制備而成:lwt% 40wt% 的廢陶瓷；lwt% 20wt%的鉀長石粉；0wt% 5wt%的猛礦粉；余量為招帆土粉。本發(fā)明以廢陶瓷作為石油壓裂支撐劑的主要原料，本發(fā)明對所述廢陶瓷的種類并無特殊限制，優(yōu)選為低鋁廢陶瓷，在工業(yè)上，低鋁廢陶瓷的廢棄量較大，成本低，因此，將低鋁廢陶瓷合理利用具有節(jié)能環(huán)保、節(jié)約資源的意義。其中，廢 陶瓷的占原料總量的質(zhì)量范圍優(yōu)選為lwt% 40wt%，更優(yōu)選為10wt% 38wt%，最優(yōu)選為20wt% 35wt%。在本發(fā)明中，可以以鉀長石粉作為石油壓裂支撐劑的礦化劑，所述鉀長石粉的添加量占原料總量的質(zhì)量范圍優(yōu)選為lwt% 20wt%,更優(yōu)選為5wt% 15wt%,最優(yōu)選為7wt% 9wt%。也可以采用鉀長石粉與錳礦粉形成的復合礦化劑作為石油壓裂支撐劑的礦化劑。其中，所述復合礦化劑中鉀長石粉為主要礦化劑，鉀長石粉中的K20起到礦化作用。所述鉀長石粉的添加量占原料總量的質(zhì)量范圍優(yōu)選為lwt% 20wt%,更優(yōu)選為5wt% 15wt%,最優(yōu)選為7wt% 9wt%。所述錳礦粉為輔助礦化劑和染色劑，錳礦粉中的MnO2的占所述廢陶瓷制石油壓裂支撐劑的0wt% 5wt%。所述錳礦粉的添加量占原料總量的質(zhì)量范圍優(yōu)選為0wt% 5wt%,更優(yōu)選為lwt% 4wt%,最優(yōu)選為2wt% 3wt%。 在本發(fā)明中，優(yōu)選采用以鉀長石粉中的K2O和錳礦粉中的MnO2形成的復合礦化劑，使在高溫下混合的原料中形成占原料總體積30% 40%的液相，生成的液相不但表面張力大，浸潤性能好，使物料更致密，因此，增大了石油壓裂支撐劑的強度。在本發(fā)明中，采用鋁礬土粉調(diào)節(jié)混合后原料中Al203、Si02的含量，所述鋁礬土粉中鋁含量優(yōu)選為35wt% 75wt%，更優(yōu)選為50wt% 70wt%。所述鋁礬土優(yōu)選采用三級鋁礬土或熟鋁礬土，更優(yōu)選為三級鋁礬土。在確定廢陶瓷、鉀長石粉和錳礦粉的添加量后，所添加的鋁礬土粉占原料總量的質(zhì)量與廢陶瓷、鉀長石粉和錳礦粉的質(zhì)量百分數(shù)之和為100%。本發(fā)明所提供的石油壓裂支撐劑的體積密度< 1.60g/cm3，視密度< 2.70g/cm3。優(yōu)選的，所述體積密度< 1.60g/cm3,視密度< 2.60g/cm3。本發(fā)明還提供了一種廢陶瓷制石油壓裂支撐劑的制備方法，包括以下步驟:A)將廢陶瓷、鉀長石粉、錳礦粉和鋁礬土粉混合，進行均化細化處理，經(jīng)過制粒后篩分，得到混合物；B)將所述混合物燒制，得到廢陶瓷制石油壓裂支撐劑。本發(fā)明首先將廢陶瓷、鉀長石粉、錳礦粉和鋁礬土粉混合，進行均化細化處理，對所述均化細化處理的方式并無特殊限制，具體方法為:
將廢陶瓷，鉀長石粉、錳礦粉和鋁礬土粉置于強制混合機中進行均化細化處理。本發(fā)明將原料進行均化細化處理，使原料粒度分布更加均勻，化學反應(yīng)更加順利，并且化學反應(yīng)進行的更加充分，使得到的石油壓裂支撐劑的晶粒更細小，提高了石油壓裂支撐劑的強度。將廢陶瓷，鉀長石粉、錳礦粉和鋁礬土粉置于強制混合機中進行均化細化處理后，經(jīng)過制粒后篩分，得到混合物。本發(fā)明對所述制粒和篩分的方式并無特殊限制，本領(lǐng)域技術(shù)人員熟知的制粒和篩分方式即可。其中，篩分后得到的混合物的粒徑有不同的規(guī)格，優(yōu)選為3350 106 μ m,更優(yōu)選為 850 425 μ m、600 300 μ m、425 250 μ m、425 212 μ m 或212 106 μ m。本發(fā)明所使用的廢陶瓷優(yōu)選為低鋁廢陶瓷。本發(fā)明將所述混合物進行燒制，即可得到廢陶瓷制石油壓裂支撐劑。本發(fā)明對所述燒制的場所并無特殊限制，優(yōu)選在回轉(zhuǎn)窯中進行燒制，所述燒制的溫度根據(jù)回轉(zhuǎn)窯的規(guī)格以及所用原料的不同而不同，優(yōu)選為1100 1200°C，更優(yōu)選為1110 1150°C，所述燒制的時間優(yōu)選為4 8h,更優(yōu)選為5 7h。燒制結(jié)束后得到廢陶瓷制石油壓裂支撐劑，所述廢陶瓷制石油壓裂支撐劑中化學成分重量比例達到=Al2O3.Α0% 48%, SiO2:38% 45%, K2O:2% 4%。本發(fā)明以廢陶瓷、鉀長石粉、錳礦粉和鋁礬土粉為原料制備了一種廢陶瓷制石油壓裂支撐劑，本發(fā)明以成本低的廢陶瓷為原料，在制備過程中，原料中的Al2O3生成莫來石，原料中富余的SiO2轉(zhuǎn)化為磷石英等低視密礦物，降低了產(chǎn)品的視密度。利用鉀長石粉中的K2O和錳礦粉中的MnO2形成的復合礦化劑，使在高溫下混合的原料中形成占原料總體積30% 40%的液相，生成的液相不但表面張力大，浸潤性能好，使物料更致密，因此，增大了石油壓裂支撐劑的強度。而且該液相在1100°c對原料中的Al2O3和SiO2就具有了很強的溶解能力，當原料中的Al2O3和SiO2溶解到一定濃度時，相互反應(yīng)生成針狀莫來石析晶而出，然后不斷溶解和析晶，使莫來石化從固相反應(yīng)變?yōu)橐合喾磻?yīng)，這就大大加快了反應(yīng)速度和降低了反應(yīng)所需的溫度。在莫來石液化的同時，由于礦化劑的作用，富余的SiO2R變?yōu)殡p頭予狀磷石英晶體，使成品具有較高的強度。結(jié)果表明，本發(fā)明所提供的廢陶瓷制石油壓裂支撐劑的體積密度< 1.60g/cm3，視密度彡2.70g/cm3，在86MPa的閉合壓力下，破碎率彡7%。為了進一步理解本發(fā)明，下面結(jié)合實施例對本發(fā)明提供的廢陶瓷制石油壓裂支撐劑及其制備方法進行說明，本發(fā)明的保護范圍不受以下實施例的限制。實施例1將IOKg鉀長石粉，5Kg錳礦粉，55Kg鋁含量63%的鋁礬土粉和30Kg鶴壁市陶瓷工業(yè)園區(qū)新中源陶瓷廠的低鋁廢陶瓷混合，混合后經(jīng)強制混合機進行均化細化加工，而后制粒，經(jīng)篩分取得粒徑為900 600 μ m的混合物，將所述混合物在常壓下用2.5米X45米回轉(zhuǎn)窯經(jīng)1100°C 1150°C燒制4個小時，冷卻篩分后即可得到目數(shù)為20 40目(850 425 μ m)的廢陶瓷制石油壓裂支撐劑。測定所述廢陶瓷制石油壓裂支撐劑的體積密度為1.49g/cm3，視密度為2.60g/cm3,在86Mpa閉合壓力下,破碎率< 7%。實施例2將7Kg鉀長石粉，5Kg錳礦粉，48Kg鋁含量63%的鋁礬土粉和40Kg鶴壁市陶瓷工業(yè)園區(qū)富德陶瓷廠的低鋁廢陶瓷混合，混合后經(jīng)強制混合機進行均化細化加工，而后制粒，經(jīng)篩分取得粒徑為900 600 μ m的混合物，將所述混合物在常壓下用2.5米X45米回轉(zhuǎn)窯經(jīng)1100°C 1150°C燒制4個小時，冷卻篩分后即可得到目數(shù)為20 40目(850 425 μ m)的廢陶瓷制石油壓裂支撐劑。測定所述廢陶瓷制石油壓裂支撐劑的體積密度為1.55g/cm3,視密度為2.63g/cm3，在86MPa閉合壓力下，破碎率彡7%。實施例3將IOKg鉀長石粉，5Kg錳礦粉，50Kg鋁含量63%的鋁礬土粉和35Kg鶴壁市陶瓷工業(yè)園區(qū)金雞山陶瓷廠的低鋁廢陶瓷混合，混合后經(jīng)強制混合機進行均化細化加工，而后制粒，經(jīng)篩分取得粒徑為900 600 μ m的混合物，將所述混合物在常壓下用2.5米X45米回轉(zhuǎn)窯經(jīng)1100°C 1150°C燒制4個小時，冷卻篩分后即可得到目數(shù)為20 40目(850 425 μ m)的廢陶瓷制石油壓裂支撐劑。測定所述廢陶瓷制石油壓裂支撐劑的體積密度為1.55g/cm3,視密度為2.65g/cm3,在86Mpa閉合壓力下,破碎率< 7%。實施例4將IOKg鉀長 石粉，5Kg錳礦粉，55Kg鋁含量63%的鋁礬土粉和30Kg鶴壁市陶瓷工業(yè)園區(qū)新中源陶瓷廠的低鋁廢陶瓷混合，混合后經(jīng)強制混合機進行均化細化加工，而后制粒，經(jīng)篩分取得粒徑為710 425 μ m的混合物，將所述混合物在常壓下用2.5米X45米回轉(zhuǎn)窯經(jīng)1100°C 1150°c燒制4個小時，冷卻篩分后即可得到目數(shù)為30 50目(600 300 μ m)的廢陶瓷制石油壓裂支撐劑。測定所述廢陶瓷制石油壓裂支撐劑的體積密度為1.50g/cm3,視密度為2.62g/cm3,在86Mpa閉合壓力下,破碎率< 5%。實施例5將7Kg鉀長石粉，5Kg錳礦粉，48Kg鋁含量63%的鋁礬土粉和40Kg鶴壁市陶瓷工業(yè)園區(qū)富德陶瓷廠的低鋁廢陶瓷混合，混合后經(jīng)強制混合機進行均化細化加工，而后制粒，經(jīng)篩分取得粒徑為710 425 μ m的混合物，將所述混合物在常壓下用2.5米X45米回轉(zhuǎn)窯經(jīng)1100°C 1150°C燒制4個小時，冷卻篩分后即可得到目數(shù)為30 50目(600 300 μ m)的廢陶瓷制石油壓裂支撐劑。測定所述廢陶瓷制石油壓裂支撐劑的體積密度為1.56g/cm3,視密度為2.64g/cm3，在86MPa閉合壓力下，破碎率彡5%。實施例6將IOKg鉀長 石粉，5Kg錳礦粉，50Kg鋁含量63%的鋁礬土粉和35Kg鶴壁市陶瓷工業(yè)園區(qū)金雞山陶瓷廠的低鋁廢陶瓷混合，混合后經(jīng)強制混合機進行均化細化加工，而后制粒，經(jīng)篩分取得粒徑為710 425 μ m的混合物，將所述混合物在常壓下用2.5米X45米回轉(zhuǎn)窯經(jīng)1100°C 1150°C燒制4個小時，冷卻篩分后即可得到目數(shù)為30 50目(600 300 μ m)的廢陶瓷制石油壓裂支撐劑。測定所述廢陶瓷制石油壓裂支撐劑的體積密度為1.56g/cm3,視密度為2.66g/cm3,在86Mpa閉合壓力下,破碎率< 5%。實施例7將IOKg鉀長石粉，5Kg錳礦粉，55Kg鋁含量63%的鋁礬土粉和30Kg鶴壁市陶瓷工業(yè)園區(qū)新中源陶瓷廠的低鋁廢陶瓷混合，混合后經(jīng)強制混合機進行均化細化加工，而后制粒，經(jīng)篩分取得粒徑為500 425 μ m的混合物，將所述混合物在常壓下用2.5米X45米回轉(zhuǎn)窯經(jīng)1100°C 1150°C燒制4個小時，冷卻篩分后即可得到目數(shù)為40 60目(425 250 μ m)的廢陶瓷制石油壓裂支撐劑。測定所述廢陶瓷制石油壓裂支撐劑的體積密度為1.51g/cm3,視密度為2.63g/cm3,在86Mpa閉合壓力下,破碎率< 7%。實施例8將7Kg鉀長石粉，5Kg錳礦粉，48Kg鋁含量63%的鋁礬土粉和40Kg鶴壁市陶瓷工業(yè)園區(qū)富德陶瓷廠的低鋁廢陶瓷混合，混合后經(jīng)強制混合機進行均化細化加工，而后制粒，經(jīng)篩分取得粒徑為500 425 μ m的混合物，將所述混合物在常壓下用2.5米X45米回轉(zhuǎn)窯經(jīng)1100°C 1150°C燒制4個小時，冷卻篩分后即可得到目數(shù)為40 60目(425 250μπι)的廢陶瓷制石油壓裂支撐劑。測定所述廢陶瓷制石油壓裂支撐劑的體積密度為1.57g/cm3,視密度為2.65g/cm3，在86MPa閉合壓力下，破碎率彡7%。實施例9將IOKg鉀長石粉，5Kg錳礦粉，50Kg鋁含量63%的鋁礬土粉和35Kg鶴壁市陶瓷工業(yè)園區(qū)金雞山陶瓷廠的低鋁廢陶瓷混合，混合后經(jīng)強制混合機進行均化細化加工，而后制粒，經(jīng)篩分取得粒徑為500 425 μ m的混合物，將所述混合物在常壓下用2.5米X45米回轉(zhuǎn)窯經(jīng)1100°C 1150°C燒制4個小時，冷卻篩分后即可得到目數(shù)為40 60目(425 250 μ m)的廢陶瓷制石油壓裂支撐劑。測定所述廢陶瓷制石油壓裂支撐劑的體積密度為1.56g/cm3,視密度為2.66g/cm3,在86Mpa閉合壓力下,破碎率< 7%。實施例10將IOKg鉀長石粉，5Kg錳礦粉，55Kg鋁含量63%的鋁礬土粉和30Kg鶴壁市陶瓷工業(yè)園區(qū)新中源陶瓷廠的低鋁廢陶瓷混合，混合后經(jīng)強制混合機進行均化細化加工，而后制粒，經(jīng)篩分取得粒徑為500 355 μ m的混合物，將所述混合物在常壓下用2.5米X45米回轉(zhuǎn)窯經(jīng)1100°C 1150°C燒制4個小時，冷卻篩分后即可得到目數(shù)為40 70目(425 212 μ m)的廢陶瓷制石油壓裂支撐劑。測定所述廢陶瓷制石油壓裂支撐劑的體積密度為1.52g/cm3,視密度為2.64g/cm3,在86Mpa閉合壓力下,破碎率< 6%。實施例11將7Kg鉀長石粉，5Kg錳礦粉，48Kg鋁含量63%的鋁礬土粉和40Kg鶴壁市陶瓷工業(yè)園區(qū)富德陶瓷廠的低鋁廢陶瓷混合，混合后經(jīng)強制混合機進行均化細化加工，而后制粒，經(jīng)篩分取得粒徑為500 355 μ m的混合物，將所述混合物在常壓下用2.5米X45米回轉(zhuǎn)窯經(jīng)1100°C 1150°C燒制4個小時，冷卻篩分后即可得到目數(shù)為40 70目(425 212μπι)的廢陶瓷制石油壓裂支撐劑。測定所述廢陶瓷制石油壓裂支撐劑的體積密度為1.57g/cm3,視密度為2.66g/cm3，在86MPa閉合壓力下，破碎率彡6%。實施例12將IOKg鉀長石粉，5Kg錳礦粉，50Kg鋁含量63%的鋁礬土粉和35Kg鶴壁市陶瓷工業(yè)園區(qū)金雞山陶瓷廠的低鋁廢陶瓷混合，混合后經(jīng)強制混合機進行均化細化加工，而后制粒，經(jīng)篩分取得粒徑為500 355 μ m的混合物，將所述混合物在常壓下用2.5米X45米回轉(zhuǎn)窯經(jīng)1100°C 1150°C燒制4個小時，冷卻篩分后即可得到目數(shù)為40 70目(425 212 μ m)的廢陶瓷制石油壓裂支撐劑。測定所述廢陶瓷制石油壓裂支撐劑的體積密度為1.56g/cm3,視密度為2.66g/cm3,在86Mpa閉合壓力下,破碎率< 6%。結(jié)果表明，本發(fā)明所制備的石油壓裂支撐劑的體積密度< 1.60g/cm3，視密度(2.70g/cm3，在86MPa的閉合壓力下，破碎率彡8%。以上所述僅是本發(fā)明的優(yōu)選實施方式，應(yīng)當指出，對于本技術(shù)領(lǐng)域的普通技術(shù)人員來說，在不脫離本發(fā)明原理的前提下， 還可以做出若干改進和潤飾，這些改進和潤飾也應(yīng)視為本發(fā)明的保護范圍。
權(quán)利要求
1.一種廢陶瓷制石油壓裂支撐劑，由以下組分制備而成: lwt% 40wt%的廢陶瓷； lwt% 20wt%的鉀長石粉； Owt% 5wt%的猛礦粉； 余量為招帆土粉。
2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的石油壓裂支撐劑，其特征在于，所述廢陶瓷為低鋁廢陶瓷。
3.根據(jù)權(quán)利要求1所述的石油壓裂支撐劑，其特征在于，所述鋁礬土粉的鋁含量為35wt% 75wt%。
4.根據(jù)權(quán)利要求1所述的石油壓裂支撐劑，其特征在于，所述錳礦粉中MnO2占所述廢陶瓷制石油壓裂支撐劑的0wt% 5wt%。
5.根據(jù)權(quán)利要求1所述的石油壓裂支撐劑，其特征在于，所述石油壓裂支撐劑的體積密度< 1.60g/cm3，視密度< 2.70g/cm3。
6.一種廢陶瓷制石油壓裂支撐劑的制備方法，包括以下步驟: A)將廢陶瓷、鉀長石粉、錳礦粉和鋁礬土粉混合，進行均化細化處理，經(jīng)過制粒后篩分，得到混合物； B)將所述混合物燒制，得到廢陶瓷制石油壓裂支撐劑。
7.根據(jù)權(quán)利要求6所述的制備方法，其特征在于，所述廢陶瓷為低鋁廢陶瓷。
8.根據(jù)權(quán)利要求6所述的制備方法，其特征在于，所述混合物的粒徑為3350 106 μ m0
9.根據(jù)權(quán)利要求6所述的制備方法，其特征在于，所述步驟A)具體為: 將廢陶瓷，鉀長石粉、錳礦粉和鋁礬土粉置于強制混合機中進行均化細化處理后，經(jīng)過制粒后篩分，得到混合物。
10.根據(jù)權(quán)利要求6所述的制備方法，其特征在于，所述燒制的時間為4 8h。
全文摘要
本發(fā)明以廢陶瓷、鉀長石粉、錳礦粉和鋁礬土粉為原料制備了一種廢陶瓷制石油壓裂支撐劑，本發(fā)明以成本低的廢陶瓷為原料，在制備過程中，廢陶瓷中的Al2O3生成莫來石，原料中富余的SiO2轉(zhuǎn)化為磷石英等低視密礦物，降低了產(chǎn)品的視密度。結(jié)果表明，本發(fā)明所提供的廢陶瓷制石油壓裂支撐劑的體積密度≤1.60g/cm3，視密度≤2.70g/cm3，在86MPa的閉合壓力下，破碎率≤8%。
文檔編號C09K8/80GK103194207SQ201310148380
公開日2013年7月10日 申請日期2013年4月25日 優(yōu)先權(quán)日2013年4月25日
發(fā)明者張勝杰, 張林群, 王英軍 申請人:鶴壁天瑞石油支撐劑有限公司