專利名稱：產(chǎn)生最少量廢水的二羧酸制備方法
產(chǎn)生最少量廢水的二羧酸制備方法相關申請的交叉引用本申請要求2008年10月31日提出的美國臨時申請?zhí)枮?1/110，245的優(yōu)先權， 其公開內(nèi)容整體引入本文作為參考。
背景技術：
通過將反應廢氣通過至少一個冷卻設備、吸收設備、和/或蒸餾設備來從反應廢氣中回收主要量的汽化溶劑以生產(chǎn)液態(tài)的回收溶劑是眾所周知的。通常希望使含有至少一個烴基鍵的汽化化合物的反應廢氣的回收最大化，本文稱作“烴基化合物”、“揮發(fā)性有機化合物”和“V0C”。使用至少一種蒸餾設備從回收溶劑中移除過量的水是眾所周知的，該過量的水是通過部分氧化PX時大量共同生成的。多種將來源于PX部分氧化的能量用于操作蒸餾設備所需的至少一部分能量輸入的設計方案是眾所周知的。術語“TPA生成水”在本文中定義為每千克工業(yè)純pX進料0.340千克水。這來源于根據(jù)化學計量的從PX生成TPA的預期反應pX+3&生成TPA+2H20。盡管少量的雜質(zhì)存在于工業(yè)純的pX中并且少量的pX為未完全氧化和/或過氧化的，現(xiàn)代的生產(chǎn)設施生產(chǎn)包括極低量雜質(zhì)的工業(yè)純PX并以很高產(chǎn)率將該進料轉(zhuǎn)化為粗和/或純化的TPA。優(yōu)選地，TPA 固態(tài)產(chǎn)物的總產(chǎn)率(無論是粗和/或純化的)為以工業(yè)純PX進料的質(zhì)量除以106. 16克/ 摩爾的分子量為基礎至少約96、或97、或98、或99摩爾百分數(shù)。優(yōu)選地，該工業(yè)純pX進料包括至少約0. 990、或0. 995,0. 997、或0. 998質(zhì)量分數(shù)的pX。隨著汽化溶劑的回收從一部分不同組合廢氣中回收能量、熱能和機械軸功，也是眾所周知的。一種已知的能量回收方法為使用至少一部分廢氣來沸騰工作流體例如水或戊烷，以生產(chǎn)蒸氣。該蒸氣用于將熱量轉(zhuǎn)移至另一使用方、或通過膨脹器，典型的是渦輪膨脹機將該蒸氣減壓以生產(chǎn)軸功輸出。從渦輪膨脹機回收的能量可直接轉(zhuǎn)化為機械功，例如驅(qū)動供氣壓縮機或其它移動機器，或通過驅(qū)動連接到能量分配器和消費網(wǎng)絡的旋轉(zhuǎn)發(fā)電機而轉(zhuǎn)化為電能。另一已知的能量回收方法為使至少一部分包括氮氣的廢氣經(jīng)過渦輪膨脹機。從渦輪膨脹機回收的能量可直接轉(zhuǎn)化為機械功，例如驅(qū)動供氣壓縮機或其它移動機器，或通過驅(qū)動連接到能量分配器和消費網(wǎng)絡的旋轉(zhuǎn)發(fā)電機而轉(zhuǎn)化為電能。將廢氣中相當量部分的蒸氣形式水送入熱氧化分解設備(thermal oxidative destruction, TOD)也是眾所周知的，其中有毒氣體和VOC污染物例如一氧化碳、乙酸、乙酸甲酯、對二甲苯、和甲基溴被轉(zhuǎn)化為環(huán)境上更可接受的流出物，例如水蒸汽和二氧化碳。某些傳統(tǒng)體系公開了將來自對二甲苯氧化反應器的蒸氣形式的“反應水”排至熱分解裝置中以除去有毒污染物。

發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明人已經(jīng)發(fā)現(xiàn)未被現(xiàn)有技術所預期的優(yōu)選實施方案。本發(fā)明實施方案可提供從某氧化反應介質(zhì)的反應廢氣中獲得更大量的軸功率回收，無論是產(chǎn)生電能或直接的機械用途，和/或排出甚至大于TPA生成水的大量水蒸汽，和/或自驅(qū)動(自供燃料)T0D。本發(fā)明的某些實施方案甚至可以提供用于有效生產(chǎn)無液態(tài)廢水的PX至TPA至PET的組合設備。在一個優(yōu)選實施方案中，本發(fā)明包括使基本上全部的氧化反應廢氣，包括帶有PX 和mX進料的初級和次級氧化反應器源，通過一個共用溶劑回收蒸餾體系，然后通過一個過熱步驟，然后通過包括級間加熱的兩級渦輪膨脹機以生產(chǎn)更大量的軸功。該結構允許輸出超過工藝空氣壓縮機和工藝液態(tài)和漿料泵所消耗的電能。來自渦輪膨脹機加熱器中冷凝物的閃蒸蒸汽用于TPA工藝的另一部分。渦輪膨脹機之后，一部分水蒸氣從氧化反應廢氣中冷凝以提供用于多種工藝用途的液態(tài)水；并且其余量的水蒸汽被留于廢氣中，其被送入 TOD設備。任選地，直接燃料加熱被用于加熱廢氣，而非蒸汽加熱，以提供渦輪膨脹機內(nèi)的過熱。任選地，通過在廢氣通過冷凝器設備和液態(tài)分離設備之后再壓縮廢氣來降低渦輪膨脹機的出口壓力。此外，對于發(fā)明方法的其它方面以下實施方案是優(yōu)選的 優(yōu)選足夠的可燃燃料值被留于廢氣中使得廢氣在T0D，優(yōu)選蓄熱式熱氧化器 (RTO)中的環(huán)境削減是基本上自加熱的，更優(yōu)選完全地自加熱的，而無需添加在反應廢氣中不存在的燃料。甚至更優(yōu)選是大量的該可燃燃料值來源于乙酸甲酯(MeOAc)，其是在乙酸中氧化PX的已知副產(chǎn)物。本發(fā)明發(fā)明人已經(jīng)發(fā)現(xiàn)如何保持乙酸甲酯的形成足夠低，使得與添加購買的燃料至RTO相比，分離乙酸甲酯和通過水解回收乙酸內(nèi)容物的大量資本和運行成本不是合理的。 冷凝水經(jīng)常由提供環(huán)境空氣到TPA氧化反應器的壓縮系統(tǒng)中的環(huán)境水蒸汽形成，并且該水潛在地被潤滑劑和密封液體所污染。優(yōu)選允許該冷凝環(huán)境水進入TPA工藝流體，例如作為氣體洗滌水、淬火水、回流水，或被用作公共用水，例如作為冷卻塔補給水，而不直接被送入液態(tài)廢水處理設備。 在脫除和/或熱去除廢氣中的VOC之后，許多場所需要在釋放入環(huán)境之前從該處理過的廢氣中脫除溴化氫。該氣體洗滌經(jīng)常通過水洗滌液進行洗滌以生產(chǎn)溴鹽，例如利用氫氧化鈉和亞硫酸氫鈉的水溶液氣體洗滌和生產(chǎn)溴化鈉。本發(fā)明發(fā)明人已經(jīng)發(fā)現(xiàn)用于控制該氣體洗滌水中溶解的固體量的排污水有利地被用作公共用水，例如冷卻塔補給水，而非形成液態(tài)廢水。· PET工藝同樣產(chǎn)生來自PET生成反應的水，并且該水經(jīng)常被多種VOC化合物，例如乙二醇、乙醛、和多種二氧戊環(huán)所污染。優(yōu)選至少一部分的來自PET工藝的污染水與來自鄰近的TPA設備的TPA生成水一起在共用的、普通設備中處理。優(yōu)選地，所述來自PET生成過程的污染水或者是為了處理以蒸氣形式脫離所述PET設備，或者是利用至少一部分來自所述鄰近的TPA設備的熱能而轉(zhuǎn)化為蒸氣形式。更優(yōu)選地與TPA生成水一起在共用的、普通TOD中處理來自PET生成反應的水。單獨地或以多種組合的方式，本文所公開的發(fā)明可提供生產(chǎn)每單位TPA生產(chǎn)非常低，甚至為零的需要環(huán)境處理的液態(tài)廢水的PX至TPA設備。此外，本發(fā)明可提供生產(chǎn)每單位PET生產(chǎn)非常低，甚至為零的需要環(huán)境處理的液態(tài)廢水的pX至TPA至PET設備。


圖1說明本發(fā)明的實施性實施方案。優(yōu)選實施方案詳述本發(fā)明可與US 2007(^93699和US 20060047158 (其全部公開內(nèi)容在此引入作為參考)的公開內(nèi)容結合用于將PX轉(zhuǎn)化為TPA的優(yōu)選初級氧化反應介質(zhì)、工藝和設備。這些參考公開內(nèi)容包括許多用于初級氧化的優(yōu)選機械特征和工藝操作條件，這些工藝操作條件顯著地包括溫度及其梯度、壓力及其梯度、流量、成分及其梯度、攪拌、以及停留時間和分配。本文的“可氧化化合物”、“溶劑”、“氧化劑”、“反應裝置”、以及“烴基”的用法依據(jù)上述參考文獻。當在進行溶劑回收和/或脫水設備中的工藝之前將至少一部分來自次級氧化反應介質(zhì)的廢氣與至少一部分來自初級氧化反應介質(zhì)的廢氣結合時，本發(fā)明是更為優(yōu)選的。 次級反應介質(zhì)是一種接受大部分來自上游氧化反應器的芳香族底物進料的反應介質(zhì)，該上游氧化反應器可能是初級氧化反應介質(zhì)和/或另一次級反應介質(zhì)。圍繞進入液相芳香底物的進一步反應的優(yōu)化次級氧化反應器的描述參見US 20070155985和US 20070208191，包括在所選的包括溫度、壓力、流量、成分、攪拌、以及停留時間和分配的工藝范圍內(nèi)操作的益處，與多種成本的平衡，顯著地包括底物、產(chǎn)物、以及溶劑的過氧化。本文中，該類型次級氧化反應器稱為“后氧化反應器”。同樣，圍繞進入固相芳香底物的進一步反應的優(yōu)化次級氧化反應器的描述參見US 20070208190和US 20070219393，包括在所選的包括溫度、壓力、 流量、成分、攪拌、以及停留時間和分配的工藝范圍內(nèi)操作的益處，與多種成本的平衡，顯著地包括底物、產(chǎn)物、以及溶劑的過氧化。本文中，該類型次級氧化反應器稱為“消化反應器”。當意欲通過燃燒(氧化燃燒)主要包括烴基鍵的化合物(燃料)生產(chǎn)能量，尤其軸功率時，所述燃燒溫度經(jīng)常被推高至根據(jù)已知的熱力學原理機械可實行的高度以最大化能量回收。另一方面，當進行催化部分氧化以生成化工產(chǎn)品時，通常設置反應裝置的溫度和壓力以控制最終產(chǎn)率、轉(zhuǎn)化率、和產(chǎn)物純度。本發(fā)明的催化氧化十分迅速以致于需要極大的關注以維持適當?shù)娜芙庋鯕獾囊合酀舛?，并且這引起對于更高系統(tǒng)壓力的偏好以提供更高的氣相氧氣分壓。盡管通常偏好更高溫度用于能量回收和更高壓力用于TPA產(chǎn)物純度，發(fā)明人已經(jīng)發(fā)現(xiàn)優(yōu)選使至少一部分初級氧化反應介質(zhì)在以下中等壓力和溫度下操作，甚至當回收提高量的軸功率和甚至當排出更大量的蒸氣形式廢水時。優(yōu)選使至少一部分初級氧化反應介質(zhì)在壓力小于約12、10、8、7巴絕壓(bara)下操作。優(yōu)選使至少一部分初級氧化反應裝置在壓力至少約2、3、或4、或^ara下操作。優(yōu)選使至少一部分初級氧化反應介質(zhì)在溫度小于約200、或190、或180、或170°C下操作。優(yōu)選使至少一部分初級氧化反應介質(zhì)在溫度至少約120、或130、或140、或150°C、或155°C、或160°C下操作。發(fā)明人已經(jīng)發(fā)現(xiàn)優(yōu)選可能在滿足所需的能量平衡以獲得優(yōu)選的反應溫度和壓力時在來自反應介質(zhì)的廢氣出口處生成最大體積和質(zhì)量的蒸氣。不希望地，更大量蒸氣的產(chǎn)生增加了從反應介質(zhì)中排出的廢氣中分離液體和固體的困難。不希望地，這樣的廢氣增加擴大了處理反應廢氣的容器和設備的直徑和體積；這顯著地包括溶劑回收和/或脫水設備。不希望地，本發(fā)明的氧化反應介質(zhì)產(chǎn)生廢氣，其極具腐蝕性以至于需要非常昂貴的構造材料，經(jīng)常包括鈦。不希望地，在溶劑回收和/或脫水設備中處理期間，出自反應介質(zhì)的蒸氣的增加流量在質(zhì)量和體積上均被大大稀釋，其中溶劑的烴基部分的多數(shù)被回收。然而，發(fā)明人已經(jīng)發(fā)現(xiàn)形成于反應廢氣的溶劑蒸汽的增加量可部分地以增加量的蒸氣確認，主要包括水，出自溶劑回收和/或脫水設備并進入廢氣渦輪膨脹機，經(jīng)常在軸功率回收中提供總的經(jīng)濟優(yōu)勢，其驚人地超過其它操作成本的增加和資金成本的增加。在本發(fā)明的一個實施方案中，產(chǎn)生于溶劑回收塔的貧烴基廢氣包括以貧烴基廢氣流為基礎的至少10、或15、或20、或30、或35、或40、或45、或50襯％的水蒸汽。在本發(fā)明另一實施方案中，產(chǎn)生于溶劑回收塔的貧烴基廢氣包括以貧烴基廢氣流為基礎的小于4、或3、或2、或的乙酸。反應廢氣中的蒸氣化合物包括水蒸汽和V0C。反應廢氣中的不凝氣體化合物包括氮氣、氧氣、一氧化碳、二氧化碳、和氫氣。適用本發(fā)明的多個方面，本發(fā)明人已經(jīng)發(fā)現(xiàn)有可能并優(yōu)選如下操作具有反應廢氣中增加量的蒸氣化合物的PX部分氧化過程。優(yōu)選反應廢氣中的蒸氣化合物為每千克反應廢氣至少約0. 67、或0. 72、或0. 75、或0. 77千克。優(yōu)選反應廢氣中的蒸氣化合物為每千克進料至相應的氧化反應裝置的PX至少約12. 4、或13. 2、或 13. 8、或 14. 2 千克。為了實現(xiàn)反應廢氣中如此大量的蒸氣，本發(fā)明人已經(jīng)發(fā)現(xiàn)優(yōu)選大大地降低環(huán)境損耗和通過傳導熱隔絕性界面而故意從本發(fā)明的氧化反應裝置中移除熱量，雖然該氧化反應大量放熱并需要強烈冷卻。優(yōu)選隔熱以致含有至少一部分氧化反應介質(zhì)的容器和/或管路的暴露環(huán)境表面的至少約百分之70、或90、或95、或99被至少約0. 01、或0. 02、或0. 04、或 0. 08米厚的絕緣材料所覆蓋。優(yōu)選通過含有至少一部分氧化反應介質(zhì)的管路和/或容器的暴露環(huán)境表面的熱能損耗為每千克送入相應的氧化反應裝置的PX小于約40、或20、或10、 或5瓦。優(yōu)選通過使用冷卻液例如水和空氣，通過傳導熱隔絕性界面來限制冷卻至少一部分氧化反應介質(zhì)以致移除每千克送入相應的氧化反應裝置的PX小于約100、或10、或0. 1、 或0.01瓦的熱能。為了實現(xiàn)反應廢氣中如此大量的蒸氣，本發(fā)明人已經(jīng)進一步發(fā)現(xiàn)優(yōu)選供給氧化反應裝置的料流盡可實行的熱，再次雖然該氧化反應大量放熱并需要強烈冷卻。優(yōu)選供給至少一個氧化反應介質(zhì)的氧化劑料流是壓縮空氣，其中在出自最后一級壓縮之后使冷卻最小化。優(yōu)選至少約50、或70、或90、或99質(zhì)量百分比的所述壓縮空氣以至少約60、70、80、90 V 的溫度到達氧化反應介質(zhì)。優(yōu)選至少約50、或70、或90、或99質(zhì)量百分比的所述壓縮空氣以至少約相應的空氣壓縮機排出溫度減40、或20、或10、或5°C的溫度到達氧化反應介質(zhì)。 優(yōu)選隔熱以致管路、容器、和用于遞送所述壓縮空氣的控制器的暴露環(huán)境表面的至少約百分之50、或70、或90、或95被至少約0. 005、或0. 01、或0. 02、或0. 04米厚的絕緣材料所覆
至
ΓΤΠ ο優(yōu)選的是，在至少一個溶劑回收和/或脫水裝置中從反應廢氣回收溶劑，隨后以高于環(huán)境溫度且接近反應介質(zhì)溫度的溫度返回至相應的氧化反應介質(zhì)。即，優(yōu)選將烴基化合物從反應廢氣中冷凝，適當?shù)孛撍⒎祷刂练磻橘|(zhì)，而不比反應廢氣冷得多。更優(yōu)選地，以經(jīng)過導熱隔絕性熱交換界面的有限量的熱能輸入提供這種熱的回收溶劑。如本文其他處公開，通過適當?shù)叵拗圃撊軇┗厥蘸?或脫水裝置中所移出熱能的量實現(xiàn)該結果。優(yōu)選將至少約40、或60、或80、或90重量百分數(shù)的所述回收溶劑以小于約200、或190、或180、 或170°C溫度供應至氧化反應介質(zhì)，因為優(yōu)選不將熱能傳輸至處于比初級氧化反應介質(zhì)溫度更高的溫度上的回收溶劑。優(yōu)選將至少約40、或60、或80、或90重量百分數(shù)的所述回收溶劑以至少約反應廢氣溫度扣減小于約80、或40、或20、或10°C的溫度供應至氧化反應介質(zhì)。優(yōu)選將至少約40、或60、或80、或90重量百分數(shù)的所述回收溶劑以至少約60、或90、 或120、或140°C溫度供應至氧化反應介質(zhì)。優(yōu)選抵達溶劑回收和/或脫水裝置的至少約 40、或80、或90、或98%的凈熱能輸入直接來自反應廢氣的進入流，而沒有經(jīng)過導熱隔絕性熱交換界面的熱能傳輸。優(yōu)選至少約40、或60、或80、或90重量百分數(shù)的所述回收溶劑以至少約相應的反應廢氣溫度扣減小于約80、或40、或20、或10°C的溫度離開溶劑回收和/ 或脫水裝置，同時在其中利用經(jīng)過導熱隔絕的熱交換界面的每千克回收溶劑小于約100、或 30、或10、或3千卡的熱能輸入進行處理，并且進入相應的反應介質(zhì)，其中所述反應介質(zhì)具有經(jīng)過導熱隔絕的熱交換界面的每千克回收溶劑小于約100、或30、或10、或3千卡的熱能輸入。隔熱是優(yōu)選的，從而含有至少一部分回收溶劑的容器和/或管道的至少約70、或90、 或95、或99%暴露的環(huán)境表面積覆蓋以至少約0. 01、或0. 02、或0. 04、或0. 08米厚度的保溫材料。優(yōu)選將從固體TPA的過濾和洗滌過程中回收的濾液溶劑返回至具有升高溫度的氧化反應介質(zhì)，其中所述的升高溫度由經(jīng)過導熱隔絕性熱交換界面的熱能傳輸提供。濾液溶劑是源于機械分離和/或洗滌來自漿料的固體TPA的溶劑。用于獲得濾液溶劑的一種手段是通過過濾領域中已知的任意裝置過濾和洗滌TPA漿料，但是本領域已知的全部其他機械分離法由本發(fā)明人構思用于產(chǎn)生濾液溶劑；例如，重力沉降法、離心分離機、水力旋流器寸。在返回至氧化反應介質(zhì)之前，優(yōu)選冷卻至少約40、或60、或70、或80重量百分數(shù)的所述濾液溶劑至小于約100、或80、或70、或60°C的溫度。這有效地降低TPA在漿料中的溶解度，并且它有效地降低濾液溶劑的腐蝕性，從而較不昂貴的結構材料可以用于包含濾液溶劑儲存和處理的管道、容器、泵和其他設備與控制機構。對于所述冷卻的濾液溶劑適用的結構材料包括多種具有適中耐蝕性的金屬和合金，如不銹鋼或雙煉鋼，作為鈦和其他更昂貴的高度耐蝕性金屬和合金的替代品。然而，更優(yōu)選將至少約40、或60、或70、或80重量百分數(shù)的該濾液溶劑以至少約 60、或90、或120、或140°C的入口溫度提供至氧化反應介質(zhì)。優(yōu)選在送入氧化反應介質(zhì)中之前，使用太陽能、來自廢氣的熱能和/或來自在小于約60、或20、或8、或4巴絕對壓力下冷凝的蒸氣中的熱能來加熱約40、或60、或70、或80重量百分數(shù)的所述濾液溶劑至少約10、 或20、或40、或60°C。優(yōu)選經(jīng)過導熱隔絕性熱交換界面?zhèn)鬏斶@種熱能至濾液溶劑中。優(yōu)選將pX以升高溫度進料至氧化反應介質(zhì)。優(yōu)選將至少約40、或60、或70、或80 重量百分數(shù)的所述PX進料以至少約60、或90、或120、或140°C入口溫度提供給反應介質(zhì)。 優(yōu)選在送至氧化反應介質(zhì)中之前，使用太陽能、來自廢氣的熱能和/或來自在小于約60、或 20、或8、或4絕壓的壓力下冷凝的蒸氣中的熱能來加熱約40、或60、或70、或80重量百分數(shù)所述PX高于散裝儲存和/或環(huán)境溫度至少約10、或20、或40、或60°C。優(yōu)選經(jīng)過導熱隔絕性熱交換界面?zhèn)鬏斶@種熱能至PX中。各自或組合地，壓縮空氣、回收溶劑、濾液溶劑和/或pX的更熱進料溫度需要供應增加的液體流量至氧化反應器中，以維持其能量平衡來實現(xiàn)優(yōu)選的運行溫度和壓力。在更熱進料的情況下，更多的反應熱作為溶劑汽化潛熱移出，而非合理地加熱進料，并且增加量的液體溶劑進料作為反應廢氣中的溶劑蒸氣離開氧化反應器。不合乎需要地，供應增加量的液體溶劑進料需要更昂貴的泵、管道和控制機構，連同增加量的泵送功率。
為壓縮環(huán)境空氣，通過省略后冷卻器升高供應溫度經(jīng)常增加進入氧化過程的水蒸汽的量，除非提供不同于冷卻的干燥裝置。這種增加的水必須最終予以分離并連同TPA生成水一起從氧化過程排出，以維持想要的溶劑組成。另外，當最終排出這種增加的水(無論作為蒸汽或液體或固體)時，經(jīng)常同時損失一些購買的含碳物質(zhì)，并且根據(jù)現(xiàn)有技術最終產(chǎn)生增加的廢水載量。因而，壓縮的環(huán)境空氣中這種額外進入的水蒸汽可以視為極不想要的，因其導致潛在的碳損失和廢水增加。然而，通過使用本文其他地所公開的發(fā)明以排出增加量的水作為蒸汽并使用有限的共存量的VOC作為TOD中的燃燒燃料，本發(fā)明人已經(jīng)發(fā)現(xiàn)將所選擇量的水蒸汽留在壓縮的環(huán)境空氣中的積極凈益處，其中所述壓縮的環(huán)境空氣用于氧化劑進料。因此，優(yōu)選至少約 70、或80、或90、或95重量百分數(shù)的抵達本發(fā)明至少一種氧化反應介質(zhì)的氧化劑進料包含每千克進料至相應的氧化反應介質(zhì)的PX至少約0. 01、或0. 03、或0. 04、或0. 05千克水，并且每千克進料至相應的氧化反應介質(zhì)的PX小于約0. 12、或0. 10、或0. 08、或0. 07千克水。在離開氧化反應介質(zhì)、更優(yōu)選初級氧化反應介質(zhì)后，優(yōu)選使用至少一部分的廢氣來利用一個或多個渦輪膨脹機裝置產(chǎn)生某個量的軸功。渦輪膨脹機裝置，或僅僅渦輪膨脹機，是串聯(lián)安置的一個或多個渦輪膨脹機工序，其任選地具有一個或多個級間加熱裝置。在其他工藝步驟之前離開渦輪膨脹機最低壓力級的廢氣在此稱作渦輪膨脹機廢氣。優(yōu)選安排至少一個渦輪膨脹機工序，從而該工序以機械方式與從環(huán)境空氣供應氧化劑的至少一個壓縮工序連接。這種連接方便地由轉(zhuǎn)動的機械軸和/或變速箱提供。為了使軸功率最大化，希望使來自進入渦輪膨脹機之前的廢氣的壓力和熱能的損失最小化。然而，為了回收溶劑并移出溶劑回收和/或脫水裝置中適宜量的水，對壓力和溫度能量消耗存在競爭性需求。另外，在對渦輪膨脹機裝置出口為優(yōu)選的降低壓力下，因廢氣的體積變得極大，溶劑回收和/或脫水裝置的資本成本要求大大增加。如本文中所公開，本發(fā)明人已經(jīng)發(fā)現(xiàn)這樣的特征組合，其能夠針對渦輪膨脹機裝置中來自廢氣的軸功率回收而補償溶劑回收和/或脫水裝置中來自反應廢氣的壓力和溫度能量的消耗量。本文其他處包括關于所優(yōu)選溶劑回收和/或脫水裝置的發(fā)現(xiàn)和能夠公開內(nèi)容。在繼續(xù)描述它們之前，公開了與渦輪膨脹機裝置有關的優(yōu)選方面。討論與抵達渦輪膨脹機工序的入口流量有關的優(yōu)選壓力范圍。優(yōu)選在離開溶劑回收和/或脫水裝置的廢氣出口處的壓力降低小于約2、或1、或0. 5、或0. 2巴靜壓力，其中從反應廢氣在反應介質(zhì)的上表面附近形成之處來評價所述的靜壓力。優(yōu)選的是貫穿提供熱能至溶劑回收和/或脫水裝置出口與渦輪膨脹機入口之間廢氣的任選加熱裝置的摩擦性流動壓力損失小于約32，000、或16，000、或8，000、或4，000帕斯卡。優(yōu)選在抵達第一渦輪膨脹機工序的入口處的壓力降低小于約2、或1、或0.5、或0.2巴靜壓力，其中從反應廢氣在反應介質(zhì)的上表面附近形成之處來評價所述的靜壓力。優(yōu)選在抵達至少一個渦輪膨脹機工序的入口處的壓力是至少約2、或3、或4、或5絕壓。優(yōu)選在抵達第一渦輪膨脹機工序的入口處的壓力小于約12、或10、或8、或7絕壓。優(yōu)選任意級間管道和工藝工序(如熱交換裝置)中的在渦輪膨脹機首級入口與末級出口之間總計的摩擦流壓損失小于約64，000、或 32，000 或 16，000、或 8，000 帕斯卡。雖然希望使離開溶劑回收和/或脫水裝置的廢氣出口至渦輪膨脹機入口的距離最小化以使熱能透過絕緣材料的損失和因流動摩擦損失所致的壓力損失最小化，本發(fā)明人已經(jīng)發(fā)現(xiàn)優(yōu)選的是從周圍水平向上測量距渦輪膨脹機小于約40、或30、或20、或10米范圍內(nèi)安置該廢氣入口。由于離開溶劑回收和/或脫水裝置的廢氣的高程可以是水面上方大于 50米，這使得渦輪膨脹機入口處廢氣在靜壓頭至靜壓力的再轉(zhuǎn)化率最大化。為更多地回收軸功率，優(yōu)選使渦輪膨脹機上的背壓最小化。降低的背壓有助于通過使解壓縮比和離去氣體的體積最大化而使得渦輪膨脹機的軸功率回收最大化。然而，本發(fā)明的渦輪膨脹機廢氣具有其他的競爭性需求。最低限度地，在釋放至周圍環(huán)境之前，必須為流過管道、控制機構和多種設備(經(jīng)常包含冷凝裝置和環(huán)境處理裝置)的流體提供壓力。 產(chǎn)生較低壓力的渦輪膨脹機廢氣造成這些下游工藝中設計和資本成本的巨大難題。渦輪膨脹機廢氣的更大壓力表明易于冷凝優(yōu)選量的水和V0C，尤其在優(yōu)選冷凝膨脹機廢氣中(基本上)“全部”水蒸汽的那些工藝設計中。在較低壓力的情況下，使用具有近環(huán)境溫度的公用冷卻流體，從渦輪膨脹機廢氣中冷凝適當比例的水蒸汽和VOC是難以或不可能實現(xiàn)的， 并且對于如此龐大的熱負荷，不希望公用冷卻流體降溫。此外，如果更多壓力保持于渦輪膨脹機廢氣中，則所需要的熱交換裝置物理尺寸減小，這歸因于改良的熱交換系數(shù)、不同于任意給定公用冷卻流體供應溫度的改良溫度和控制該熱交換裝置內(nèi)部的速度、壓力降及流量分布。甚至在冷凝大部分或甚至主要的水蒸汽和VOC后，渦輪膨脹機廢氣的較低壓力繼續(xù)意味著其他下游管道、控制機構和設備的更大尺寸。進一步地，一些工藝設計優(yōu)選使用膨脹機廢氣或冷凝器廢氣來輸送TPA產(chǎn)物粉末，并且這可能造成對渦輪膨脹機背壓增加的另一種需求。根據(jù)本發(fā)明的一個方面，本發(fā)明人已經(jīng)發(fā)現(xiàn)所公開的廢氣管道、控制機構、熱交換器裝置、TOD裝置和洗滌裝置設計使廢氣渦輪膨脹機的出口處采用如下優(yōu)選的壓力條件。優(yōu)選渦輪膨脹機廢氣的壓力小于約0. 9、或0. 6、或0. 4、或0. 3巴。優(yōu)選在釋放至周圍環(huán)境之前，渦輪膨脹機廢氣的壓力是至少約0. 05、或0. 10、或0. 15、或0. 20巴(表壓)，就這個方面而言，提供足夠壓能以使渦輪膨脹機廢氣流經(jīng)所公開的管道、控制機構和設備，并且包含廢氣冷凝器、冷凝物除霜和除霜、TOD和洗滌器，同時不包含再壓縮工序。根據(jù)本發(fā)明的另一個方面，優(yōu)選通過使如上的下游壓力用損(downstream pressure usage)最小化并且還通過提供位于冷凝器熱交換裝置之后的廢氣再壓縮工序進一步使渦輪膨脹機背壓最小化，在所述冷凝器熱交換裝置中至少約10、或20、或40、或80重量百分數(shù)的存在于渦輪膨脹機廢氣中的水蒸汽作為液態(tài)水移出。本發(fā)明人已經(jīng)發(fā)現(xiàn)，甚至當根據(jù)本發(fā)明排放水蒸汽至周圍環(huán)境時，從本發(fā)明廢氣中高效移出水蒸汽使得剩余廢氣的再壓縮工序成為可能，其中所述的再壓縮工序有效地需要比因上游渦輪膨脹機中更大解壓縮提供的功率增加更少的功率。此外，更優(yōu)選在廢氣冷凝器裝置和再壓縮裝置的入口之間安置分離裝置。(對于冷凝器廢氣和分離廢氣的公開內(nèi)容和設計，見本文其他處)。當使用廢氣再壓縮時，優(yōu)選的是將冷凝器廢氣、更優(yōu)選地將分離廢氣再壓縮至少約0. 05、或0. 1、 或0. 2、或0. 3巴。當使用廢氣再壓縮時，優(yōu)選的是將冷凝器廢氣、更優(yōu)選地將分離廢氣再壓縮小于約0.9、或0.8、或0.7、或0.6巴。當使用廢氣再壓縮時，優(yōu)選的是離開渦輪膨脹機最低壓力級的廢氣的壓力小于約0. 3、或0. 2、或0. 1、或0. 0巴(表壓)。當使用廢氣再壓縮時，優(yōu)選離開渦輪膨脹機最低壓力級的廢氣的壓力是至少約-0. 9、或-0. 6、或-0. 4、或-0. 3 巴(表壓)。當使用廢氣再壓縮時，優(yōu)選安排至少一個再壓縮工序，從而該再壓縮工序以機械方式與從環(huán)境空氣供應氧化劑的至少一個渦輪膨脹機工序和/或至少一個壓縮工序連接。這種連接方便地由轉(zhuǎn)動的機械軸和/或變速箱提供?，F(xiàn)在討論渦輪膨脹機裝置廢氣入口的優(yōu)選溫度，或如果任選地提供，廢氣預加熱裝置入口處的優(yōu)選溫度，其中所述的廢氣預加熱裝置安置在溶劑回收和/或脫水裝置之后和該渦輪膨脹機裝置之前。優(yōu)選在任意廢氣預加熱裝置之前評價的第一渦輪膨脹機工序入口處的溫度是至少約110、或120、或130、或135°C，其中所述的廢氣預加熱裝置任選地安置在第一渦輪膨脹機裝置之前。優(yōu)選在任意廢氣預加熱裝置之前評價的第一渦輪膨脹機工序入口處的溫度小于約190、或175、或165、或155°C，其中所述的廢氣預加熱裝置安置在第一渦輪膨脹機裝置之前。優(yōu)選從靠近反應介質(zhì)的上表面形成反應廢氣之處至廢氣進入第一渦輪膨脹機裝置之處所評價的溫度降低小于約50、或40、或30、或25°C，其中在先于第一渦輪膨脹機裝置任選安置的任意廢氣預加熱裝置之前評價所述的溫度降低。雖然在工作流體的露點處或以下運行的冷凝用渦輪膨脹機是本領域熟知的，但是當所述結構材料在太接近于廢氣露點運行的渦輪膨脹機中使用時，本發(fā)明廢氣中的某些成分對于許多結構材料造成過量侵蝕和腐蝕。認為腐蝕性成分包含羧酸和/或溴連同水和/ 或雙氧。因此，優(yōu)選以至少一個渦輪膨脹機級的出口處高于廢氣局部露點溫度至少約5、或 10、或20、或25°C的溫度下運行。更優(yōu)選地，在渦輪膨脹機全部級的出口處維持距露點的這些溫度間距。通過多種手段實現(xiàn)這樣的溫度，所述手段包括限制渦輪膨脹機的機械效率、添加熱能至溶劑回收和/或脫水裝置出口與渦輪膨脹機出口之間的廢氣，和/或限制通過渦輪膨脹機的壓力降低。然而，一旦充分地避開露點，本發(fā)明人已經(jīng)發(fā)現(xiàn)就運行本發(fā)明的資本成本和運行成本而言，渦輪膨脹機廢氣中的太多過熱往往是不希望的。因此，優(yōu)選以至少一個渦輪膨脹機級的出口處和廢氣冷凝器入口處高于局部露點少于約150、或120、或90、或60°C的溫度下運行。效率更低的渦輪膨脹機需要更少添加的熱能以確保渦輪膨脹機出口溫度處于優(yōu)選的露點范圍內(nèi)。當更少的焓從工作流體移出并轉(zhuǎn)化成機械功率時，離開渦輪膨脹機的出口溫度是內(nèi)在更熱的。取決于熱式加熱(thermal heat)的相對成本和電力成本，改進渦輪機的機械效率可能有損或有益于優(yōu)化的成本。本發(fā)明人已經(jīng)發(fā)現(xiàn)當所輸送熱能的單位成本小于以相同單位表述的電力成本約0. 3倍時，則優(yōu)選使渦輪膨脹機的機械效率最大化并使用額外的熱能輸入以獲得膨脹機出口處想要的露點范圍。這比發(fā)電功率循環(huán)更低效，后者可以實現(xiàn)例如至少約0. 5的機械能輸出對熱能輸入比，從而與實現(xiàn)的軸功相比，對廢氣使用熱能輸入似乎是不明智的。然而，露點規(guī)避問題意味著遞增的熱能輸入可以與膨脹機的改良效率和/或其中增加的解壓縮耦合以實現(xiàn)能量回收的顯著整體改進。因而，優(yōu)選本發(fā)明中所用的渦輪膨脹機的機械效率是通過廢氣工作流體的理想等熵膨脹可能實現(xiàn)的最大軸功輸出的至少約65、或75、或80、或85%。為了增加來自渦輪膨脹機的機械功率輸出，尤其關于維持出口溫度在相對于露點的優(yōu)選范圍內(nèi)，同時使用高效率渦輪膨脹機而言，優(yōu)選在離開溶劑回收和/或脫水裝置和進入渦輪膨脹機之間和/或在多級渦輪膨脹機的級間位置處提供以下量的熱能至廢氣中 每千克進料至相應的氧化反應介質(zhì)的PX至少約100、或200、或300、或350瓦特；每千克進料至相應的氧化反應介質(zhì)的PX小于約1，000、或800、或600、或500瓦特；每千克渦輪膨脹機廢氣至少約10、或20、或30、或40瓦特；每千克渦輪膨脹機廢氣小于約100、或90、或80、 或70瓦特；廢氣溫度因熱能輸入上升至少約10、或20、或40、或60°C;和廢氣溫度因熱能輸入上升小于約250、或200、或150、或IOO0C。此類量的熱能由包含導熱隔絕性熱交換界面、優(yōu)選地包含如本領域已知的多種耐腐蝕金屬和金屬合金的熱交換裝置供應。優(yōu)選地，該熱能由熱的工作流體、更優(yōu)選地由冷凝形成一部分液態(tài)水冷凝物的蒸氣供應。另外，本發(fā)明人公開了優(yōu)選從廢氣熱交換裝置內(nèi)所形成冷凝物中形成的至少一部分較低壓力的閃蒸氣并且在TPA生產(chǎn)工藝中其他地方的至少一個熱交換裝置中使用至少一部分該閃蒸氣，例如，加熱一部分二甲苯、回收溶劑、濾液溶劑、TPA固體和/或廢氣。任選地，通過用雙氧氧化燃料并且直接將所得的熱的反應產(chǎn)物合并到廢氣中而供應這樣量的熱能。在離開溶劑回收和/或脫水裝置與進入渦輪膨脹機之間的位置和/或在多級渦輪膨脹機的級間位置處供給所述熱的反應產(chǎn)物。優(yōu)選地，該燃料包含烴基鍵。更優(yōu)選地，該燃料包含醇、乙酸酯和/或烴。仍更優(yōu)選地，，該燃料主要包含甲醇、乙醇、甲烷、丙烷、丁烷和/或燃料油。最優(yōu)選地，該燃料包含至少約50、或70、或90、或95重量百分數(shù)的甲烷。優(yōu)選地，提供一部分壓縮的環(huán)境空氣用于氧化該燃料，因為來自溶劑回收和/或脫水裝置的廢氣經(jīng)常相對地匱乏雙氧并富含水蒸汽。更優(yōu)選地，從壓縮的環(huán)境空氣提供至少約50、或70、或90、或100重量百分數(shù)的化學計量學量的雙氧，其中將所述壓縮的環(huán)境空氣供給至所述燃料的氧化反應區(qū)?；瘜W計量學量的雙氧是將供應的燃料完全轉(zhuǎn)化成水和二氧化碳所需要的最小量。仍更優(yōu)選地，從壓縮的環(huán)境空氣提供小于至少約300、或200、或 150、或120重量百分數(shù)的化學計量學量的雙氧，其中將所述壓縮的環(huán)境空氣供給至所述燃料的氧化反應區(qū)。優(yōu)選地，氧化該燃料的峰值溫度是至少約300、或400、或600、或800°C。 優(yōu)選地，不使用氧化催化劑來促進至少約10、或50、或80、或95重量百分數(shù)所述燃料的氧化。優(yōu)選地，離開溶劑回收和/或脫水裝置的廢氣中至少約10、或50、或80、或95重量百分數(shù)的VOC在離開渦輪膨脹機末級之前不被燃燒。除了增加渦輪膨脹機入口處的溫度和壓力之外，本發(fā)明人已經(jīng)發(fā)現(xiàn)本文中的公開內(nèi)容也優(yōu)選用于增加抵達至少一個渦輪膨脹機裝置之入口的水蒸汽的質(zhì)量。這些組成因本文中與初級氧化反應介質(zhì)、溶劑回收和/或脫水裝置和連接管道的設計及運行有關的公開內(nèi)容而成為可能。優(yōu)選流入至少一個渦輪膨脹機工序的廢氣的組成包含每千克進料至相應的氧化反應介質(zhì)的PX至少約3. 0、或3. 3、或3. 5、或3. 6千克水。優(yōu)選流入至少一個渦輪膨脹機工序的廢氣的組成在相同位置處包含每千克廢氣至少約0. 38、或0. 42、或0. 44、或 0. 46千克水。優(yōu)選進入至少一個渦輪膨脹機工序的入口中的廢氣的質(zhì)流是每千克進料至相應的氧化反應介質(zhì)的PX至少約6. 9、或7. 3、或7. 6、或7. 8千克?，F(xiàn)在返回討論溶劑回收和/或脫水裝置。通常想要使來自含有至少一個烴基鍵的汽化化合物(本文中稱作“揮發(fā)性有機化合物”和“V0C”)的反應廢氣的回收最大化。如果不從廢氣回收，這些化合物不受歡迎地釋放至周圍環(huán)境，或更優(yōu)選地，大多在TOD中轉(zhuǎn)化成水蒸汽和二氧化碳。雖然TOD流出物是環(huán)境更友好的，但是來自溶劑回收和/或脫水裝置的VOC的損失仍是一項運行成本。更具體地，通常希望限制進入TOD的廢氣中pX、乙酸和乙酸甲酯的損失。這種損失最小化受到溶劑回收和/或脫水裝置中多種機械方法影響，但是分離作用最終地受熱動力學和溶劑回收和/或脫水裝置中的能量支出控制。一般而言，更多的能量支出可以提供較低的VOC損失。這類能量支出導致溶劑回收和/或脫水裝置中更低的溫度和/或更高的回流比。然而，本發(fā)明人已經(jīng)發(fā)現(xiàn)與TOD的燃料需求和渦輪膨脹機的軸功率回收整合一體時，有意增加揮發(fā)性有機化合物的損失超過其最小值產(chǎn)生了改良的總體工藝經(jīng)濟學。因此，優(yōu)選在處理如本文中所公開的反應廢氣的至少一個溶劑回收和/或脫水裝置中控制能量移出和能量損失。優(yōu)選從靠近反應介質(zhì)的上表面形成反應廢氣之處評價時， 至少約40、或60、或80、或90重量百分數(shù)的從溶劑回收和/或脫水裝置離開的廢氣的溫度降低小于約50、或40、或30、或25°C。優(yōu)選用至少約0. 01、或0. 02、或0. 04、或0.08米厚度的保溫材料使包含溶劑回收和/或脫水裝置的管道、容器和控制機構的至少約70、或90、或 95、或99%暴露的環(huán)境表面積絕緣，即便在渦輪膨脹機之后大量熱能最終釋放至周圍環(huán)境。 優(yōu)選從包含溶劑回收和/或脫水裝置的容器和/或管道的暴露環(huán)境表面積經(jīng)過的熱能損耗小于每千克進料至相應的氧化反應介質(zhì)的PX約40、或20、或10、或5瓦特。優(yōu)選限制熱能回收，從而每千克進料至相應的氧化反應介質(zhì)的PX小于約1，000、 或100、或1、或0. 1瓦特熱能從工藝流體中經(jīng)過導熱隔絕性熱交換界面移出，所述的導熱隔絕性熱交換界面位于靠近反應介質(zhì)的上表面形成反應廢氣之處，并且直至其中至少約80、 或90、或95、或99重量百分數(shù)的雙氮已經(jīng)通過渦輪膨脹機裝置。已知的一些從反應廢氣回收能量的設計包括通過在廢氣穿過渦輪膨脹機之前跨過導熱隔絕性熱交換界面提取熱能以加熱和/或汽化公用流體而冷凝和回收溶劑。該公用流體隨后用于其他工序中軸功率的產(chǎn)生和/或熱能的傳輸。示例性公用熱傳輸和/或冷卻流體包括水液體和/或蒸氣、輕質(zhì)脂族烴液體和/或蒸氣、和/或空氣。優(yōu)選的是溶劑回收和/或脫水裝置在不添加共沸性分離化合物的情況下運行。示例性共沸蒸餾化合物包含乙酸正丁酯和/或乙酸正丙酯。優(yōu)選的是溶劑回收和/或脫水裝置在凈添加每千克從反應廢氣中回收的溶劑小于約0. 1、或0. 01、或0. 001、或0. 0001千克共沸蒸餾化合物的情況下運行。優(yōu)選本發(fā)明的溶劑回收和/或脫水裝置包括高效率蒸餾裝置，其處理反應廢氣中存在的至少約80、或90、或95、或99重量百分數(shù)的不冷凝性氣體和/或雙氮。優(yōu)選該蒸餾裝置包括至少約20、或25、或30、或35個理想分離級。優(yōu)選經(jīng)過該蒸餾裝置的廢氣的摩擦流壓損失小于約60、或40、或20、或10千帕。優(yōu)選任意蒸餾塔板具有每個塔板小于約1，200、 或900、或700、或500帕斯卡的低壓力降設計，盡管這不便地限制此類塔板的運行范圍度 (turndown)。更優(yōu)選使用如本領域已知的結構化填充物，即便有昂貴耐腐蝕冶金學的需要和還有某些金屬(包括鈦)的潛在可燃性。優(yōu)選使用至少兩種不同的容器直徑構筑該蒸餾裝置，其中上段的最大水平直徑比下段中存在直到至少約4米高度并且處理反應廢氣中至少約80、或90、或95、或99重量百分數(shù)雙氮的最大水平直徑小約1. 0、或0. 96、或0. 92、或 0. 90 倍。在離開渦輪膨脹機后，優(yōu)選至少一部分廢氣氣體在本文稱作廢氣冷凝器的至少一個熱交換裝置中冷卻，因而產(chǎn)生本文稱作回流液并基本上包含水的液體，所述液體的至少一部分被送至所述溶劑回收和/或脫水裝置。優(yōu)選在廢氣冷凝器入口處的多個優(yōu)選溫度范圍、壓力和/或組成與渦輪膨脹機末級的出口處相同。優(yōu)選在該廢氣冷凝器中廢氣的摩擦流壓損失小于約16、或12、或8、或4千帕。在沒有廢氣再壓縮工序的情況下運行時，優(yōu)選離開該廢氣冷凝器的廢氣壓力是至少約0. 02、或0. 08、或0. 12、或0. 16巴(表壓)。在沒有廢氣再壓縮工序的情況下運行時，優(yōu)選離開該廢氣冷凝器的廢氣壓力小于約0. 6、或0. 5、或 0. 4、或0. 3巴(表壓)。在任選的廢氣再壓縮工序的情況下運行時，優(yōu)選離開該廢氣冷凝器的廢氣壓力是至少約-0. 8、或-0. 7、或-0. 6、或-0. 5巴(表壓)。在任選的廢氣再壓縮工序的情況下運行時，優(yōu)選離開該廢氣冷凝器的廢氣壓力小于約0. 1、或0.0、或-0. 1、或-0.2 巴(表壓)。優(yōu)選離開該廢氣冷凝器的廢氣溫度是至少約30、或40、或50、或60°C。優(yōu)選離開該廢氣冷凝器的廢氣溫度小于約110、或100、或90、或80°C。優(yōu)選降低離開該廢氣冷凝器的廢氣溫度低于渦輪膨脹機出口溫度至少約10、或20、或30、或35°C。優(yōu)選降低離開該廢氣冷凝器的廢氣溫度在低于渦輪膨脹機出口溫度小于約100、或80、或70、或60°C。優(yōu)選在該廢氣冷凝器中移出每千克進料至相應的氧化反應介質(zhì)的PX小于約3，100、或2，900、或 2，700、或2，500瓦特熱能。優(yōu)選在該廢氣冷凝器中移出每千克進料至相應的氧化反應介質(zhì)的pX至少約1，600、或1，800、或2，000、或2，100瓦特熱能。選擇并且控制回流量和溫度以使進入渦輪膨脹機的水蒸汽最大化，從而平衡離開冷凝器的廢氣中VOC的損失最小化。優(yōu)選抵達溶劑回收和/或脫水裝置的回流液的流量包含在氧化反應器中所產(chǎn)生的每千克TPA生成水至少約7. 0、或8. 0、或8. 5、或9. 0千克液態(tài)水，其中所述的氧化反應器由該溶劑回收和/或脫水裝置供給。優(yōu)選抵達溶劑回收和/或脫水裝置的回流液的流量包含在氧化反應器中所產(chǎn)生的每千克TPA生成水小于約12. 0、或 11. 0、或10. 5、或10. 0千克液態(tài)水，其中所述的氧化反應器由該溶劑回收和/或脫水裝置供給。優(yōu)選抵達溶劑回收和/或脫水裝置的回流液的流量包含離開溶劑回收和/或脫水裝置的每千克水蒸汽至少約0. 70、或0. 75、或0. 79、或0. 82千克液態(tài)水。優(yōu)選抵達溶劑回收和/或脫水裝置的回流液的流量包含離開溶劑回收和/或脫水裝置的每千克水蒸汽小于約
0.98*、或0. 96、或0. 92、或0. 90千克液態(tài)水C在任選直接燃燒燃料的情況下運行時，更多的水質(zhì)量因燃料燃燒而形成)。優(yōu)選供給至溶劑回收和/或脫水裝置的回流液的溫度是至少約40、或50、或55、或60°C。優(yōu)選供給至溶劑回收和/或脫水裝置的回流液的溫度被冷卻低于廢氣中離開冷凝器的水蒸汽的溫度小于約40、或30、或20、或10°C。本發(fā)明人注意到，根據(jù)本發(fā)明將廢氣冷凝器設置在這樣低的壓力上大大地增加廢氣在冷凝器入口和出口處的體積。除非使用直徑非常大的管道，流動速度和摩擦壓力降是不希望的。因此，優(yōu)選在渦輪膨脹機出口與廢氣冷凝器入口之間的廢氣管道具有至少約
1.2、或1. 5、或1. 8、或2. 1米直徑，所述直徑對由多種昂貴耐腐蝕金屬和金屬合金制成的承壓工藝管道是相當大的。為降低管道直徑和成本，優(yōu)選在渦輪膨脹機出口與廢氣冷凝器入口之間管道內(nèi)的廢氣表觀速度是每秒至少約30、或40、或50、或60米。這些速度對于侵蝕來說是非常快的管道速度，尤其對靠近其露點的腐蝕性工藝氣體，并且針對露點需要細心控制。在廢氣冷凝器出口處，小液滴的確定存在了增加侵蝕和腐蝕的可能性，并且優(yōu)選限制這些管道中的表觀速度至每秒小于約30、或25、或20、或15米直至進入除去液體的分離裝置，如本文其他處公開。本發(fā)明人還注意到，根據(jù)本發(fā)明在低壓力下操作廢氣冷凝器迫使利用較低的工藝溫度以冷凝所需要量的回流液。較低的工藝溫度迫使更接近于冷卻流體的溫度，并且較低的工藝壓力造成工藝側面上降低的膜傳熱系數(shù)。全部因素迫使一般包含多種昂貴耐腐蝕金屬和金屬合金的導熱隔絕性熱交換界面的面積增加。當根據(jù)本發(fā)明的一些方面排出優(yōu)選量的水蒸汽至周圍環(huán)境時，本發(fā)明廢氣冷凝器的設計難題和成本仍進一步增加。在新或完好的導熱隔絕性熱交換界面、于降低的生產(chǎn)率上產(chǎn)生TPA時較低的質(zhì)流通量和/或能量負荷(energy duties)和在多變冷卻介質(zhì)溫度的情況下運行時，排出所選擇量的水蒸汽導致需要有意地控制在廢氣冷凝器中所移出的能量的量，其中所述的多變冷卻介質(zhì)溫度是常有之事，例如，因每日和季節(jié)性環(huán)境變化所致。控制廢氣冷凝器裝置的特殊難題是大部分冷卻塔水系統(tǒng)含有相當量的溶解的固體物，其中所述溶解的固體物因環(huán)境空氣的蒸發(fā)性冷卻作用大大濃縮。當調(diào)節(jié)這種冷卻水的流量以控制廢氣冷凝器的工藝溫度時，離去的冷卻水的溫度上升。如果這種冷卻水的溫度上升太高，則一些溶解的固體物析出。不幸地，許多高度耐蝕性金屬合金被迅速侵蝕并且因結節(jié)狀沉積物下方的孔蝕而穿孔。因此，本發(fā)明人公開了本發(fā)明廢氣冷凝器的以下優(yōu)選實施方式。如本文中所用，“冷凝器廢氣”包含其中至少一部分已經(jīng)在至少一個廢氣冷凝器中被處理的廢氣。優(yōu)選產(chǎn)生液態(tài)水的所述廢氣冷凝器包含空氣冷卻作用，其中環(huán)境空氣與含有該廢氣的導熱隔絕性熱交換界面接觸。優(yōu)選的是使用壓力送風機來移動空氣流穿過含有該廢氣的導熱隔絕性熱交換界面。優(yōu)選的是使用風扇速度、風扇葉距、氣流控制百葉窗和/或其他氣流量和/或空氣溫度控制裝置響應于由任何在線測量法(例如，紅外組成分析)測定的至少一個工藝變量調(diào)節(jié)廢氣冷卻作用的量，例如，冷凝器廢氣的溫度和/或壓力；冷凝器液體的溫度和/或流速；冷凝器廢氣和/或冷凝物的化學組成。更優(yōu)選產(chǎn)生液態(tài)水的所述廢氣冷凝器包含與含有該廢氣的導熱隔絕性熱交換界面接觸的冷卻水。優(yōu)選的是使用冷卻水流速、冷卻水入口溫度和/或冷卻水出口溫度來響應于由任何在線測量法(例如，紅外組成分析)測定的至少一個工藝變量調(diào)節(jié)廢氣冷卻作用的量，例如，冷凝器廢氣的溫度和/或壓力；冷凝器液體的溫度和/或流速；冷凝器廢氣和/或冷凝物的化學組成。優(yōu)選至少一部分離開所述水冷卻熱交換裝置的冷卻水具有至少約50、或60、或70、或80°C的溫度。優(yōu)選該冷卻水包含因直接接觸于環(huán)境空氣而冷卻的水。 更優(yōu)選該冷卻水是“閉環(huán)冷卻水”。優(yōu)選該閉環(huán)冷卻水包含減少量的總溶解固體物(TDS)， 例如，去離子水或蒸汽冷凝物。優(yōu)選從熱交換裝置中的閉環(huán)冷卻水移出至少一部分的熱，其中所述的熱交換裝置包含因直接接觸于環(huán)境空氣而冷卻的公用冷卻水。優(yōu)選從板框式熱交換裝置中的所述閉環(huán)冷卻水移出至少一部分的熱。任選地，優(yōu)選至少一部分導熱隔絕性熱交換界面不時地響應于由任何在線測量法 (例如，紅外組成分析)測定的至少一個工藝變量；例如，冷凝器廢氣的溫度和/或壓力；冷凝器液體的溫度和/或流速；冷凝器廢氣和/或冷凝物的化學組成而免受負載。該表面部通過不與流動的廢氣和/或流動的公用冷卻流體接觸而免受負載。用于控制廢氣冷凝器中所移出能量的量的任選方式是使一部分渦輪膨脹機廢氣繞過該冷凝器，如US 6, 504,051中所公開，該專利的完整公開內(nèi)容在此通過引用的方式并入。然而，這種氣體繞過產(chǎn)生新的問題，即便滿足了調(diào)節(jié)和控制能量移出的需求。首先，這種繞過密切影響物質(zhì)平衡以及能量平衡，因為溶劑汽氣不從繞過的廢氣中輕易冷凝。如果太多或太少氣體繞過，在尋求滿足能量平衡的同時，水平衡因溶劑回收系紊亂，從而使回收的溶劑變得太濕或太干；并且還存在向環(huán)境和/或TOD傳送的VOC量的紊亂。其次，為在共享的共用環(huán)境處理裝置中處理，希望再合并冷凝器廢氣和繞過的廢氣。然而，這種合并存在問題，因為較冷的液體飽和的氣體流與較暖的液體飽和的氣體合并時，一般產(chǎn)生氣溶膠霧。 證明這種氣溶膠在管道和設備中孔蝕方面是危險的，因為該氣溶膠易于集結為更涼和/或更小湍流表面上的小滴。在限制壓力降和/或熱能輸入的同時，從高速工藝物流中快速除去這種氣溶膠是難以實現(xiàn)的，盡管提供更長的分離時間時，這種霧可以輕易地融合以降下小液滴。因此，本發(fā)明人已經(jīng)發(fā)現(xiàn)本發(fā)明以下的優(yōu)選實施方式。在離開渦輪膨脹機后，至少一部分的廢氣氣體繞過至少一個廢氣冷凝器以使用一個或多個以下優(yōu)選的方面形成“繞過的廢氣”。優(yōu)選將所述繞過的廢氣在包含導熱絕緣熱交換界面的熱交換裝置中與離開廢氣冷凝器、進入TOD和/或釋放至周圍環(huán)境的廢氣合并之前冷卻小于約60、或50、或30、或 10°C。優(yōu)選所述的繞過廢氣是至少約1、或2、或4、或8重量百分數(shù)的離開渦輪膨脹機的全部廢氣。優(yōu)選所述的繞過廢氣是小于約50、或40、或30、或20重量百分數(shù)的離開渦輪膨脹機的全部廢氣。優(yōu)選的是使用所述繞過廢氣的流速來響應于由任何在線測量法(例如，紅外組成分析)測定的至少一個工藝變量調(diào)節(jié)廢氣冷卻作用的量；例如，冷凝器廢氣的溫度和/ 或壓力；冷凝器液體的溫度和/或流速；冷凝器廢氣和/或冷凝物的化學組成。優(yōu)選所述的繞過廢氣在釋放至周圍環(huán)境之前與至少一部分已經(jīng)離開廢氣冷凝器的廢氣合并以形成“混合的廢氣”。優(yōu)選的是利用以下特征至少之一"分離裝置"處理至少一部分冷凝器廢氣，因而產(chǎn)生“分離廢氣”。優(yōu)選地，至少約10、50、98、99.9重量百分數(shù)的進入該分離裝置的液體被分離，并且離開與小于約50、或95、或99、或99. 8重量百分數(shù)的來自該分離裝置低于80、 或60、或40、或10%高度的開口中的廢氣雙氮混合。優(yōu)選地，該分離裝置的至少一部分位于低于至少一個廢氣冷凝器的高程上，其中所述的廢氣冷凝器提供氣加液多相流體至該分離裝置中。優(yōu)選地，液態(tài)水從源自廢氣冷凝器的流體入口以下的出口離開該分離裝置。優(yōu)選地，廢氣在該分離裝置中的表觀垂直速度在最大水平直徑的平面上小于每秒約4、或3、或 2、或1米。優(yōu)選地，廢氣在該分離裝置中的表觀水平速度在最大垂直直徑的平面上小于每秒約6、或5、或4、或3米。優(yōu)選地，廢氣在該分離裝置中的平均停留時間小于約20、或13、 或8、或5秒。優(yōu)選地，廢氣在該分離裝置中的平均停留時間是至少約0. 5、或1. 0、或1. 5、或 2.0秒。優(yōu)選地，液體在該分離裝置內(nèi)部的平均停留時間是至少約0.5、或2、或4、或8分鐘。 優(yōu)選地，液體在該分離裝置內(nèi)部的平均停留時間小于約60、或48、或24、或12分鐘。優(yōu)選地，在該分離裝置內(nèi)部包括至少一個移去液體的沖擊表面，而非壓力隔離界面。優(yōu)選地，與通過分離裝置的廢氣接觸的固體表面積是每千克離開該分離裝置的廢氣至少約0. 0005、或 0. 001、或0. 002、或0. 004平方米。優(yōu)選地，至少一部分的通過分離裝置的廢氣接觸每千克進料至相應的氧化反應介質(zhì)的PX至少約0. 001、或0. 005、或0. 01、或0. 02平方米非壓力隔離的固體表面積。優(yōu)選地，從分離廢氣移出至少約70、或80、或90%的在進入分離裝置廢氣存在的小于至少約500、或200、或75、或25微米的小液滴。本發(fā)明人公開了分離裝置的這些各個優(yōu)選特征是在具有或沒有繞過廢氣的情況下處理冷凝器廢氣的分離裝置中優(yōu)選的。優(yōu)選在TOD中處理至少一部分繞過的廢氣，其中所述的TOD也處理至少一部分已經(jīng)離開廢氣冷凝器的廢氣。更優(yōu)選地，至少一部分繞過的廢氣在進入TOD之前與至少一部分冷凝器廢氣合并以形成混合的廢氣。最優(yōu)選地，添加熱能以提高所述混合廢氣在進入TOD裝置之前的溫度。這種加熱降低了廢氣管道、容器和其他其余密封物中的冷凝，并且因而使結構材料的成本最小化?？梢哉w或部分地添加這種熱能至所述的混合廢氣流、至所述繞過的廢氣流或至所述的該冷凝器出口廢氣流。優(yōu)選該混合廢氣的溫度高于離開該廢氣冷凝器的廢氣的溫度至少約10、或20、或40、或60°C。本發(fā)明人公開了根據(jù)該方面而優(yōu)選添加熱能至分離廢氣，甚至在沒有繞過的廢氣情況下。優(yōu)選如下安置廢氣冷凝器和分離裝置，以同時補償泵送冷卻水至高標高程(high elevation)的成本、高大結構和支撐物的成本和促使冷凝的液體在廢氣冷凝器和/或分離裝置中和/或穿過廢氣冷凝器和/或分離裝置自流的高程儲備。優(yōu)選最低冷卻的表面在至少一個廢氣冷凝器中的高程在地面高程之上小于約50、或30、或20、或10米。優(yōu)選最高冷卻的表面在至少一個廢氣冷凝器中的高程是在地面高程之上至少約6、或9、或12、或15米。 優(yōu)選液體庫存在分離裝置內(nèi)部的高程是在周圍地面的地面高程之上至少約0. 5、或1、或2、 或3米。優(yōu)選液體庫存在分離裝置內(nèi)部的高程在土地地面高程之上小于約20、或15、或10、 或5米。根據(jù)本文中公開內(nèi)容聯(lián)合來自廢氣渦輪膨脹機的改良功率回收和/或TOD的自加熱，本發(fā)明人已經(jīng)發(fā)現(xiàn)從排出的廢氣中留下的增加量的水蒸汽而產(chǎn)生的令人吃驚的益處， 盡管有更大的VOC損失，所述的VOC損失經(jīng)常伴隨這種增加量的水蒸汽。因此，本發(fā)明人公開了 “排出的水蒸汽”的以下優(yōu)選實施方式，其中所述排出的水蒸汽存在于冷凝器廢氣、分離廢氣和/或TOD入口廢氣中。優(yōu)選排出的水蒸汽小于約400、或300、或250、或200重量百分數(shù)的TPA生成水。這避免了在一次完全渦輪膨脹機功率循環(huán)中汽化水液體方面支出太多氧化反應熱，伴有在TOD中處理的后續(xù)資本成本和運行成本并且沒有溶劑回收和/或脫水裝置的回流供應量的同時增加。優(yōu)選排出的水蒸汽是至少約100、或110、或130、或150 重量百分數(shù)的TPA生成水。為避免使回收溶劑系統(tǒng)過度脫水并因而擾亂氧化反應條件，在本文中公開了超過TPA生成水的水量的優(yōu)選來源。優(yōu)選的是超過TPA生成水的排出水蒸汽包含至少一部分如下水，其中所述的水已經(jīng)進入帶有氧化劑供應、更優(yōu)選壓縮的環(huán)境空氣的工藝。在本文其他處公開了進入壓縮空氣的水蒸汽的優(yōu)選量。優(yōu)選的是超過TPA生成水的排出的水蒸汽包含至少一部分因芳族物質(zhì)和溶劑過度氧化所形成的水。優(yōu)選排出的水蒸汽包含每千克進料至相應的氧化反應介質(zhì)的PX至少約0. 05、或0. 10、或0. 15千克因芳族物質(zhì)和溶劑過度氧化所形成的水。優(yōu)選排出的水蒸汽包含每千克進料至相應的氧化反應介質(zhì)的PX小于約0. 05、或0. 04、或0. 03千克因芳族物質(zhì)和溶劑過度氧化所形成的水。優(yōu)選超過TPA生成水的排出的水蒸汽包含因加壓蒸汽(至少約50，90，95、99重量百分數(shù)的水，至少約110、或140、或180、或220°C )注入包含液體溶劑的工藝流所形成的水。優(yōu)選的應用包括蒸氣作為熱能來源和作為管道、孔口和設備的沖洗介質(zhì)。優(yōu)選的是超過TPA生成水的排出的水蒸汽包含至少一部分用來洗滌通風口的水，其中所述的通風口隨后釋放氣體至周圍環(huán)境。優(yōu)選的是超過TPA生成水的排出的水蒸汽包含至少一部分作為包含美國專利號4，939，297,US 7，351，396和美國專利申請公開號2005-0038288中公開內(nèi)容的溶劑純化和/或催化劑回收工藝中共沸分離助劑所使用的水。優(yōu)選的是超過TPA生成水的排出的水蒸汽包含至少一部分因燃料氧化所形成的水，此時所述燃料任選地使用加熱來自溶劑回收和/或脫水裝置的出口與來自渦輪膨脹機的出口之間的廢氣。優(yōu)選的是超過TPA生成水的排出的水蒸汽包含至少一部分水，其中所述的水來自臨近的PET工藝并且在TOD出口之前，更優(yōu)選地在TOD入口之前進入TPA工藝。優(yōu)選如此安置該PET工藝，從而距所述TPA工藝的最小水平距離小于約1800、900、300、100米。優(yōu)選使用來自所述TPA工藝的TPA產(chǎn)物，該PET工藝形成至少一部分的PET。優(yōu)選將至少一部分的所述TPA產(chǎn)物在從對二甲苯、對甲苯甲醛和/或?qū)谆姿嵝纬珊笮∮诩s72、或M、或 12、或4小時范圍內(nèi)送入所述臨近PET工藝的反應介質(zhì)中。優(yōu)選來自該PET工藝的水是每千克TPA生成水至少約0. 02、或0. 2、或0. 3、或0. 4千克。優(yōu)選來自該PET工藝的水是每千克TPA生成水小于約1. 1、或0. 9、或0. 7、或0. 6千克。優(yōu)選TOD通過包含一氧化碳和VOC的廢氣化合物的氧化，尤其通過乙酸甲酯的氧化而自供燃燒(self-fueled)。優(yōu)選廢氣的燃料含量是進入TOD的全部燃料含量的至少約 60、70、80、90%。將燃料含量評價為產(chǎn)生包含水蒸汽和二氧化碳氣體的蒸氣相產(chǎn)物的氧化反應熱。優(yōu)選廢氣的燃料含量小于約160、或140、或120、或110%最小燃料含量，其中所述的最小燃料含量是運行無冷卻裝置的TOD所需要的最小燃料含量，例如可感知的空氣或其它氣體/蒸氣加熱，和/或可感知或潛熱式的水或其它液體加熱，無論是通過混合物質(zhì)直接加熱，還是通過導熱絕緣熱交換表面間接地加熱。根據(jù)以下的公開內(nèi)容，優(yōu)選TOD有效地、甚至主要地由廢氣中的乙酸甲酯供給燃料。乙酸甲酯是在乙酸中將pX液相氧化成TPA的已知副產(chǎn)物。用于分離乙酸甲酯并隨后用水使其水解以回收乙酸溶劑和副產(chǎn)物甲醇流出物的技術是本領域已知。本發(fā)明人已經(jīng)發(fā)現(xiàn)高效的TPA合成系統(tǒng)(例如US 2007(^93699和US 20070208191 (所述專利的完整公開內(nèi)容在此通過引用的方式并入)造成乙酸甲酯的凈形成率有效降低。廢氣中的CO組分具有相對低的熱值，并且廢氣經(jīng)常含有相對少量的MeBr和乙酸。乙酸甲酯提供有用的燃料含量至TOD以實現(xiàn)所需要的溫度和包括乙酸甲酯本身在內(nèi)的污染物的分解效率。如果廢氣的燃料含量太低，則必須供應補充性燃料(例如甲烷、甲醇、燃料油)至TOD以實現(xiàn)所需要的溫度和污染物的分解效率。本發(fā)明人已經(jīng)發(fā)現(xiàn)乙酸甲酯在分離廢氣中在以下的優(yōu)選范圍內(nèi)，即針對進一步抑制乙酸甲酯的形成和/或通過分離和水解回收其乙酸內(nèi)容物的資本成本和運行成本有效補償TOD中乙酸甲酯的燃料值。優(yōu)選分離廢氣和/或進入TOD的廢氣中的乙酸甲酯含量是每千克進料至相應的氧化反應介質(zhì)的PX至少約0. 003、或0. 005、或0. 007、或0. 008千克。 優(yōu)選分離廢氣和/或進入TOD的廢氣中的乙酸甲酯含量是每千克進料至相應的氧化反應介質(zhì)的PX小于約0. 030、或0. 025、或0. 020、或0. 015千克。優(yōu)選的是乙酸甲酯提供至少約 20、或30、或40、或50%的進入TOD的全部燃料含量。在本發(fā)明的另一個實施方式中，優(yōu)選分離廢氣和/或進入TOD的廢氣中的乙酸甲酯和/或甲醇含量是每千克進料至相應的氧化反應介質(zhì)的PX小于約0. 030、或0. 025、或0. 020、或0. 015千克。優(yōu)選的是乙酸甲酯提供至少約20、或30、或40、或50%的進入TOD的全部燃料含量。優(yōu)選分離廢氣和/或進入TOD的廢氣中的乙酸含量小于每千克進料至相應的氧化反應介質(zhì)的PX至少約0. 005、或0. 004、或0. 003、或0. 002千克。優(yōu)選的是分離廢氣和/或進入TOD的廢氣中的二氧化碳含量小于約0. 45、或0. 40、或0. 35、或0. 30摩爾百分數(shù)，以僅不冷凝性氣態(tài)化合物在干物質(zhì)基礎上評價所述摩爾百分數(shù)。
然而，不希望浪費TOD中的太多能量，無論是廢氣中固有的可燃燒性燃料或添加的燃料。因此，優(yōu)選TOD釋放的總燃燒能量是每千克進料至相應的氧化反應介質(zhì)的pX小于 600、或500、或450、或400千焦耳。這種少量所需要的燃燒熱通過由現(xiàn)有技術中已知的各種裝置提供在TOD出口附近熱且未處理的廢氣與該TOD進口附近的未處理廢氣之間的高效熱集成來實現(xiàn)。用如本文中所公開的操作方法和廢氣組合物適當?shù)乜刂迫紵裏岬墓?yōu)選的是 TOD以至少約200、或400、或600、或800°C的內(nèi)部峰值溫度運行。優(yōu)選的是進入TOD的廢氣中至少約94、或96、或98、或99摩爾百分數(shù)的碳在離開TOD前被氧化成C02。最優(yōu)選地，本文全部公開內(nèi)容中的TOD裝置是蓄熱式熱氧化(Regenerative Thermal Oxidative, RTO)
直ο在移出和/或降解氧化反應廢氣中的一氧化碳和VOC污染物后，許多位置需要從處理的廢氣中大量除去溴。這種溴減少經(jīng)常通過水洗滌來自TOD的處理廢氣進行，例如，使用氫氧化鈉和亞硫酸氫鈉的水溶液對廢氣的液體洗滌以產(chǎn)生溴化鈉鹽。隨時間推移，多種鹽的濃度累積于洗滌器水中，并且必須提供流出物卸料連同補償更純的水。優(yōu)選地，該廢氣洗滌器補償水是濾過的水。更優(yōu)選地，該洗滌器補償水是去礦化水、去離子水和/或水汽冷凝物。本發(fā)明人已經(jīng)發(fā)現(xiàn)基本上包含水的該洗滌器液態(tài)卸料流出物有利地用作公用水， 例如，冷卻塔補償水。因此，優(yōu)選使用每千克進料至相應的氧化反應介質(zhì)的PX至少約0. 01、 或0. 05千克的廢氣洗滌器液態(tài)廢水作為公用水，而非將該洗滌器水排放至廢水處理裝置和/或直接地排放至周圍環(huán)境。在本發(fā)明的另一個實施方式中，從包含氧化反應介質(zhì)的生產(chǎn)設施獲得的任何廢水可以按每千克進料給至相應的氧化反應介質(zhì)的PX約0. 01至0. 05 千克廢水用作公用水，而非將公用水排放至廢水處理裝置和/或直接地排放至周圍環(huán)境。在任選和更優(yōu)選的實施方式中，本發(fā)明包括合并氧化反應廢氣，其包括初級及次級氧化反應器源，以借助共享的聯(lián)合溶劑回收和/或脫水裝置、渦輪膨脹機裝置、冷凝器裝置、分離裝置、TOD和/或溴洗滌器處理。就能量回收而言不希望地是，次級反應介質(zhì)的運行壓力和溫度經(jīng)常極不同于初級反應介質(zhì)，有時顯著高于初級反應介質(zhì)和/或彼此間不同。更高壓力的反應廢氣跨過降壓閥單純膨脹至較低壓力的廢氣通常消耗大量的熵，造成產(chǎn)生軸功的后續(xù)能力損失。然而， 本發(fā)明有效地保留在渦輪膨脹機入口處的合并廢氣中的焓，并且合并的廢氣流有效地先于 TOD混合CO燃料值和VOC燃料值。優(yōu)選加工來自共享的共用溶劑回收和/或脫水裝置、渦輪膨脹機裝置、冷凝器裝置、分離裝置、TOD和/或溴洗滌器內(nèi)至少兩個不同反應介質(zhì)中的廢氣。優(yōu)選的是至少部分的所述不同反應介質(zhì)彼此水平地相隔小于約1，000、或500、或300、或150米?！凹傻墓に嚒币庵甘褂弥辽僖粋€件共有設備合并和處理來自兩種不同工藝/設施的進料流或產(chǎn)物，其中所述的共有設備選自由渦輪膨脹機裝置、冷凝器裝置、分離裝置、TOD和/或溴洗滌器所組成的組。當形成廢氣混合物時，優(yōu)選的是該混合物中源自次級氧化反應介質(zhì)的全部廢氣的量小于該混合物中源自初級氧化反應介質(zhì)的全部廢氣的量。在初級與次級廢氣的混合物中，優(yōu)選的是從次級氧化反應介質(zhì)生成的廢氣包含小于約20、或10、或5、或2重量百分數(shù)的合并廢氣質(zhì)量，且小于約20、或10、或5、或2重量百分數(shù)的合并廢氣的雙氮質(zhì)量。在初級與次級廢氣的混合物中，優(yōu)選的是從次級氧化反應介質(zhì)生成的廢氣包含至少約0. 1、或0.2、 或0. 4、或0. 8重量百分數(shù)的合并廢氣質(zhì)量，且小于約0. 1、或.2、或0. 4、或0. 8重量百分數(shù)的合并廢氣的雙氮質(zhì)量。優(yōu)選的是至少約40、或60、或80、或90重量百分數(shù)的來自至少一個次級氧化反應介質(zhì)的反應廢氣與至少約40、或60、或80、或90重量百分數(shù)的來自初級氧化反應介質(zhì)的反應廢氣合并以在共享的共用溶劑回收和/或脫水裝置、渦輪膨脹機裝置、冷凝器裝置、分離裝置、TOD和/或溴洗滌器中處理。優(yōu)選至少一部分來自該次級介質(zhì)的廢氣在至少約160、 或175、或190、或200°C的溫度下形成。優(yōu)選至少一部分來自該次級介質(zhì)的廢氣在小于約 250、或M0、或230、或220°C的溫度下形成。優(yōu)選至少一部分來自該次級介質(zhì)的廢氣在至少約7、或10、或13、或16巴絕壓的壓力下形成。優(yōu)選至少一部分來自該次級介質(zhì)的廢氣在小于約40、或34、或觀、或M巴絕壓的壓力下形成。優(yōu)選至少一部分來自兩個不同次級氧化反應介質(zhì)的反應廢氣相互合并且與至少一部分來自初級氧化反應介質(zhì)的反應廢氣合并，以在共享的共用溶劑回收和/或脫水裝置、渦輪膨脹機裝置、冷凝器裝置、分離裝置、TOD和/或溴洗滌器中處理。優(yōu)選至少一部分來自至少一個次級介質(zhì)的廢氣在比一部分來自所述初級氧化反應介質(zhì)的所述廢氣高小于約20、或15、或10、或5°C的溫度下形成。優(yōu)選至少一部分來自一個次級介質(zhì)的廢氣在比一部分來自所述初級氧化反應介質(zhì)的所述廢氣和/或一部分來自不同次級氧化反應介質(zhì)的所述廢氣高至少約10、或15、或25、或35°C的溫度下形成。優(yōu)選至少一部分來自一個次級介質(zhì)的所述廢氣在與一部分來自不同次級氧化反應介質(zhì)的所述廢氣相差小于約20、或15、 或10、或5°C的溫度下形成。優(yōu)選所述反應廢氣至少之一來自與一部分所述該初級反應介質(zhì)水平地相隔小于約60、或20、或8、或2米的次級氧化反應介質(zhì)。優(yōu)選所述反應廢氣至少之一來自與一部分所述該初級反應介質(zhì)水平地相隔至少約4、或8、或16、或32米的次級氧化反應介質(zhì)。優(yōu)選在共享的共用溶劑回收和/或脫水裝置、渦輪膨脹機裝置、冷凝器裝置、分離裝置、TOD和/或溴洗滌器中處理來自至少一個次級氧化反應介質(zhì)的反應廢氣中至少約40、 或60、或80、或90重量百分數(shù)的雙氮，其中所述雙氮與來自初級氧化反應介質(zhì)的反應廢氣中的至少約40、或60、或80、或90重量百分數(shù)的雙氮合并。本發(fā)明的如下方法是優(yōu)選的產(chǎn)生粗制TPA的方法，其中總一元羧酸雜質(zhì)包含至少約1，000、或2，000、或4，000、或6，OOOppmw ；產(chǎn)生純化TPA的方法，其中總一元羧酸雜質(zhì)包含至少約約1，000、或500、或300、或200ppmw ；和以任意相對比率同時產(chǎn)生粗制和純化 TPA的方法。一元羧酸雜質(zhì)特別地包括苯甲酸、對甲基甲酸和4-羧基苯甲酸。本發(fā)明在此更優(yōu)選產(chǎn)生具有小于約4. 0、或3. 5、或3. 0、或2. 5b*單位的b*色的純化TPA。如本文中所用的b*值是一種使用反射模式在分光光度儀器(如Hunter Ultrascan XE 儀(Hunter Associates Laboratory, Inc. ,11491 Sunset Hills Road, Reston, VA 20190-5280，www. hunterlab. com))上度量的顏色屬性。正讀數(shù)表明黃色的程度(或藍色的吸收率)，同時負讀數(shù)表明藍色的程度(或黃色的吸收率)。本文中的發(fā)明在所公開內(nèi)容的全部方面適用于通過間位種類代替對位種類(例如，mX代替pX、IPA代替TPA、間甲基甲酸代替對甲基甲酸和3-羧基苯甲酸代替4-羧基苯甲酸)而將間二甲苯(mX)轉(zhuǎn)化成間苯二甲酸(IPA)的方法。這種延伸適用于獨立制造IPA 的工藝。這種延伸也部分和/或完全地適用于同時制造TPA和IPA的聯(lián)合工藝。當至少一個反應介質(zhì)中的主要芳香族種類發(fā)生對位取代并且至少一個其他反應介質(zhì)中的主要芳香族種類發(fā)生間位取代時，與合并來自不同反應介質(zhì)的反應廢氣以在至少一個溶劑回收和/或脫水裝置、渦輪膨脹機、冷凝器、分離裝置、TOD和/或溴洗滌器中處理有關的本發(fā)明方面也在全部方面適用。從至少一部分源于氧化一種二甲苯的反應廢氣中所回收的溶劑隨后72、或48、或24、或12小時范圍內(nèi)在氧化其余二甲苯的反應介質(zhì)中使用時， 與回收溶劑有關的本發(fā)明全部方面也適用。當至少一部分通過與固體產(chǎn)物(其優(yōu)勢地是一種芳香族二元羧酸)分離所形成的濾液溶劑隨后72、或48、或M、或12小時范圍內(nèi)在氧化其余二甲苯的反應介質(zhì)中使用時，與濾液溶劑有關的本發(fā)明全部方面也適用。(即便可能并且經(jīng)常優(yōu)選使Co/Mn/Br甚至重芳族雜質(zhì)遠離從其余雜質(zhì)分離的一種濾液，但是不優(yōu)選使水、乙酸和苯甲酸組分分離)。優(yōu)選在共享至少一個管道、承壓容器和/或旋轉(zhuǎn)性設備物品(rotating equipment item)的溶劑純化和/或催化劑回收工藝中處理來自主要芳香族種類發(fā)生間位取代的工藝的至少一部分濾液溶劑(間位-濾液)和來自主要芳香族種類發(fā)生對位取代的工藝的至少一部分濾液溶劑(對位-濾液)。合適的過濾純化裝置包含于美國專利號4，939，297, US 7，351，396和美國專利申請公開號2005-0038288的公開內(nèi)容(所述文獻的完整公開內(nèi)容在此通過引用的方式并入)。與依次投入相比，更優(yōu)選同時共同送給至少一部分的間位-濾液和至少一部分的對位-濾液。優(yōu)選來自該工藝的至少一部分純化的濾液和/或至少一部分回收的催化劑隨后用來形成至少一部分的氧化反應介質(zhì)并且隨后用來形成一部分的對位-濾液或一部分的間位-濾液，更優(yōu)選地形成一部分的這兩種濾液。優(yōu)選至少約10、或 40、或80、或98重量百分數(shù)的通過所述濾液溶劑純化和/或催化劑回收工藝從對位-濾液中移出的芳香族雜質(zhì)實質(zhì)地與至少約10、或40、或80、或98重量百分數(shù)的通過該工藝從間位-濾液移出的芳香雜質(zhì)合并。當分割來自壓縮裝置的一部分壓縮空氣以向其中主要芳香族種類發(fā)生對位取代的至少一個反應介質(zhì)并且其中主要芳香族種類發(fā)生間位取代的至少一個其他反應介質(zhì)提供氧化劑供給時，與供給氧化劑的壓縮空氣有關的本發(fā)明全部方面適用。當至少一部分的氧化劑-供應-中間冷卻器-冷凝物以用于其中主要芳香族種類發(fā)生對位取代的至少一個工藝工序中的份數(shù)并且以用于其中主要芳香族種類發(fā)生間位取代的至少一個其他工藝工序中的份數(shù)分割時，與氧化劑-供應-中間冷卻器-冷凝物有關的本發(fā)明全部方面適用。在一個實施方式中，優(yōu)選將更小的IPA制造工藝與更大的TPA制造工藝共安置。當來自至少一個主要發(fā)生間位取代的反應介質(zhì)中的廢氣與來自至少一個主要發(fā)生對位取代的反應介質(zhì)中的廢氣合并時，優(yōu)選從主要發(fā)生間位取代的介質(zhì)產(chǎn)生的廢氣包含小于約50、 或40、或30、或20重量百分數(shù)的合并廢氣質(zhì)量和合并廢氣中小于約50、或40、或30、或20
重量百分數(shù)的雙氮質(zhì)量。當來自至少一個主要發(fā)生間位取代的反應介質(zhì)中的廢氣與來自至少一個主要發(fā)生對位取代的反應介質(zhì)中的廢氣合并時，優(yōu)選從主要發(fā)生間位取代的介質(zhì)產(chǎn)生的廢氣包含至少約0. 5、或1. 0、或1. 5、或2. 0重量百分數(shù)的合并廢氣質(zhì)量和合并廢氣中小于約0. 5、或1. 0、或1. 5、或2. 0重量百分數(shù)的雙氮質(zhì)量。當環(huán)境空氣壓縮裝置向至少一個主要發(fā)生間位取代的反應介質(zhì)并向至少一個主要發(fā)生對位取代的反應介質(zhì)供應氧化劑時，優(yōu)選的是主要發(fā)生間位取代的反應介質(zhì)接受小于約50、或40、或30、或20重量百分數(shù)的來自該空氣壓縮裝置的氧化劑總質(zhì)流。當環(huán)境空氣壓縮裝置向至少一個主要發(fā)生間位取代的反應介質(zhì)并向至少一個主要發(fā)生對位取代的反應介質(zhì)供應氧化劑時，優(yōu)選的是主要發(fā)生間位取代的反應介質(zhì)接受至少約0. 5、或1. 0、 或1. 5、或2. 0重量百分數(shù)的來自該空氣壓縮裝置的氧化劑總質(zhì)流。更優(yōu)選將所述的IPA制造工藝和TPA制造工藝與至少一個共同安置的PET制造工藝共安置。優(yōu)選在所述共安置的工藝中產(chǎn)生的IPA包含至少約0. 5、或1. 0、或1. 5、或2. 0 重量百分數(shù)的供給至共安置的PET制造工藝的全部二元羧酸。還優(yōu)選在所述共安置的工藝中產(chǎn)生的IPA包含小于約16、或12、或8、或4重量百分數(shù)的供給至共安置的PET制造工藝的全部二元羧酸。在另一個實施方式中，具有或沒有共安置性IPA和TPA的情況下，更優(yōu)選來自包含主要發(fā)生間位取代種類的初級反應介質(zhì)中所供給的至少一部分IPA供給至PET反應介質(zhì)， 而所述IPA沒有通過溶解、選擇性水解處理和再析出以除去3-CBA和/或有色種類物進行純化。在一個實施方式中，優(yōu)選供給至PET反應介質(zhì)的該IPA是直接來自主要發(fā)生間位取代的初級氧化反應介質(zhì)的粗制IPA或是在其平均反應溫度比所述初級反應介質(zhì)更高小于約對、16、12、81的次級反應介質(zhì)中形成的后氧化1 4。優(yōu)選所述的粗制IPA和/或后氧化IPA包含至少約20、或80、或160、或320ppmw的3-CBA ；小于約3，000、或2，400、或1，800、 或 1，200ppmw 的 3-CBA ；至少約 2、或 4、或 8、或 16ppmw 的 2,6-DCF ；和小于約 160、或 120、 或 80、或 60ppmw 的 2，6_DCF。在另一個實施方式中，優(yōu)選供給至PET的所述IPA是在次級反應介質(zhì)中形成的溶出IPA，其中所述次級反應介質(zhì)的平均反應溫度比所述初級反應介質(zhì)更高至少約16、或M、 或30、或36°C并且比所述初級反應介質(zhì)更高小于約80、或70、或60、或50°C。優(yōu)選所述溶出的IPA包含至少約10、或40、或60、或80ppmw的3-CBA ；小于約1，000、或800、或500、或 300ppmw的3-CBA ；至少約2、或4、或6、或8ppmw的2,6-DCF ；和小于約120、或80、或60、或 40ppmw 的 2,6-DCFο本發(fā)明的另一個方面涉及在壓縮用于供應氧化劑的環(huán)境空氣期間改善被冷凝且被移出而非被保持為蒸氣的環(huán)境水的分布。用于供應加壓環(huán)境空氣的壓縮裝置經(jīng)常包括多級壓縮系統(tǒng)，所述多級壓縮系統(tǒng)使用至少一個中間冷卻器來移除壓縮熱以使該工藝在熱動力學和機械學上更有效。此類系統(tǒng)一般在級間冷卻器中產(chǎn)生冷凝水并且一般將這種水與空氣在后續(xù)壓縮級入口之前分離。因為這種氧化劑-供應-中間冷卻器-冷凝物可以被潤滑劑和/或密封流體污染，故將該冷凝物常規(guī)地引導至廢水處理設施，其可能僅是撇油器，不過有時候包含生物學處理技術或其他處理技術。本發(fā)明人已經(jīng)發(fā)現(xiàn)氧化劑-供應-中間冷卻器-冷凝物達到以下改良用途，同時減少廢水處理成本并減少用于購買和/或純化公用水的成本。優(yōu)選將至少一部分的氧化劑-供應-中間冷卻器-冷凝物送入TPA工藝和/或臨近的PET工藝，更優(yōu)選地以至少一個以下工藝工序。TPA溶劑回收和/或脫水裝置，尤其作為如本文中定義的回流。TPA濾液溶劑純化系統(tǒng)，尤其作為用于回收的共沸分離助劑或TPA催化劑組分，根據(jù)本文中所含有的參考文獻，更優(yōu)選地包含乙酸異丙酯。用于選擇性催化氫化粗制的TPA而純化TPA的工藝。在來自TPA或PET工藝或儲存容器的環(huán)境通風口上的洗滌器。優(yōu)選將至少一部分的氧化劑-供應-中間冷卻器-冷凝物送入至少一個公用水系統(tǒng)，其更優(yōu)選地包括以下系統(tǒng)，并且最優(yōu)選地由TPA工藝和/或臨近的PET工藝使用。冷卻水系統(tǒng)，更優(yōu)選地，其中水因與空氣直接接觸而冷卻的冷卻塔水系統(tǒng)，過濾的水系統(tǒng)、去離子和/或去礦化水系統(tǒng)、消防水系統(tǒng)。氧化劑-供應-中間冷卻器-冷凝物的量隨環(huán)境濕度、隨冷卻介質(zhì)溫度、隨pX進料速率以及隨反應廢氣中的過多雙氧均短暫和平均地變動。因此，優(yōu)選的是，所公開的優(yōu)選用法包括每千克進料至相應的氧化反應介質(zhì)的PX至少約0. 01、或0. 02、或0. 04、或0. 08千克的氧化劑-供應-中間冷卻器-冷凝物。通常地，優(yōu)選借助多種工藝工序以大體等于其導入量排出水蒸汽；然而，不可避免的是，存在產(chǎn)生暫時過量液態(tài)廢水的生產(chǎn)干擾和維護活動。例如，在工藝關閉期間打開工藝容器以檢查或修理經(jīng)常落后于移去基本上全部溶劑、底物和產(chǎn)物的徹底水洗滌或蒸氣加熱；并且這種受干擾的水的量可以對于主要維護活動是巨大的。根據(jù)本文中的其他公開內(nèi)容，優(yōu)選的是提供至少一個液態(tài)廢水存儲庫并且隨后將該液態(tài)廢水返回至少一個工工序并隨后作為水蒸汽排出。優(yōu)選的是液態(tài)廢水存儲庫提供有效隔離以控制VOC向周圍環(huán)境釋放。優(yōu)選這種存儲庫的體積是至少約50、或100、或200、或400立方米。優(yōu)選這種存儲庫的體積小于約12，000、或9，000、或6，000、或3，000立方米。通過組合涉及水以蒸汽形式、更優(yōu)選在TOD中處理后排出至周圍環(huán)境的多種方面，連同在工藝水和/或公用水的已公開應用中使用氧化劑-供應-中間冷卻器-冷凝物和/或溴洗滌器水，優(yōu)選的是產(chǎn)生每千克形成的固體TPA產(chǎn)物小于約400、或350、或300、 或250、或200、或100、或50、或20克液態(tài)廢水流出物。優(yōu)選這種性能實質(zhì)上連續(xù)地維持長時間。優(yōu)選的是產(chǎn)生這些低水平的液態(tài)廢水流出物至少約60、或80、或90、或95%在連續(xù) M小時時段中的時間。優(yōu)選的是產(chǎn)生這些低水平的液態(tài)廢水流出物平均至少約4、或16、或 64、或254日時間。PET合成設施也從轉(zhuǎn)化至少一部分TPA成PET的反應產(chǎn)生水，并且這種水經(jīng)常被多種VOC化合物(例如乙二醇、乙醛和多種二氧戊環(huán))污染。優(yōu)選在共享的共用設施中處理至少一部分污染的PET生成水連同來自臨近TPA設施的TPA生成水。優(yōu)選地， 來自PET生成的這種污染水或以離開所述PET設施的蒸汽形式留下待處理或使用至少一部分來自所述臨近TPA設施的熱能將污染的水轉(zhuǎn)化成蒸汽形式。在本發(fā)明的另一個實施方式中，作為副產(chǎn)物產(chǎn)生或添加至氧化反應的作為蒸氣離開所述生產(chǎn)設施進入周圍外部環(huán)境的水的量是每千克芳族化合物至少0. 3、或0. 4、或0. 49 千克。如本文中所用，生產(chǎn)設施可以包括廢水處理。更優(yōu)選地，根據(jù)本文中與處理來自氧化反應介質(zhì)的反應廢氣有關的任意和/或全部公開內(nèi)容，在共享的共用T0D、仍更優(yōu)選RTO中處理來自臨近PET合成設施中反應的至少一部分汽化PET生成水連同至少一部分汽化TPA生成水。優(yōu)選如此安置形成TPA的至少一部分氧化反應介質(zhì)，從而距所述PET合成設施的最小水平小于約1800、或900、或300、或 100米。優(yōu)選將至少一部分TPA在從對二甲苯中形成后小于約72、或?qū)?、?2、或4小時范圍內(nèi)送入所述臨近PET合成設施中。優(yōu)選在共享的共用T0D、更優(yōu)選RTO中處理至少約40、或60、或70、或80重量百分數(shù)的來自該臨近PET合成設施的廢氣，連同至少約40、或60、 或70、或80重量百分數(shù)的來自至少一個初級氧化反應介質(zhì)的反應廢氣。優(yōu)選在共享的共用T0D、更優(yōu)選RTO中處理至少約40、或60、或70、或80重量百分數(shù)的來自TPA生產(chǎn)設施的 TPA生成水，連同至少約40、或60、或70、或80重量百分數(shù)的來自所述臨近PET生產(chǎn)設施的 PET生成水。 優(yōu)選與來自所述TPA生產(chǎn)設施中工藝廢水流出物的正常流量合并的來自所述臨近PET生產(chǎn)設施中工藝廢水流出物的正常流量是每千克所形成的PET小于約400、或200、 或100、或50克液態(tài)廢水流出物。如果所述TPA生產(chǎn)設施中產(chǎn)生的TPA的量不同于所述臨近PET生產(chǎn)設施中所消耗TPA的量超過10重量百分數(shù)，則來自該TPA設施的液態(tài)廢水流出物按該PET設施中其使用比率分配，該值與來自所述PET設施的液態(tài)廢水流出物加和并且隨后除以所產(chǎn)生PET的量。
權利要求
1.一種用于在芳族二羧酸生產(chǎn)設備中制備芳族二羧酸的方法，通過該生產(chǎn)設備水作為副產(chǎn)物產(chǎn)生和/或被加入到氧化器中，所述方法包括(a)在至少一個所述生產(chǎn)設備的氧化器中氧化芳香族化合物，由此生成氧化器廢氣和包括芳族二羧酸的氧化器產(chǎn)物；以及(b)將來自該生產(chǎn)設備的所述水作為蒸氣排放至周圍外界環(huán)境，其中作為蒸氣由所述生產(chǎn)設備排放至周圍外界環(huán)境的水量為每千克進料至所述氧化器的芳香族化合物至少0. 3 千克。
2.根據(jù)權利要求1所述的方法，其中，作為蒸氣由所述生產(chǎn)設備排放至周圍外界環(huán)境的水量為每千克進料至所述氧化器的芳香族化合物至少0. 4千克。
3.根據(jù)權利要求1所述的方法，其中，作為蒸氣由所述生產(chǎn)設備排放至周圍外界環(huán)境的水量為每千克進料至所述氧化器的芳香族化合物至少0. 49千克。
4.根據(jù)權利要求1、2或3所述的方法，其中，將每千克進料至氧化反應介質(zhì)的pX進料至少約0. 01千克的液體流出水作為公共用水送入所述氧化反應介質(zhì)。
5.根據(jù)權利要求1、2或3所述的方法，其中，將每千克進料至氧化反應介質(zhì)的pX進料至少約0. 05千克的液體流出水作為公共用水送入所述氧化反應介質(zhì)。
6.根據(jù)權利要求1、2或3所述的方法，其中，廢水流出物的量為每千克所形成的固態(tài) TPA產(chǎn)物不超過200克液態(tài)廢水流出物。
7.根據(jù)權利要求1或2所述的方法，進一步包括在溶劑回收系統(tǒng)中從所述氧化器廢氣回收烴基化合物，由此生成貧烴基的廢氣。
8.根據(jù)權利要求3所述的方法，進一步包括使至少一部分所述貧烴基的廢氣通過至少一個渦輪膨脹機，由此產(chǎn)生功并且提供渦輪膨脹機廢氣。
9.根據(jù)權利要求1所述的方法，進一步包括在廢氣冷凝器中冷卻所述渦輪膨脹機廢氣，由此冷凝所述渦輪膨脹機廢氣中存在的水蒸氣以提供包括液態(tài)水的冷凝器廢氣。
10.根據(jù)權利要求5所述的方法，進一步包括使至少一部分所述冷凝器廢氣通過分離容器，由此將所述冷凝器廢氣分離為分離廢氣和分離液體。
11.根據(jù)權利要求6所述的方法，其中，所述分離廢氣含有基本上所有作為蒸氣由所述生產(chǎn)設備排放至周圍外界環(huán)境的水。
12.根據(jù)權利要求7所述的方法，其中，所述分離廢氣中水的量為每千克進料至所述氧化器的所述芳香族化合物大于0. 340千克水。
13.根據(jù)權利要求8所述的方法，其中，所述分離容器中氣相的平均停留時間為小于20 秒且大于0. 5秒。
14.根據(jù)權利要求1所述的方法，進一步包括將至少一部分所述分離廢氣在TOD裝置中進行熱氧化分解(TOD)，由此生成TOD廢氣。
15.根據(jù)權利要求13所述的方法，其中，所述TOD為再生性熱氧化爐。
16.根據(jù)權利要求11所述的方法，其中，所述分離廢氣包括乙酸甲酯，其量為每千克進料至所述氧化器的所述芳香族化合物至少0. 003千克，且每千克進料至所述氧化器的所述芳香族化合物小于0. 030千克。
17.根據(jù)權利要求1所述的方法，其中，所述芳香族化合物為對二甲苯。
18.根據(jù)權利要求1所述的方法，其中，所述芳族二羧酸包括對苯二甲酸和/或間苯二
19.一種包括在TPA生產(chǎn)設備中制備對苯二甲酸(TPA)的方法，其中，在所述TPA生產(chǎn)設備穩(wěn)態(tài)運行期間將對二甲苯以每小時至少500千克的速度進料至所述TPA生產(chǎn)設備，其中在所述TPA設備穩(wěn)態(tài)運行期間液態(tài)廢水以每千克進料至所述TPA生產(chǎn)設備對二甲苯小于 0. 4千克的速率排出所述TPA設備至液態(tài)廢水處理設備。
20.根據(jù)權利要求17所述的方法，其中，作為蒸氣由所述TPA生產(chǎn)設備排放至周圍外界環(huán)境的水量為每千克進料至所述氧化器的芳香族化合物至少0. 3千克。
全文摘要
本發(fā)明提供改善的來自二甲苯氧化反應廢氣的能量含量和軸功率回收，同時使廢水處理成本最小化。即使當使用優(yōu)選的、相對低的氧化溫度時，利用廢氣產(chǎn)生比需要驅(qū)動主空氣壓縮機更多的軸功率。同時，將大于來自二甲苯氧化反應的副產(chǎn)物水的廢水量以蒸氣形成保留并且與廢氣污染物在自驅(qū)動(自供燃料)氣相熱氧化分解裝置中一同處理。任選地，廢氣合并自多級二甲苯氧化反應器，包括初級和/或次級氧化反應器且生成TPA和/或IPA的反應器。任選地，空氣壓縮機冷凝物和堿洗氣器排放物被用于TPA工藝或用作有效去除來自TPA工廠的液態(tài)廢水流出物常規(guī)流的公共用水。任選地，在共用熱氧化分解裝置中處理含有PET生成水的PET廢氣，有效地除去來自組合pX至TPA至PET工廠的液態(tài)廢水流出物常規(guī)流。
文檔編號C07C51/265GK102203043SQ200980143584
公開日2011年9月28日 申請日期2009年10月22日 優(yōu)先權日2008年10月31日
發(fā)明者羅納德·布福德·謝潑德, 蒂莫西·阿蘭·厄普舍, 阿蘭·喬治·旺德斯, 雷蒙德·埃爾伯特·福格爾三世 申請人:佩特洛泰梅克斯集團股份公司