在第一操作 方式期間，在重整器爐30內(nèi)的多個含催化劑的重整器管外部（即燃燒空間）的壓力范圍可 為-2. 5kPag(-10英寸水柱）至+0. 25kPag(+l英寸水柱）或可為-1. 5kPag(-6英寸水柱） 至-0. 5kPag(-2英寸水柱）或可為-lkPag(-4英寸水柱）至-0. 75kPag(-3英寸水柱）。
[0173] 第二操作方式包含打開閥口組件25,并將通風(fēng)空氣流27的第一量與氧化劑流21 的第二量共混W形成包含通風(fēng)空氣的共混氧化劑流29的第一量。
[0174] 第二操作方式包含將重整器進(jìn)料氣流34的第二量引入至重整器爐30中的多個含 催化劑的重整器管內(nèi)，在重整反應(yīng)中使重整器進(jìn)料氣流34的第二量反應(yīng)，所處的反應(yīng)條件 有效用于形成包含H2XOXH4和HzO的重整產(chǎn)物流36的第二量，并從所述重整器爐30的多 個含催化劑的重整器管中取出重整產(chǎn)物流36的第二量。
[01巧]第二操作方式包含將燃料流32的第二量與包含通風(fēng)空氣的共混氧化劑流29的 第一量的至少一部分在重整器爐30內(nèi)在多個含催化劑的重整器管外部燃燒，所處的條件 有效用于燃燒燃料流32的第二量W形成燃燒產(chǎn)物氣流38的第二量，并產(chǎn)生熱量W供應(yīng) 能量，用于使多個含催化劑的重整器管內(nèi)部的重整器進(jìn)料氣流34的第二量反應(yīng)，并由第 一重整器爐30取出燃燒產(chǎn)物氣流38的第二量。有效用于燃燒燃料流的第二量的條件 可包括任何適合的溫度范圍與壓力范圍，例如，溫度范圍為600°C-1500°C和壓力范圍為 98kPa-102kPa(絕壓）。 陽176] 第二操作方式可包含將來自重整器爐30的燃燒產(chǎn)物氣流38的第二量通至引風(fēng)扇 50?？刹僮饕L(fēng)扇50使得在第二操作方式期間，在重整器爐30內(nèi)的多個含催化劑的重整器 管外部（即燃燒空間）的壓力處于對重整器爐已知的任何適合的壓力范圍內(nèi)。在第二操作 方式期間，在重整器爐30內(nèi)的多個含催化劑的重整器管外部（即燃燒空間）的壓力范圍可 為-2. 5kPag(-10英寸水柱）至+0. 25kPag(+l英寸水柱）或可為-1. 5kPag(-6英寸水柱） 至-0. 5kPag(-2英寸水柱）或可為-lkPag(-4英寸水柱）至-0. 75kPag(-3英寸水柱）。
[0177] 在第二操作方式開始時，閥口組件25可打開至預(yù)定位置。預(yù)定位置可取決于第二 操作方式開始之前的燃?xì)鉂M輪的操作速率。燃?xì)鉂M輪的操作速率特征可在于例如進(jìn)入或離 開燃?xì)鉂M輪的一個或多個流速和/或燃?xì)鉂M輪的軸速度的任一項。通過將閥口組件25打 開至預(yù)定位置，所述過程可快速地提供來自通風(fēng)空氣的氧化劑的所需量，來補充由于作為 氧化劑用于燃燒的損失燃?xì)鉂M輪排氣造成的缺乏?？焖俚匮a充燃燒氧化劑的損失可阻止重 整器爐30的"切斷"或不期望的停機。
[0178] 氧化劑流21 (第一量、第二量或其它量）可在換熱器22中通過與來自重整器爐30 的燃燒產(chǎn)物氣流的部分或全部和/或來自重整器爐30的多個含催化劑的重整器管的重整 產(chǎn)物流36的部分或全部進(jìn)行間接熱傳遞來加熱。
[0179] 在燃燒產(chǎn)物氣體38和氧化劑流21之間的間接熱傳遞可通過采用與氧化劑流21 的間接熱傳遞關(guān)系將燃燒產(chǎn)物氣體38通至換熱器22中來實現(xiàn)。燃燒產(chǎn)物氣體38和氧化劑 流21之間的間接熱傳遞可使用工作流體實現(xiàn)，例如來自蒸汽發(fā)生系統(tǒng)的水/蒸汽。例如， 熱量可由燃燒產(chǎn)物氣體38轉(zhuǎn)移至鍋爐給水W產(chǎn)生熱鍋爐給水和/或蒸汽，和熱鍋爐給水和 /或蒸汽用于在換熱器22中加熱氧化劑流21。
[0180] 在重整產(chǎn)物36和氧化劑流21之間的間接熱傳遞可通過采用與氧化劑流21的間 接熱傳遞關(guān)系將重整產(chǎn)物36通至換熱器22中來實現(xiàn)。重整產(chǎn)物36和氧化劑流21之間的 間接熱傳遞可使用工作流體實現(xiàn)，例如來自蒸汽發(fā)生系統(tǒng)的水/蒸汽。例如，熱量可由重整 產(chǎn)物36轉(zhuǎn)移至鍋爐給水W產(chǎn)生熱鍋爐給水和/或蒸汽，和熱鍋爐給水和/或蒸汽用于在換 熱器22中加熱氧化劑流21。 陽181] 所述方法可包含第=操作方式，其在第二操作方式之后開始。如第二操作方式，當(dāng) 來自燃?xì)鉂M輪的排氣流不可用時，實施第=操作方式。在第=操作方式期間，強制通風(fēng)扇20 的速度增加，使得得到的共混氧化劑流29包含氧化劑流21與通風(fēng)空氣流27的更大質(zhì)量 比，與第二操作方式期間的質(zhì)量比相比。對于氧化劑流21在換熱器22中加熱的情況，運可 能是特別重要的。
[0182] 第S操作方式包含部分地關(guān)閉閥口組件25,并將通風(fēng)空氣流27的第二量與氧化 劑流21的第=量共混W形成包含通風(fēng)空氣的共混氧化劑流29的第二量。來自強制通風(fēng)扇 20的氧化劑流21的第=量可通至換熱器22中，然后將通風(fēng)空氣流27的第二量與氧化劑流 21的第=量共混，從而加熱來自強制通風(fēng)扇20的氧化劑流21的第=量。 陽183] 第=操作方式包含將重整器進(jìn)料氣流34的第=量引入至重整器爐30中的多個含 催化劑的重整器管內(nèi)，使重整器進(jìn)料氣流34的第=量反應(yīng)，所處的反應(yīng)條件有效用于形成 包含&、0)、CHa和H2〇的重整產(chǎn)物流36的第=量，并從所述重整器爐30的多個含催化劑的 重整器管中取出重整產(chǎn)物流36的第=量。
[0184] 第S操作方式包含將燃料流32的第S量與包含通風(fēng)空氣的共混氧化劑流29的第 二量的至少一部分在重整器爐30內(nèi)在多個含催化劑的重整器管外部燃燒，所處的條件有 效用于燃燒燃料流32的第=量W形成燃燒產(chǎn)物氣流38的第=量，并產(chǎn)生熱量W供應(yīng)能量， 用于使多個含催化劑的重整器管內(nèi)部的重整器進(jìn)料氣流34的第=量反應(yīng)，并由重整器爐 30取出燃燒產(chǎn)物氣流38的第=量。有效用于燃燒燃料流的第=量的條件可包括任何適合 的溫度范圍與壓力范圍，例如，溫度范圍為600°C-1500°C和壓力范圍為98kPa-102kPa(絕 壓）。
[0185] 第；操作方式特征在于F3〉Fi、F3〉F2和Gi〉G2,其中Fi為氧化劑流的第一量的時間 平均質(zhì)量流速，F(xiàn)z為氧化劑流的第二量的時間平均質(zhì)量流速，F(xiàn)3為氧化劑流的第S量的時 間平均質(zhì)量流速，Gi為通風(fēng)空氣流的第一量的時間平均質(zhì)量流速，和G2為通風(fēng)空氣流的第 二量的時間平均質(zhì)量流速。 陽186] 時間平均質(zhì)量流速由通用方程W常規(guī)方式計算：
其中寒為時間平均質(zhì)量流速，萬為瞬時質(zhì)量流速，t為時間，其中指定的量（即，第一、 第二、第S等）由t=ti至t=t2流動，其中t=ti在指定的量流動起始處，t=t2在指定的量 流動結(jié)束處，和其中乎=t2-ti。 陽187] 第=操作方式可包含將來自重整器爐30的燃燒產(chǎn)物氣流38的第=量通至引風(fēng)扇 50?？刹僮饕L(fēng)扇50使得在第=操作方式期間，在重整器爐30內(nèi)的多個含催化劑的重整器 管外部（即燃燒空間）的壓力處于對重整器爐已知的任何適合的壓力范圍內(nèi)。在第=操作 方式期間，在重整器爐30內(nèi)的多個含催化劑的重整器管外部（即燃燒空間）的壓力范圍可 為-2. 5kPag(-10英寸水柱）至+0. 25kPag(+l英寸水柱）或可為-1. 5kPag(-6英寸水柱） 至-〇. 5kPag(-2英寸水柱）或可為-lkPag(-4英寸水柱）至-〇. 75kPag(-3英寸水柱）。 [0188] 在來自強制通風(fēng)扇20的氧化劑氣體和/或來自燃?xì)鉂M輪的燃?xì)鉂M輪排氣的突然 涌浪的情況下，所述方法可通過W排出模式經(jīng)閥口組件25排出共混氧化劑流26的一部分 來響應(yīng)。 陽189] 排出模式包含將來自強制通風(fēng)扇20的氧化劑流的第四量與來自燃?xì)鉂M輪10的排 氣流12的至少一部分19的第二量共混W形成包含燃?xì)鉂M輪排氣26的共混氧化劑流的第 二量，并打開閥口組件25和通過出口 18排出共混氧化劑流26的第二量的第一部分作為排 出流28。來自強制通風(fēng)扇20的氧化劑流21的第四量可通至換熱器22,然后將氧化劑流的 第四量與來自燃?xì)鉂M輪的排氣流的至少一部分的第二量共混，從而加熱來自強制通風(fēng)扇20 的氧化劑流的第四量。
[0190] 排出模式還包含將重整器進(jìn)料氣流34的第四量引入至重整器爐30中的多個含催 化劑的重整器管內(nèi)，使重整器進(jìn)料氣流34的第四量反應(yīng)，所處的反應(yīng)條件有效形成包含&、C0、CHa和HzO的重整產(chǎn)物流36的第四量，并從所述重整器爐30的多個含催化劑的重整器 管中取出重整產(chǎn)物流36的第四量。 陽191] 排出模式還包含將燃料流32的第四量與包含燃?xì)鉂M輪排氣的共混氧化劑流26的 第二量的第二部分在重整器爐30內(nèi)在多個含催化劑的重整器管外部燃燒，所處的條件有 效燃燒燃料流32的第四量W形成燃燒產(chǎn)物氣流38的第四量，并產(chǎn)生熱量W供應(yīng)能量，用于 使重整器的多個含催化劑的重整器管內(nèi)部的重整器進(jìn)料氣流34的第四量反應(yīng)，并由重整 器爐30取出燃燒產(chǎn)物氣流38的第四量。有效燃燒燃料流的第四量的條件可包括任何適合 的溫度范圍與壓力范圍，例如，溫度范圍為600°C-1500°C和壓力范圍為98kPa-102kPa(絕 壓）。 陽192]所述方法還可包含燃?xì)鉂M輪啟動模式。所述氣體啟動模式包含將來自燃?xì)鉂M輪10 的排氣流12的啟動量通至閥口組件15。在燃?xì)鉂M輪啟動模式期間，閥口組件15將排氣流 的啟動量排出通過燃?xì)鉂M輪排氣口 17。因此，在第一重整器爐30或其它的重整器爐中，排 氣流12的啟動量的任何部分都不用作燃燒氧化劑。
[0193] 在生產(chǎn)重整產(chǎn)物流36的任何方式中，所述方法可包含在處理單元40中處理重整 產(chǎn)物流36和燃燒產(chǎn)物氣流38的附加步驟。預(yù)期已知用于處理重整產(chǎn)物流36和燃燒產(chǎn)物 氣流38的任意常規(guī)步驟。
[0194] 處理單元40可包括一個或多個變換反應(yīng)器，其中在重整中將重整產(chǎn)物變換W產(chǎn) 生更多氨。在脫C〇2單元中，CO2可從重整產(chǎn)物中去除和可從處理單元40取出CO2副產(chǎn)物流 47。處理單元40可包括變壓吸附器，其中重整產(chǎn)物流經(jīng)分離產(chǎn)生氨產(chǎn)物流45和尾氣33,其 可用作重整器爐30中的燃料。補充水流41可引入到處理單元40W由來自重整產(chǎn)物流36 和/或燃燒產(chǎn)物流38回收的熱量制備蒸汽49。蒸汽流49可與控原料流37組合W形成重 整器進(jìn)料流34。
[01巧]所述方法還可包含換熱器啟動模式，其可特別地適合于寒冷氣候。在換熱器啟動 模式期間，氧化劑流21的部分11在換熱器22中加熱之后再循環(huán)至強制通風(fēng)扇20的入口。 足量的氧化劑流21再循環(huán)W將換熱器22內(nèi)的溫度提升至凝固點W上或其它的預(yù)定目標(biāo)溫 度。如果加熱介質(zhì)為水，將加熱的氧化劑氣流21的部分11再循環(huán)W阻止換熱器22內(nèi)的凝 固。還可完成加熱氧化劑氣流21的部分11的再循環(huán)W幫助阻止換熱器22的冷角腐蝕。 陽196]所述方法可包括利用第二重整器爐的過程步驟，并參考圖1描述。
[0197] 對于具有第二重整器爐70的實施方案，第一操作方式還包含將來自強制通風(fēng)扇 60的氧化劑流61的第一量與來自燃?xì)鉂M輪10的排氣流12的部分59的第一量共混W形 成包含燃?xì)鉂M輪排氣的共混氧化劑流66的第一量。氧化劑流61的第一量可由強制通風(fēng)扇 60通至換熱器62,然后將來自強制通風(fēng)扇60的氧化劑流61的第一量與排氣流12的部分 59的第一量共混，從而加熱氧化劑流61的第一量。共混氧化劑流66的第一量可包含來自 閥口組件65的一些通風(fēng)空氣，但是主要可包含燃?xì)鉂M輪排氣和來自所述強制通風(fēng)扇60的 氧化劑。
[0198] 具有第二重整器爐70的第一操作方式包含將重整器進(jìn)料氣流74的第一量引入至 重整器爐70內(nèi)的多個含催化劑的重整器管中，在重整反應(yīng)中使重整器進(jìn)料氣流74的第一 量反應(yīng)，所處的反應(yīng)條件有效形成包含&、C0、CHa和H2〇的重整產(chǎn)物流76的第一量，并從 重整器爐70的多個含催化劑的重整器管中取出重整產(chǎn)物流76的第一量。重整器進(jìn)料氣流 74可由蒸汽和本領(lǐng)域已知的任何適合的控原料形成，并且可在預(yù)重整器（未顯示）中預(yù)重 整。在含催化劑的重整器管中的催化劑可為本領(lǐng)域已知的任何適合的重整催化劑，例如，儀 基催化劑。
[0199] 具有第二重整器爐70的第一操作方式包含將燃料流72的第一量與包含燃?xì)鉂M輪 排氣的共混氧化劑流66的第一量的至少一部分在重整器爐70內(nèi)在多個含催化劑的重整器 管外部燃燒，所處的條件有效燃燒燃料流72的第一量W形成燃燒產(chǎn)物氣流78的第一量，并 產(chǎn)生熱量W供應(yīng)能量，用于使多個含催化劑的重整器管內(nèi)部的重整器進(jìn)料氣流74的第一 量的反應(yīng)，并由重整器爐70取出燃燒產(chǎn)物氣流78的第一量。有效燃燒燃料流72的第一量 的條件可包括任何適合的溫度范圍與壓力范圍，例如，溫度范圍為600°C-1500°C和壓力范 圍為 98kPa-102kPa(絕壓）。 陽200] 燃料流72中的燃料可為本領(lǐng)域已知的任何燃料。所述燃料可包含來自變壓吸附 器的尾氣，其中所述變壓吸附器用于將重整產(chǎn)物流76分離為氨產(chǎn)物流85和尾氣流73。燃 料流72還可包含修整燃料71，其可為天然氣。 陽201] 具有第二重整器爐70的第一操作方式包含將來自重整器爐70的燃燒產(chǎn)物氣流 78的第一量通至引風(fēng)扇90?？刹僮饕L(fēng)扇90使得在第一操作方式期間，在重整器爐70 內(nèi)的多個含催化劑的重整器管外部（即燃燒空間）的壓力處于對重整器爐已知的任何適 合的壓力范圍內(nèi)。在第一操作方式期間，在重整器爐70內(nèi)的多個含催化劑的重整器管外 部（即燃燒空間）的壓力范圍可為-2. 5kPag(-10英寸水柱）至+0. 25kPag(+l英寸水柱） 或可為-1. 5kPag(-6英寸水柱）至-0. 5kPag(-2英寸水柱）或可為-IkPag(-4英寸水柱） 至-0. 75kPag(-3英寸水柱）。 陽202] 具有第二重整器爐70的第二操作方式包含打開閥口組件65,并將通風(fēng)空氣流67 的第一量與氧化劑流61的第二量共混W形成包含通風(fēng)空氣的共混氧化劑流69的第一量。 陽203] 具有第二重整器爐70的第二操作方式包含將重整器進(jìn)料氣流74的第二量引入至 重整器爐70中的多個含催化劑的重整器管內(nèi)，在重整反應(yīng)中使重整器進(jìn)料氣流74的第二 量反應(yīng)，所處的反應(yīng)條件有效形成包含H2XOXH4和H2〇的重整產(chǎn)物流76的第二量，并從所 述重整器爐70的多個含催化劑的重整器管中取出重整產(chǎn)物流76的第二量。 陽204] 具有第二重整器爐70的第二操作方式包含將燃料流72的第二量與包含通風(fēng)空氣 的共混氧化劑流69的第一量的至少一部分在多個含催化劑的重整器管外部的重整器爐70 內(nèi)燃燒，所處的條件有效燃燒燃料流72的第二量W形成燃燒產(chǎn)物氣流78的第二量，并產(chǎn)生 熱量W供應(yīng)能量，用于使多個含催化劑的重整器管內(nèi)部的重整器進(jìn)料氣流74的第二量反 應(yīng)，并由第一重整器爐70取出燃燒產(chǎn)物氣流78的第二量。有效燃燒燃料流的第二量的條 件可包括任何適合的溫度范圍與壓力范圍，例如，溫度范圍為600°C-1500°C和壓力范圍為 98kPa-102kPa(絕壓）。 陽205] 具有第二重整器爐70的第二操作方式可包含將來自重整器爐70的燃燒產(chǎn)物氣 流78的第二量通至引風(fēng)扇90。可操作引風(fēng)扇90使得在第二操作方式期間，在重整器爐70 內(nèi)的多個含催化劑的重整器管外部（即燃燒空間）的壓力處于對重整器爐已知的任何適 合的壓力范圍內(nèi)。在第二操作方式期間，在重整器爐70內(nèi)的多個含催化劑的重整器管外 部（即燃燒空間）的壓力范圍可為-2. 5kPag(-10英寸水柱）至+0. 25kPag(+l英寸水柱） 或可為-1. 5kPag(-6英寸水柱）至-0. 5kPag(-2英寸水柱）或可為-IkPag(-4英寸水柱） 至-0. 75kPag(-3英寸水柱）。 陽206] 在第二操作方式開始時，閥口組件65可打開至預(yù)定位置。預(yù)定位置可取決于第二 操作方式開始之前的燃?xì)鉂M輪10的操作速率。燃?xì)鉂M輪10的操作速率特征可在于，例如 進(jìn)入或離開燃?xì)鉂M輪10的一個或多個流速和/或燃?xì)鉂M輪的軸速度的任一項。通過將閥 口組件65打開至預(yù)定位置，所述方法可快速地提供來自通風(fēng)空氣的氧化劑的所需量，來補 充由于作為氧化劑用于燃燒的損失燃?xì)鉂M輪排氣造成的缺乏?？焖俚匮a充燃燒氧化劑的損 失可阻止重整器爐70的"切斷"或不期望的停機。 陽207]氧化劑流61 (第一量、第二量或其它量）可在換熱器62中通過與來自重整器爐70 的燃燒產(chǎn)物氣流78的部分或全部和/或來自重整器爐70的多個含催化劑的重整器管的重 整產(chǎn)物流76的部分或全部進(jìn)行間接熱傳遞來加熱。 陽20引在燃燒產(chǎn)物氣體78和氧化劑流61之間的間接熱傳遞可通過采用與氧化劑流61 的間接熱傳遞關(guān)系將燃燒產(chǎn)物氣體78通至換熱器62中來實現(xiàn)。燃燒產(chǎn)物氣體78和氧化劑 流61之間的間接熱傳遞可使用工作流體實現(xiàn)，例如來自蒸汽發(fā)生系統(tǒng)的水/蒸汽。例如， 熱量可由燃燒產(chǎn)物氣體78轉(zhuǎn)移至鍋爐給水W產(chǎn)生熱鍋爐給水和/或蒸汽，和熱鍋爐給水和 /或蒸汽用于在換熱器62中加熱氧化劑流61。 陽209]在重整產(chǎn)物76和氧化劑流61之間的間接熱傳遞可通過采用與氧化劑流61的間 接熱傳遞關(guān)系將重整產(chǎn)物76通至換熱器62中來實現(xiàn)。重整產(chǎn)物76和氧化劑流61之間的 間接熱傳遞可使用工作流體實現(xiàn)，例如來自蒸汽發(fā)生系統(tǒng)的水/蒸汽。例如，熱量可由重整 產(chǎn)物76轉(zhuǎn)移至鍋爐給水W產(chǎn)生熱鍋爐給水和/或蒸汽，和熱鍋爐給水和/或蒸汽用于在換 熱器62中加熱氧化劑流61。
[0210]當(dāng)來自燃?xì)鉂M輪的排氣流12不可用時，也實施上述第=操作方式。在具有第二重 整器爐70的第=操作方式期間，強制通風(fēng)扇60的速度增加使得得到的共混氧化劑流69包 含氧化劑流61與通風(fēng)空氣流67的更大質(zhì)量比，與在第二操作方式期間的質(zhì)量比相比。對 于氧化劑流61在換熱器62中加熱的情況，運可能是特別重要的。 陽211] 具有第二重整器爐70的第=操作方式包含部分地關(guān)閉閥口組件65,并將通風(fēng)空 氣流67的第二量與氧化劑流61的第=量共混W形成包含通風(fēng)空氣的共混氧化劑流69的 第二量。來自強制通風(fēng)扇60的氧化劑流61的第=量可通至換熱器62,然后將通風(fēng)空氣流 67的第二量與氧化劑流61的第S量共混，從而加熱來自強制通風(fēng)扇60的氧化劑流61的第 =量。
[0212] 具有第二重整器爐70的第=操作方式包含將重整器進(jìn)料氣流74的第=量引入至 重整器爐70中的多個含催化劑的重整器管內(nèi)，使重整器進(jìn)料氣流74的第=量反應(yīng)，所處的 反應(yīng)條件有效形成包含&、0)、CHa和H2〇的重整產(chǎn)物流76的第=量，并從重整器爐70的多 個含催化劑的重整器管中取出重整產(chǎn)物流76的第=量。
[0213] 具有第二重整器爐70的第=操作方式包含將燃料流72的第=量與包含通風(fēng)空氣 的共混氧化劑流69的第二量的至少一部分在重整器爐70內(nèi)在多個含催化劑的重整器管 外部燃燒，所處的條件有效燃燒燃料流72的第=量W形成燃燒產(chǎn)物氣流78的第=量，并 產(chǎn)生熱量W供應(yīng)能量，用于使多個含催化劑的重整器管內(nèi)部的重整器進(jìn)料氣流74的第= 量反應(yīng)，并由重整器爐70取出燃燒產(chǎn)物氣流78的第=量。有效燃燒燃料流的第=量的條 件可包括任何適合的溫度范圍與壓力范圍，例如，溫度范圍為600°C-1500°C和壓力范圍為 98kPa-102kPa(絕壓）。 陽214] 具有第二重整器爐70的第S操作方式特征可在于Fe〉F4、Fe〉Fg和G3〉G4,其中Fa為氧化劑流的第一量的時間平均質(zhì)量流速，F(xiàn)s為氧化劑流的第二量的時間平均質(zhì)量流速， Fe為氧化劑流的第=量的時間平均質(zhì)量流速，G3為通風(fēng)空氣流的第一量的時間平均質(zhì)量流 速，和Ga為通風(fēng)空氣流的第二量的時間平均質(zhì)量流速。
[0215] 具有第二重整器爐70的第=操作方式可包含將來自重整器爐70的燃燒產(chǎn)物氣 流78的第=量通至引風(fēng)扇90。可操作引風(fēng)扇90使得在第=操作方式期間在重整器爐70 內(nèi)的多個含催化劑的重整器