本發(fā)明涉及平板玻璃的制造方法、平板玻璃、和夾層玻璃的制造方法。特別是涉及與玻璃帶的行進方向正交的寬度方向的截面為凸形狀的平板玻璃的制造方法。

背景技術：

通過浮法制造的平板玻璃的厚度通常是恒定的。但是，例如，對于在汽車的前擋風玻璃上顯示信息的平視顯示器(headupdisplay，以下也稱為hud)而言，為了防止從駕駛員的角度觀察時的重像，要求厚度不恒定的玻璃。因此，對與玻璃帶的行進方向正交的寬度方向(以下，有時簡稱為寬度方向)的截面為凹形、凸形、錐形的平板玻璃的制造方法進行了研究(例如，參見專利文獻1、2)。

現(xiàn)有技術文獻

專利文獻

專利文獻1：美國專利第7122242號說明書

專利文獻2：美國專利第3575694號說明書

技術實現(xiàn)要素：

發(fā)明所要解決的問題

然而，在專利文獻1中，并沒有公開用于制造寬度方向的截面為凸形的平板玻璃的具體數(shù)據(jù)，另外，在專利文獻2中，實質上僅公開了錐形玻璃的制造方法，有可能無法適當?shù)刂圃鞂挾确较虻慕孛鏋橥剐蔚钠桨宀Ａ?。特別是在專利文獻2所記載的制造方法中，關于邊緣輥的配置、圓周速度的信息公開不充分，缺乏可實現(xiàn)性。

本發(fā)明的目的在于提供一種能夠適當?shù)刂圃炫c玻璃帶的行進方向正交的寬度方向的截面為凸形狀的平板玻璃(以下，在本說明書中也將平板玻璃簡稱為玻璃)的平板玻璃的制造方法。需要說明的是，在本發(fā)明中，凸形狀的玻璃是指玻璃帶的寬度方向中央部比兩端部厚的玻璃帶或者由玻璃帶得到的平板玻璃。

用于解決問題的手段

本發(fā)明的平板玻璃的制造方法為在熔融金屬浴中使玻璃帶浮在熔融金屬面上而行進、并使多個輥接觸上述玻璃帶的兩端部從而將所述玻璃帶成形為板狀的平板玻璃的制造方法，其特征在于，在所述熔融金屬浴的上游區(qū)域中，對所述玻璃帶的所述寬度方向兩端部比對所述寬度方向中央部更強烈地進行加熱，并且以使得所述行進方向上游的輥的圓周速度慢于下游的輥的圓周速度的方式使所述多個輥旋轉，由此制造所述寬度方向中央部比兩端部厚的平板玻璃。

根據(jù)本發(fā)明，通過在所述熔融金屬浴的上游區(qū)域中對所述玻璃帶的所述寬度方向兩端部比對所述寬度方向中央部更強烈地進行加熱，由此，兩端部的粘度變得不易升高，寬度方向的兩端部容易變薄、中央部容易變厚。此外，通過以使得行進方向上游的輥的圓周速度慢于下游的輥的圓周速度的方式使所述多個輥旋轉，由此，能夠使向上游的輥的旋轉軸的兩側擴展的玻璃帶的寬度擴大。其結果是，玻璃帶的兩端部變薄、中央部變厚，由此寬度方向的截面能夠成形為凸形狀。

在本發(fā)明的平板玻璃的制造方法中，優(yōu)選在所述上游區(qū)域中實質上不使用配置于寬度方向中央部的加熱器而僅通過配置于所述寬度方向兩端部的加熱器對所述玻璃帶進行加熱。

根據(jù)本發(fā)明，通過在所述上游區(qū)域中實質上不使用配置于寬度方向中央部的加熱器而僅通過配置于所述寬度方向兩端部的加熱器對所述玻璃帶進行加熱，由此，兩端部的粘度變得不易升高，玻璃帶的兩端部容易變薄、中央部容易變厚。

在本發(fā)明的平板玻璃的制造方法中，優(yōu)選以使得所述寬度方向的兩端部的冷卻速度為6.1℃/m以下的方式對所述熔融金屬浴面上的所述玻璃帶進行加熱、即進行溫度控制。需要說明的是，本說明書中，表述玻璃帶的寬度方向的端部的冷卻速度時，該端部表示自玻璃帶的邊緣起向寬度方向中央500mm的位置。

根據(jù)本發(fā)明，以使得所述寬度方向的端部的冷卻速度為6.1℃/m以下的方式對熔融金屬浴面上的上述玻璃帶進行加熱時，兩端部的粘度變得不易升高，玻璃帶的兩端部容易變薄、中央部容易變厚。

在本發(fā)明的平板玻璃的制造方法中，優(yōu)選以使得所述熔融金屬浴面上的所述玻璃帶的所述寬度方向兩端部的粘度為10^4.9(dpa·秒)的位置與該粘度為10^6.1(dpa·秒)的位置之間的距離為15m以上的方式對所述玻璃帶進行加熱。

根據(jù)本發(fā)明，以使得所述熔融金屬浴面上的所述玻璃帶的所述寬度方向兩端部的粘度為10^4.9(dpa·秒)的位置與該粘度為10^6.1(dpa·秒)的位置之間的距離為15m以上的方式對所述玻璃帶進行加熱時，兩端部的粘度變得不易升高，玻璃帶的兩端部容易變薄、中央部容易變厚。需要說明的是，本說明書中，表述玻璃帶的寬度方向的端部的粘度時，如上所述，該端部表示自玻璃帶的邊緣起向寬度方向中央500mm的位置。

在本發(fā)明的平板玻璃的制造方法中，優(yōu)選在所述熔融金屬浴面上的玻璃帶的所述寬度方向兩端部的粘度為10^5.3(dpa·秒)以下的區(qū)域中配置的輥中、在所述玻璃帶的行進方向上相鄰的至少一組輥的圓周速度之差為35(m/小時)以上。

根據(jù)本發(fā)明，在所述熔融金屬浴面上的玻璃帶的所述寬度方向兩端部的粘度為10^5.3(dpa·秒)以下的區(qū)域中配置的輥中，在所述玻璃帶的行進方向上相鄰的至少一組輥的圓周速度之差為35(m/小時)以上，因此，在所述粘度為10^5.3(dpa·秒)以下的區(qū)域中，玻璃帶向著行進方向下游被拉伸，能夠使玻璃帶的兩端部變薄。其結果是，玻璃帶的兩端部變薄、中央部變厚，由此能夠制成寬度方向的截面為凸形狀的平板玻璃。

在本發(fā)明的平板玻璃的制造方法中，優(yōu)選玻璃帶的所述行進方向最上游的輥的圓周速度為100(m/小時)以下。

根據(jù)本發(fā)明，所述行進方向最上游的輥的圓周速度為100(m/小時)以下時，能夠使向最上游的一對輥的旋轉軸的兩側擴展的玻璃帶的寬度擴大。其結果是，玻璃帶的兩端部容易變薄、中央部容易變厚。

在本發(fā)明的平板玻璃的制造方法中，優(yōu)選玻璃帶的所述行進方向最上游的輥的圓周速度r與所述行進方向最下游的輥的圓周速度s之比r/s為0.01～0.32。

根據(jù)本發(fā)明，所述行進方向最上游的輥的圓周速度r與所述行進方向最下游的輥的圓周速度s之比r/s為0.01～0.32時，能夠使向最上游的一對輥的旋轉軸的兩側擴展的玻璃帶的寬度擴大。其結果是，玻璃帶的兩端部容易變薄、中央部容易變厚。

在本發(fā)明的平板玻璃的制造方法中，優(yōu)選將以滿足

最上游的輥的圓周速度(m/小時)/緩冷部中的玻璃帶的行進速度(m/小時)≤0.07×所期望的玻璃帶的緩冷部中的寬度方向中央的厚度(mm)

的方式對所述行進方向最上游的輥的圓周速度和緩冷部中的玻璃帶的行進速度進行調節(jié)。

根據(jù)本發(fā)明，以滿足

最上游的輥的圓周速度(m/小時)/緩冷部中的玻璃帶的行進速度(m/小時)≤0.07×所期望的玻璃帶的緩冷部中的寬度方向中央的厚度(mm)

的方式對所述行進方向最上游的輥的圓周速度和緩冷部中的玻璃帶的行進速度進行調節(jié)時，能夠制成玻璃帶的緩冷部中的寬度方向中央的厚度為所期望的厚度的、寬度方向的截面為凸形狀的平板玻璃。

優(yōu)選通過本發(fā)明的平板玻璃的制造方法由所述玻璃帶得到的平板玻璃的厚度的最大值與最小值之差為0.1mm以上。

根據(jù)本發(fā)明，平板玻璃的厚度的最大值與最小值之差為0.1mm以上，因此，使用通過本發(fā)明的制造方法由所述玻璃帶得到的平板玻璃作為信息顯示用玻璃時，能夠抑制重像的產生。

通過本發(fā)明的平板玻璃的制造方法由所述玻璃帶得到的平板玻璃優(yōu)選所述平板玻璃主表面的jisb0601：2001規(guī)定的基準長度25mm下的粗糙度曲線的最大高度rz為0.3μm以下。

根據(jù)本發(fā)明，rz為0.3μm以下時，透過平板玻璃看到的景色看起來無畸變。另外，在平板玻璃上顯示信息時的反射圖像不易變形。

本發(fā)明的平板玻璃為至少一個主表面為凸面的矩形平板玻璃，其特征在于，在穿過所述凸面的重心并以最短距離連接所述凸面的兩個長邊的線段上，將所述兩個長邊與所述線段的交點中的將所述平板玻璃置于水平位置時所述平板玻璃的鉛直方向的厚度小者設為第一點、將自所述第一點起相對于所述線段的長度處于2/5的長度的位置的所述凸面上的點設為第二點，在所述第一點與所述第二點之間，連接所述平板玻璃的鉛直方向的厚度為最大時的所述凸面上的點與所述平板玻璃的鉛直方向的厚度為最小時的所述凸面上的點的直線與水平方向所成的角度為0.005°～0.1°。

本發(fā)明的平板玻璃優(yōu)選所述平板玻璃的主表面的jisb0601：2001規(guī)定的基準長度25mm下的粗糙度曲線的最大高度rz為0.3μm以下。

根據(jù)本發(fā)明，所述平板玻璃的主表面的jisb0601：2001規(guī)定的基準長度25mm下的粗糙度曲線的最大高度rz為0.3μm以下，因此，透過平板玻璃看到的景色看起來無畸變。另外，在平板玻璃上顯示信息時的反射圖像不易變形。

本發(fā)明的平板玻璃優(yōu)選所述平板玻璃的厚度的最大值與最小值之差為0.1mm以上。

根據(jù)本發(fā)明，所述平板玻璃的厚度的最大值與最小值之差為0.1mm以上，因此，使用夾層玻璃作為信息顯示用玻璃時能夠抑制重像的產生。

本發(fā)明的夾層玻璃的制造方法具有：對通過上述平板玻璃的制造方法得到的平板玻璃進行切割而得到楔形玻璃的工序、和隔著中間膜將所述楔形玻璃與另外的平板玻璃層疊并進行壓接的工序。

本發(fā)明的夾層玻璃的制造方法具有：

對所述平板玻璃進行切割而得到楔形玻璃的工序、和

隔著中間膜將所述楔形玻璃與另外的平板玻璃層疊并進行壓接的工序。

本發(fā)明的夾層玻璃的制造方法中，所述另外的平板玻璃可以為所述楔形玻璃。

附圖說明

圖1表示本發(fā)明的一個實施方式的玻璃制造裝置，圖1(a)是縱向剖視圖、圖1(b)是橫向剖視圖。

圖2是通過本發(fā)明的一個實施方式的制造方法制造的玻璃的寬度方向的剖視圖。

圖3表示使用了通過本發(fā)明的一個實施方式的制造方法制造的玻璃的前擋風玻璃，圖3(a)是俯視圖，圖3(b)、圖3(c)是剖視圖。

圖4是表示本發(fā)明的例1～2中的輥的圓周速度的曲線圖。

圖5是表示通過本發(fā)明的例1～9制造的玻璃的厚度的曲線圖。

圖6表示本發(fā)明的一個實施方式的平板玻璃，圖6(a)為俯視圖、圖6(b)為剖視圖。

具體實施方式

以下，對本發(fā)明的一個實施方式進行說明。

首先，對玻璃制造裝置(即，浮法平板玻璃制造裝置)的構成進行說明。

如圖1所示，玻璃制造裝置1具有熔化部10、成形部20和緩冷部30。

熔化部10具有熔化窯11、流道控制閘板12和唇緣部(lip)13。

在熔化部10中，在熔化窯11中將玻璃原料熔化為熔融玻璃g1，通過使流道控制閘板12相對于作為熔融玻璃g1的流路的唇緣部13上下移動來調節(jié)供給至成形部20的熔融玻璃g1的量。

成形部20具有熔融金屬浴(即浮拋窯)21、多個輥23和加熱器24。

在成形部20中，在使從熔化部10連續(xù)供給的熔融玻璃g1沿規(guī)定方向流動的同時將其逐漸冷卻、成形為玻璃帶g2。即，熔融玻璃g1以玻璃帶狀流出到熔融金屬浴21的熔融金屬面上，使其在浮于熔融金屬面上的同時沿f1方向行進，從而成形為玻璃帶g2。

在熔融金屬浴21中貯存有例如錫等熔融金屬22，熔融玻璃g1經由流道控制閘板12和唇緣部13而被連續(xù)供給熔融玻璃g1到熔融金屬22之上。

輥23載置于玻璃帶g2的玻璃帶g2的兩端部g2b的上表面。即，多個輥與玻璃帶g2的兩端部接觸。為了調節(jié)玻璃帶g2的厚度，對輥23的圓周速度進行調節(jié)。在此，行進方向f1是指由熔化窯11向后述的緩冷室31的方向。在通常的浮法平板玻璃制造裝置的熔融金屬浴中，加熱器24配置于熔融金屬浴21的上方，分為對玻璃帶g2的寬度方向的中央部g2a進行加熱的中央部加熱器24a和對玻璃帶g2的寬度方向的兩端部g2b進行加熱的端部加熱器24b。中央部加熱器24a和端部加熱器24b可以針對行進方向f1、寬度方向進一步劃分。如果進一步劃分，則玻璃帶g2的溫度容易被調節(jié)。在此，寬度方向是指與行進方向f1正交的方向。

緩冷部30具有緩冷室31和輸送輥32。

在緩冷部30中，對于在成形部20中成形出的玻璃帶g2，在通過配置在緩冷室31中的輸送輥32連續(xù)地輸送的同時進行緩冷。另外，通過調節(jié)輸送輥32的圓周速度，可以調節(jié)玻璃帶g2在成形部20和緩冷部30中的行進速度。在此，通過在成形部20中在玻璃帶兩端部g2b的上表面載置有輥23，在玻璃帶兩端部g2b的載置有輥23的部分附近產生因輥23引起的變形。玻璃帶g2從緩冷部30拉出，通過切割機切割并除去產生了因輥23引起的變形的玻璃帶g2的邊緣，進一步地，通過切割機將玻璃帶g2切割為規(guī)定的尺寸，由此得到作為產品的玻璃。

接著，對通過本發(fā)明的一個實施方式的制造方法(即，浮法平板玻璃制造方法)制造的玻璃進行說明。

圖2是通過本發(fā)明的制造方法制造的玻璃的寬度方向的剖視圖。圖3(a)是使用了通過本發(fā)明制造的玻璃的前擋風玻璃的俯視圖，其中，圖3(b)、圖3(c)為該前擋風玻璃的剖視圖。

通過本發(fā)明的一個實施方式的制造方法制造的玻璃如圖2所示為越靠近寬度方向的中央部越厚的凸形玻璃100。通過在規(guī)定位置切割該凸形玻璃100，可以得到與寬度方向的一端相比另一端較厚的楔形玻璃200。楔形玻璃200適合于例如如圖3所示用于具有hud的汽車的前擋風玻璃。如此，通過將楔形玻璃200用于前擋風玻璃，能夠在不使用特別的中間膜(例如，截面為楔形狀的中間膜)的情況下抑制從駕駛員的角度觀察時的重像的產生。用途不限于汽車的前擋風玻璃，可以為電動列車的窗玻璃，也可以為摩托車的駕駛員前方的保護用的擋風玻璃，只要能夠顯示信息則可以為任意一種玻璃。另外，不限于交通工具的信息顯示用玻璃，可以用于其它各種信息顯示用玻璃。此外，可以用于雖然為信息顯示以外的用途但利用了連續(xù)的透射特性變化的各種裝置。另外，圖3(b)所示的前擋風玻璃300是通過在楔形玻璃301與楔形玻璃302之間夾著中間膜303并進行組合而制造的夾層玻璃。

作為前擋風玻璃的另一種形態(tài)，組合的兩片玻璃中的一片可以為厚度恒定的玻璃。如圖3(c)所示，前擋風玻璃400是通過在楔形玻璃401與厚度恒定的玻璃402之間夾著中間膜403并進行組合而制造的夾層玻璃。

接著，對本發(fā)明的一個實施方式的平板玻璃的制造方法進行說明。

通過本發(fā)明的一個實施方式的平板玻璃的制造方法制造與玻璃帶的行進方向正交的寬度方向的截面形成凸狀的凸形玻璃100時，對于通過將在熔化部10中熔化的熔融玻璃g1連續(xù)地供給至熔融金屬22之上而成形的玻璃帶g2，在熔融金屬浴21的上游區(qū)域中，對寬度方向兩端部g2b比對寬度方向中央部g2a更強烈地進行加熱。通過對玻璃帶g2的寬度方向兩端部g2b比對寬度方向中央部g2a更強烈地進行加熱，由此，玻璃帶的兩端部g2b的粘度與中央部g2a相比不易升高，玻璃帶兩端部g2b的厚度容易變薄、中央部g2a的厚度容易變厚。

另外，在上述通常的浮法玻璃制造裝置中制造本發(fā)明的凸形狀的玻璃時，優(yōu)選在熔融金屬浴21的上游區(qū)域中實質上不使用配置于寬度方向中央部的中央部加熱器24a而僅通過配置于寬度方向兩端部的端部加熱器24b進行加熱。在此，“上游區(qū)域”是指熔融金屬浴21的靠近熔化窯11的上游側70％的范圍。另外，“實質上不使用中央部加熱器24a”是指可以以中央部加熱器24a的輸出功率不超過1kw/m²的方式進行加熱。通過實質上不使用中央部加熱器24a而僅通過端部加熱器24b進行加熱，由此，玻璃帶的兩端部g2b的粘度與中央部g2a相比不易升高，玻璃帶兩端部g2b的厚度容易變薄、中央部g2a的厚度容易變厚。中央部加熱器24a的輸出功率可以為0kw/m²。

在作為熔融金屬浴21的靠近緩冷室31的下游側30％的范圍的“下游區(qū)域”中，可以通過中央部加熱器24a對玻璃帶中央部g2a進行加熱。

另外，優(yōu)選以使得玻璃帶的兩端部g2b的冷卻速度為6.1℃/m以下的方式對熔融金屬浴21面上的玻璃帶g2進行加熱。在此，“冷卻速度”表示熔融金屬浴中的玻璃帶沿行進方向f1行進1m時的溫度的降低量。玻璃帶端部g2b的冷卻速度為6.1℃/m以下時，兩端部的粘度不易升高，玻璃帶的端部g2b容易變薄、中央部g2a容易變厚。玻璃帶端部g2b的冷卻速度更優(yōu)選為6.0℃/m以下、進一步優(yōu)選為5.9℃/m以下。

另一方面，優(yōu)選以使得玻璃帶的兩端部g2b的冷卻速度為3.0℃/m以上的方式進行加熱。為3.1℃/m以上時，玻璃帶容易充分冷卻。玻璃帶端部g2b的冷卻速度可以為4.0℃/m以上、也可以為5.0℃/m以上。

玻璃帶的兩端部g2b的冷卻速度優(yōu)選比玻璃帶的中央部g2a的冷卻速度慢。兩端部g2b的冷卻速度比中央部g2a的冷卻速度慢時，兩端部的粘度不易升高，玻璃帶的端部g2b容易變薄、中央部g2a容易變厚。

玻璃帶的兩端部g2b的冷卻速度優(yōu)選比玻璃帶的中央部g2a的冷卻速度慢0.3℃/m以上。為0.3℃/m以上時，兩端部的粘度不易升高，玻璃帶的端部g2b容易變薄、中央部g2a容易變厚。玻璃帶的兩端部g2b的冷卻速度可以比玻璃帶的中央部g2a的冷卻速度慢0.4℃/m以上、也可以慢0.5℃/m以上。

另外，優(yōu)選以使得熔融金屬浴21面上的玻璃帶的兩端部g2b的粘度為10^4.9(dpa·秒)的位置與該粘度為10^6.1(dpa·秒)的位置之間的距離為15m以上的方式來控制玻璃帶的兩端部g2b的加熱溫度。為15m以上時，玻璃帶兩端部g2b的粘度不易升高，玻璃帶的端部g2b容易變薄、中央部g2a容易變厚。上述距離更優(yōu)選為16m以上、進一步優(yōu)選為16.5m以上。

另一方面，優(yōu)選以使得熔融金屬浴21面上的玻璃帶的兩端部g2b的粘度為10^4.9(dpa·秒)的位置與該粘度為10^6.1(dpa·秒)的位置之間的距離為30m以下的方式來控制玻璃帶的兩端部g2b的加熱溫度。為30m以下時，玻璃帶容易被充分冷卻。上述距離也可以為25m以下、也可以為20m以下。

另外，在通過加熱器進行加熱的玻璃帶g2的兩端部g2b的上表面載置輥23，通過該輥23的作用以形成所期望的寬度、厚度、形狀的方式對玻璃帶進行成形。此時，對于各輥23的圓周速度而言，以使得越是位于下游側的輥則越快的方式進行調節(jié)。另外，對于制造凸形玻璃100時的圓周速度而言，以使得玻璃帶g2的行進方向f1上游的輥23a的圓周速度慢于下游的輥23b的圓周速度的方式使多個輥23旋轉。由此，能夠使向上游的輥的旋轉軸的兩側擴展的玻璃帶的寬度擴大。其結果是，玻璃帶g2的兩端部g2b容易變薄、中央部g2a容易變厚。

上游的輥23a是指于在熔融金屬浴內行進的玻璃帶的兩端部沿著該兩端部配置的多根輥23中靠近熔化窯11的輥，可以是最靠近熔化窯11的配置于兩端部21b的各自僅1根、也可以是靠近熔化窯11的配置于兩端部21b的各自2根、也可以為3根。優(yōu)選為2根。特別地，將最靠近熔化窯11的配置于兩端部21b的各自1根輥稱為最上游的輥。下游的輥23b是指輥23中靠近緩冷室31的輥，可以是最靠近緩冷室31的配置于兩端部21b的各自僅1根、也可以是靠近緩冷室31的配置于兩端部21b的各自2根、也可以為3根。特別地，將最靠近緩冷室31的配置于兩端部21b的各自1根輥稱為最下游的輥。

輥23的根數(shù)優(yōu)選在兩端部21b各自為7～15根。為7～15根時，容易將玻璃帶g2調節(jié)為規(guī)定的厚度。輥23的根數(shù)更優(yōu)選為8～13根。

另外，在熔融金屬浴面上的玻璃帶的兩端部g2b的粘度為10^5.3(dpa·秒)以下的區(qū)域(以下，稱為低粘度區(qū)域)中，配置于玻璃帶的兩端部g2b的輥可以各自為8根以下、也可以為7根以下、也可以為6根以下、也可以為5根以下、也可以為3根以下。

另一方面，在熔融金屬浴面上的玻璃帶的兩端部g2b的粘度大于10^5.3(dpa·秒)的區(qū)域(以下，稱為高粘度區(qū)域)中，配置于玻璃帶的兩端部g2b的輥可以各自為10根以下、也可以為8根以下、也可以為6根以下、也可以為4根以下、也可以為2根以下、也可以為1根以下。

上游的輥23a可以處于低粘度區(qū)域，下游的輥23b可以處于高粘度區(qū)域。

在熔融金屬浴面上的玻璃帶的上述寬度方向兩端部的粘度為10^5.3(dpa·秒)以下的區(qū)域(低粘度區(qū)域)中配置的輥中，在玻璃帶的行進方向上相鄰的至少一組輥的圓周速度之差優(yōu)選為35(m/小時)以上。為35(m/小時)以上時，在玻璃帶為10^5.3(dpa·秒)以下的區(qū)域中，玻璃帶向著行進方向下游被拉伸，從而使玻璃帶的兩端部變薄。其結果是，玻璃帶的兩端部變薄、中央部變厚，由此能夠制成寬度方向的截面為凸形狀的平板玻璃。在熔融金屬浴中的玻璃帶的上述寬度方向兩端部的粘度為10^5.3(dpa·秒)以下的區(qū)域中，在上述玻璃帶的行進方向上相鄰的至少一組輥的圓周速度之差也可以為40(m/小時)以上、也可以為45(m/小時)以上、也可以為50(m/小時)以上。

另一方面，在熔融金屬浴面上的玻璃帶的上述寬度方向兩端部的粘度為10^5.3(dpa·秒)以下的區(qū)域(低粘度區(qū)域)中配置的輥中，在玻璃帶的行進方向上相鄰的至少一組的輥的圓周速度之差優(yōu)選為100(m/小時)以下。為100(m/小時)以下時，容易調節(jié)玻璃帶的厚度。也可以為80(m/小時)以下、也可以為60(m/小時)以下。

最上游的輥的圓周速度優(yōu)選為100(m/小時)以下。為100(m/小時)以下時，能夠使向最上游的一對輥的旋轉軸的兩側擴展的玻璃帶的寬度擴大。其結果是，玻璃帶的兩端部g2b容易變薄、中央部g2a容易變厚。最上游的輥的圓周速度也可以為90(m/小時)以下、也可以為80(m/小時)以下、也可以為70(m/小時)以下、也可以為60(m/小時)以下。

另一方面，最上游的輥的圓周速度優(yōu)選為30(m/小時)以上。為30(m/小時)以上時，容易調節(jié)玻璃帶的厚度。最上游的輥的圓周速度也可以為40(m/小時)以上、也可以為50(m/小時)以上。

最上游的輥的圓周速度r與最下游的輥的圓周速度s之比r/s優(yōu)選為0.01～0.32。r/s為0.01～0.32時，能夠使向最上游的一對輥的旋轉軸的兩側擴展的玻璃帶的寬度擴大。其結果是，玻璃帶的兩端部g2b容易變薄、中央部g2a容易變厚。r/s更優(yōu)選為0.1以上、進一步優(yōu)選為0.14以上、特別優(yōu)選為0.16以上。另一方面，r/s更優(yōu)選為0.3以下、進一步優(yōu)選為0.25以下、特別優(yōu)選為0.23以下。

另外，為了將玻璃帶調節(jié)為所期望的厚度，優(yōu)選以滿足下式的方式對最上游的輥的圓周速度(m/小時)和緩冷部中的玻璃帶g2的行進速度(m/小時)進行調節(jié)。

最上游的輥的圓周速度(m/小時)/緩冷部中的玻璃帶的行進速度(m/小時)≤0.07×t…式(1)

其中，t是所期望的玻璃帶的緩冷部中的寬度方向中央的厚度(單位：mm)。通過滿足式(1)，能夠制成玻璃帶的緩冷部中的寬度方向中央的厚度為所期望的厚度并且寬度方向的截面為凸形狀的平板玻璃。

另外，為了調節(jié)玻璃帶g2的厚度，可以調節(jié)玻璃帶g2的行進方向f1與輥的旋轉軸方向h所成的角度d(參見圖1(b)的由箭頭指示的角度d)。對最上游的輥的角度d進行調節(jié)使其達到75°～85°，對最下游的輥的角度d進行調節(jié)使其達到90°～105°，由此容易使玻璃帶g2的寬度方向兩端部g2b的厚度變薄。最上游的輥的角度d更優(yōu)選設定為81°～84°、進一步優(yōu)選設定為82°～83°。最下游的輥的角度d優(yōu)選設定為95°～103°、進一步優(yōu)選設定為98～101°。

另外，通過調節(jié)成形部20、緩冷部30中的玻璃帶g2的行進速度，容易使在熔融金屬浴21上游處的玻璃帶g2沿寬度方向擴展，從而能夠使玻璃帶g2的寬度方向兩端部g2b的厚度變薄。

成形部20、緩冷部30中的玻璃帶的行進速度可以為200～1500(m/小時)。通過將成形部20、緩冷部30中的玻璃帶g2的行進速度設定為200～1500(m/小時)，由此容易使在熔融金屬浴21上游處的玻璃帶g2沿寬度方向擴展，容易使玻璃帶g2的寬度方向兩端部g2b的厚度變薄。玻璃帶g2的行進速度也可以為500(m/小時)以上、也可以為600(m/小時)以上、也可以為700(m/小時)以上。另一方面，玻璃帶g2的行進速度也可以為1300(m/小時)以下、也可以為1100(m/小時)以下、也可以為900(m/小時)以下。

通過本發(fā)明的一個實施方式的制造方法制造的平板玻璃的厚度的最大值與最小值之差優(yōu)選為0.1mm以上。為0.1mm以上時，即使安裝于前擋風玻璃與水平方向之間的角度大的車輛中，也能夠在作為信息顯示用玻璃使用時抑制重像的產生。在此，平板玻璃的厚度的最大值與最小值之差為：通過利用切割機切割并除去產生了因輥23引起的變形的玻璃帶g2的邊緣而得到的凸形玻璃100的厚度的最大值與最小值之差。平板玻璃的厚度的最大值與最小值之差也可以為0.2mm以上、也可以為0.3mm以上、也可以為0.4mm以上、也可以為0.5mm以上。另一方面，平板玻璃的厚度的最大值與最小值之差可以為1.5mm以下。為1.5mm以下時，即使安裝于前擋風玻璃與水平方向之間的角度小的車輛中，也能夠在作為信息顯示用玻璃使用時抑制重像的產生。平板玻璃的厚度的最大值與最小值之差也可以為1.3mm以下、也可以為1.2mm以下、也可以為1.1mm以下、也可以為1.0mm以下。將該平板玻璃例如用作汽車的前擋風玻璃的情況下，可以根據(jù)安裝前擋風玻璃的角度以及用于顯示信息的照射器的安裝角度和位置來選擇最佳的平板玻璃的厚度的最大值與最小值之差。

通過本發(fā)明的一個實施方式的制造方法制造的平板玻璃優(yōu)選平板玻璃主表面的jisb0601：2001規(guī)定的基準長度25mm下的粗糙度曲線的最大高度rz為0.3μm以下。平板玻璃主表面的rz為0.3μm以下時，例如在將平板玻璃用作信息顯示用玻璃的情況下，透過玻璃看到的景色看起來無畸變。另外，在平板玻璃上顯示信息時的反射圖像不易變形。在此，粗糙度曲線以形狀波形表示。rz更優(yōu)選為0.25μm以下、進一步優(yōu)選為0.2μm以下、特別優(yōu)選為0.18μm以下、最優(yōu)選為0.16μm以下。平板玻璃主表面的rz可以通過使緩冷部中的玻璃帶g2的行進速度變慢而減小。在此，平板玻璃主表面為玻璃帶g2的在熔融金屬浴21中與熔融金屬接觸的面(以下，稱為熔融金屬接觸面)、和與熔融金屬接觸面相對的未與熔融金屬22接觸的面(以下，稱為熔融金屬非接觸面)。

通過本發(fā)明的一個實施方式的制造方法制造的平板玻璃優(yōu)選平板玻璃主表面的jisb0601：2001規(guī)定的基準長度25mm下的粗糙度曲線的最大高度rz為厚度恒定的平板玻璃的80％以下。平板玻璃主表面的rz為厚度恒定的平板玻璃的80％以下時，透過平板玻璃看到的景色看起來無畸變。另外，在平板玻璃上顯示信息時的反射圖像不易變形。rz優(yōu)選為厚度恒定的平板玻璃的70％以下、更優(yōu)選為60％以下。

利用通過上述平板玻璃的制造方法制造的平板玻璃制造夾層玻璃。

參考圖2和圖3對本發(fā)明的一個實施方式的夾層玻璃的制造方法進行說明。在此，列舉車輛的前擋風玻璃中使用的夾層玻璃的制造方法為例進行說明。

本發(fā)明的一個實施方式的夾層玻璃的制造方法具有：

對通過上述平板玻璃的制造方法得到的凸形狀的平板玻璃100進行切割而得到楔形玻璃200的工序、和

隔著中間膜將楔形玻璃200和另外的平板玻璃層疊并進行壓接的工序。

首先，通過上述平板玻璃的制造方法，可以得到越靠近寬度方向的中央部越厚的凸形玻璃100。通過在規(guī)定的位置對該凸形玻璃100進行切割，可以得到與寬度方向一端相比另一端較厚的楔形玻璃200。切割方法沒有限制，例如可以通過在凸形玻璃100上利用切割器以窗玻璃的形狀形成劃線并進行折斷而切割出凸形玻璃100、得到楔形玻璃200。對楔形玻璃200的周邊進行倒角加工。

接著，對于楔形玻璃200與另外的平板玻璃的一對平板玻璃而言，以在它們之間隔著脫模劑而疊合的狀態(tài)通過重力彎曲等方法進行彎曲。一對平板玻璃以在爐內被加熱并軟化的狀態(tài)進行彎曲加工，并緩冷。需要說明的是，彎曲方法不限于重力彎曲，可以通過加壓彎曲將一對平板玻璃成形，也可以不疊合而是一片一片地進行彎曲加工。

接著，隔著中間膜將楔形玻璃200與另外的平板玻璃層疊并進行壓接，由此得到夾層玻璃。另外的平板玻璃可以為楔形玻璃200、也可以為厚度恒定的平板玻璃。厚度恒定的平板玻璃通過公知的方法得到，并通過上述切割方法切割出。另外的平板玻璃為楔形玻璃200的夾層玻璃300在安裝于前擋風玻璃與水平方向之間的角度大的車輛的情況下，顯示信息時的反射圖像不易變形。對于另外的平板玻璃為厚度恒定的平板玻璃的夾層玻璃400而言，透過前擋風玻璃看到的景色看起來無畸變。中間膜可以列舉例如聚乙烯醇縮丁醛。

進行壓接時，首先，進行將一對平板玻璃與中間膜之間的空氣抽出的脫氣處理，由此將一對平板玻璃和中間膜加熱并進行粘結。例如，將一對平板玻璃與中間膜的疊合體放入橡膠袋中并進行減壓加熱，由此可以抽出空氣。另外，可以使用夾輥法或者橡膠槽(ラバーチャンネル)法進行。接著，在高壓釜中對一對平板玻璃與中間膜的疊合體進行加壓處理，由此將一對平板玻璃和中間膜加熱并進行粘結。

接著，對本發(fā)明的一個實施方式的平板玻璃進行說明。

圖6為本發(fā)明的一個實施方式的平板玻璃，其中，圖6(a)為俯視圖、圖6(b)為剖視圖。

本發(fā)明的平板玻璃為至少一個主表面為凸面507的矩形平板玻璃500，其特征在于，在穿過凸面507的重心g并以最短距離連接凸面507的兩個長邊501、502的線段503上，將兩個長邊501、502與線段503的交點504、505中的將平板玻璃500置于水平位置時平板玻璃500的鉛直方向的厚度小者設為第一點504、將自第一點504起相對于線段503的長度處于2/5的長度的位置的凸面507上的點設為第二點506，在第一點504與第二點506之間，連接平板玻璃500的鉛直方向的厚度為最大時的凸面507上的點與平板玻璃的鉛直方向的厚度為最小時的凸面507上的點的直線h與水平方向所成的角度α為0.005°～0.1°。

本發(fā)明的一個實施方式的平板玻璃500例如可以通過對利用上述平板玻璃的制造方法得到的平板玻璃進行切割而得到。切割方法沒有限定，例如可以通過利用切割器在上述平板玻璃上以窗玻璃的形狀形成劃線并進行折斷而得到本發(fā)明的一個實施方式的平板玻璃500。

使用本發(fā)明的一個實施方式的平板玻璃500作為車輛的前擋風玻璃的情況下，平板玻璃500例如以使得厚度為最小的長邊502位于下方的方式安裝在車輛中，在前擋風玻璃的厚度較小的下方顯示信息。

本發(fā)明的一個實施方式的平板玻璃500的特征在于，其至少一個主表面為凸面507。通過主表面為凸面507，在平板玻璃上顯示信息時的反射圖像不易變形。另外，與主表面為凹面的情況相比，不顯示信息的前擋風玻璃上方的厚度變薄，可以減小前擋風玻璃的重量，車輛的燃料消耗率好。前擋風玻璃上顯示信息的位置不限于下方，也可以為上方、也可以為左方或右方、也可以為中央。以使得顯示信息的位置的厚度變薄的方式安裝平板玻璃。無論在顯示信息的位置為哪一個位置的情況下，如果主表面為凸面，則能夠減小不顯示信息的部分的厚度，與主表面為凹面的情況相比，能夠減小前擋風玻璃的重量。

本發(fā)明的一個實施方式的平板玻璃500的特征在于，所述平板玻璃500為矩形。平板玻璃500為矩形時，輸送等操作容易。在此，矩形不限于精確的矩形，其邊可以是彎曲的。另外，其角的角度不限于90°，可以為80°～100°。

本發(fā)明的一個實施方式的平板玻璃500可以有缺口，其角可以呈圓弧狀。

本發(fā)明的一個實施方式的平板玻璃500的特征在于，在穿過凸面507的重心g并以最短距離連接凸面507的兩個長邊501、502的線段503上，將兩個長邊501、502與線段503的交點504、505中的將平板玻璃500置于水平位置時平板玻璃500的鉛直方向的厚度小者設為第一點504、將自第一點504起相對于線段503的長度處于2/5的長度的位置的凸面507上的點設為第二點506，在第一點504與第二點506之間，連接平板玻璃500的鉛直方向的厚度為最大時的凸面507上的點與平板玻璃的鉛直方向的厚度為最小時的凸面507上的點的直線h與水平方向所成的角度α為0.005°～0.1°。平板玻璃的厚度例如通過激光位移測量儀、厚度計、超聲波厚度計等求出，角度α由通過測定而得到的厚度計算。

前擋風玻璃安裝于前擋風玻璃與水平方向之間的角度小的車輛中時，優(yōu)選平板玻璃500的角度α小，因為在平板玻璃上顯示信息時的反射圖像不易變形。另一方面，前擋風玻璃安裝于前擋風玻璃與水平方向之間的角度大的車輛中時，優(yōu)選平板玻璃500的角度α大，因為在平板玻璃上顯示信息時的反射圖像不易變形。

本發(fā)明的一個實施方式的平板玻璃的角度α為0.005°以上，由此，安裝于前擋風玻璃與水平方向之間的角度大的車輛中時，在平板玻璃上顯示信息時的反射圖像不易變形。角度α也可以為0.01°以上、也可以為0.02°以上、也可以為0.03°以上、也可以為0.035°以上、也可以為0.04°以上。另外，通過角度α為0.1°以下，由此，即使安裝于前擋風玻璃與水平方向之間的角度小的車輛中，在平板玻璃上顯示信息時的反射圖像也不易變形。角度α也可以為0.08°以下、也可以為0.07°以下、也可以為0.06°以下。可以根據(jù)安裝前擋風玻璃的角度以及用于顯示信息的照射器的安裝角度和位置來選擇最佳的角度α。

本發(fā)明的一個實施方式的平板玻璃500優(yōu)選平板玻璃500的主表面的jisb0601：2001規(guī)定的基準長度25mm下的粗糙度曲線的最大高度rz為0.3μm以下。由于rz為0.3μm以下，因此透過平板玻璃500看到的景色看起來無畸變。另外，在平板玻璃上顯示信息時的反射圖像不易變形。

本發(fā)明的一個實施方式的平板玻璃500優(yōu)選平板玻璃500的厚度的最大值與最小值之差為0.1mm以上。由于平板玻璃的厚度的最大值與最小值之差為0.1mm以上，因此安裝于前擋風玻璃與水平方向之間的角度大的車輛中并作為信息顯示用玻璃使用時能夠抑制重像的產生。另一方面，平板玻璃的厚度的最大值與最小值之差可以為1.5mm以下。為1.5mm以下時，安裝于前擋風玻璃與水平方向之間的角度小的車輛中并作為信息顯示用玻璃使用時能夠抑制重像的產生。平板玻璃的厚度的最大值與最小值之差也可以為1.3mm以下、也可以為1.2mm以下、也可以為1.1mm以下、也可以為1.0mm以下。

本發(fā)明的一個實施方式的平板玻璃500優(yōu)選平板玻璃500的短邊508、509為600mm以上。為600mm以上時，能夠在大型車輛中使用。另外，可以安裝于前擋風玻璃與水平方向之間的角度小的車輛中。平板玻璃的所述短邊也可以為800mm以上、也可以為1000mm以上、也可以為1200mm以上、也可以為1400mm以上。

可以使用平板玻璃500來制造夾層玻璃。

本發(fā)明的一個實施方式的夾層玻璃的制造方法具有：

對平板玻璃500進行切割而得到楔形玻璃的工序、和

隔著中間膜將楔形玻璃和另外的平板玻璃層疊并進行壓接的工序。

首先，在規(guī)定的位置對平板玻璃500進行切割，由此得到與寬度方向一端相比另一端較厚的楔形玻璃200。然后，經過與使用了通過上述平板玻璃的制造方法制造的平板玻璃的夾層玻璃的制造方法同樣的工序，由此制造夾層玻璃。

如上所述，在上述實施方式中，在熔融金屬浴21的上游區(qū)域中，對玻璃帶的寬度方向兩端部g2b比對寬度方向中央部g2a更強烈地進行加熱，且以使得行進方向f1上游的輥23a的圓周速度慢于下游的輥23b的圓周速度的方式使多個輥23旋轉。由此，兩端部g2b的粘度與中央部g2a相比不易升高，且能夠使向上游的輥的旋轉軸的兩側擴展的玻璃帶的寬度擴大，在熔融金屬浴21的上游使玻璃帶g2的向寬度方向的擴展變得容易，能夠使玻璃帶g2的寬度方向兩端部g2b的厚度變薄、使中央部g2a變厚。

實施例

接著，對本發(fā)明的實施例進行說明。

例1為比較例、例2～9為實施例。

圖4是示出本發(fā)明的例1和例2中的各輥的位置和各輥的圓周速度的曲線圖。橫軸表示輥編號，輥編號1為最上游的輥，編號越大則表示其為配置于玻璃帶的行進方向f1越下游的輥。輥編號1～7是配置于低粘度區(qū)域的輥，輥編號8～15是配置于高粘度區(qū)域的輥。圖5是以相對于距離熔融金屬浴的寬度方向的中央的距離(單位：mm)的方式表示通過本發(fā)明的例1～例9制造的平板玻璃的厚度(單位：mm)的圖。需要說明的是，在圖5中，玻璃的厚度是指將玻璃帶的耳部切除后的玻璃的各部的厚度。

[例1]

使用與圖1所示的玻璃制造裝置同樣的裝置，為了制造厚度恒定的平板玻璃，通過中央部加熱器24a和端部加熱器24b對玻璃帶g2進行了加熱。以使得：以熔融金屬浴21的行進方向f1的上游端21u為起點的行進方向f1的距離為8.6m處的玻璃帶的寬度方向中央的溫度為955℃、端部的溫度為934℃、并且上述距離為25.4m處的玻璃帶的寬度方向中央的溫度為811℃、端部的溫度為830℃的方式調節(jié)了中央部加熱器24a和端部加熱器24b的輸出功率。此處的端部為自玻璃帶的邊緣起向寬度方向中央500mm的位置。將上述距離為從8.6m到25.4m的范圍內玻璃帶的寬度方向的中央部的冷卻速度設定為8.59℃/m、將端部的冷卻速度設定為6.20℃/m。玻璃帶端部g2b的粘度為10^4.9(dpa·秒)的位置與該粘度為10^6.1(dpa·秒)的位置的距離為16.8m。在此，玻璃帶端部g2b的粘度由玻璃帶端部g2b的溫度計算出。

另外，在熔融金屬浴21的寬度方向的兩端部各自配置有13根輥23，將各輥23的圓周速度如圖4和表1所示進行了調節(jié)。在表1中，輥編號1為最上游的輥，輥編號越大表示其為越靠近緩冷室31的輥。另外，在表1中，值的空白欄是指沒有配置輥。此時的最上游的輥的圓周速度為116(m/小時)、最下游的輥的圓周速度為531(m/小時)、最上游的輥的圓周速度r與最下游的輥的圓周速度s之比r/s為0.218、緩冷部中的玻璃帶g2的行進速度為719m/小時。在低粘度區(qū)域中，相鄰的一組輥的圓周速度之差最大為32(m/小時)。

在這樣的條件下制造的平板玻璃的寬度方向的厚度如圖5所示是恒定的。求出了該平板玻璃的、熔融金屬接觸面和熔融金屬非接觸面的jisb0601：2001規(guī)定的基準長度25mm下的粗糙度曲線的最大高度rz，為表2中示出的值。另外，在距離寬度方向的邊緣為1m的位置對該平板玻璃進行切割而得到的平板玻璃的上述角度α為0.0011°。雖然打算要得到緩冷部中的寬度方向中央的厚度為2.5mm的凸形的玻璃帶，但由于未滿足式(1)，因此，沒有得到凸形的玻璃帶。

[例2]

與此相對，為了制造凸形玻璃，使用了與例1相同的裝置，但在上游區(qū)域中不使用中央部加熱器24a而通過端部加熱器24b對玻璃帶的兩端部進行了加熱。以使得：以熔融金屬浴21行進方向f1的上游端21u為起點的行進方向f1的距離為8.6m處的玻璃帶的寬度方向中央的溫度為929℃、端部的溫度為929℃，并且上述距離為25.4m處的玻璃帶的寬度方向中央的溫度為819℃、端部的溫度為829℃的方式調節(jié)中央部加熱器24a和端部加熱器24b的輸出功率。此處的端部為自玻璃帶的邊緣起向寬度方向中央500mm的位置。將上述距離為從8.6m到25.4m的范圍內的玻璃帶的寬度方向的中央部的冷卻速度設定為6.56℃/m、將端部的冷卻速度設定為5.97℃/m。玻璃帶端部g2b的粘度為10^4.9(dpa·秒)的位置與該粘度為10^6.1(dpa·秒)的位置的距離為16.8m。

另外，在熔融金屬浴21的寬度方向的兩端部各自配置12根輥23，將各輥23的圓周速度如圖4和表1所示進行了調節(jié)。此時的緩冷部中的玻璃帶g2的行進速度為580m/小時、最上游的輥的圓周速度為56(m/小時)、最下游的輥的圓周速度為348(m/小時)、最上游的輥的圓周速度r與最下游的輥的圓周速度s之比r/s為0.161，緩冷部中的玻璃帶g2的行進速度為580m/小時，在低粘度區(qū)域中，輥編號2和3的輥的圓周速度之差為53(m/小時)。

對于在這樣的條件下制造的平板玻璃的寬度方向的厚度而言，如圖5所示，與厚度恒定的平板玻璃(例1)相比，寬度方向兩端部的厚度較薄、中央部的厚度較厚。其結果是，寬度方向的截面為凸形。該平板玻璃的厚度的最大值為2.55(mm)、最小值為1.85(mm)。求出了該平板玻璃的熔融金屬接觸面和熔融金屬非接觸面的jisb0601：2001規(guī)定的基準長度25mm下的粗糙度曲線的最大高度rz，為表2中示出的值。另外，在距離寬度方向的邊緣為1m的位置對該平板玻璃進行切割而得到的平板玻璃的角度α為0.0336°。玻璃帶的緩冷部中的寬度方向中央的厚度為2.55mm，滿足式(1)。

[例3～9]

與例2同樣地，為了制造凸形玻璃，在上游區(qū)域中不使用中央部加熱器24a而通過端部加熱器24b對玻璃帶的兩端部進行了加熱。

另外，在熔融金屬浴21的寬度方向的兩端部各自配置8～11根輥23，將各輥23的圓周速度如表1所示進行調節(jié)。需要說明的是，表1中的數(shù)值的單位為(m/小時)。將此時的緩冷部中的玻璃帶g2的行進速度v(m/小時)、最上游的輥的圓周速度r(m/小時)、最下游的輥的圓周速度s(m/小時)、最上游的輥的圓周速度r與最下游的輥的圓周速度s之比r/s、低粘度區(qū)域中的相鄰的一組輥的圓周速度之差的最大值(m/小時)示于表2中。

對于在這樣的條件下制造的平板玻璃的寬度方向的厚度而言，如圖5所示，與厚度恒定的平板玻璃(例1)相比，均為寬度方向兩端部的厚度薄、中央部的厚度厚。其結果是，寬度方向的截面為凸形。求出了該平板玻璃的厚度的最大值t(mm)、最小值m(mm)、最大值與最小值之差(t-m)以及熔融金屬接觸面、熔融金屬非接觸面的jisb0601：2001規(guī)定的基準長度25mm下的粗糙度曲線的最大高度rz，為表2中示出的值。另外，在距離寬度方向的邊緣為1m的位置對該平板玻璃進行切割而得到的平板玻璃的角度α為表2中示出的值。玻璃帶的緩冷部中的寬度方向中央的厚度為表2中示出的值，均滿足式(1)。

以上，列舉適當?shù)膶嵤├龑Ρ景l(fā)明的凸形平板玻璃的制造方法進行了說明，但本發(fā)明不限于所述實施例，在不脫離本發(fā)明的主旨的范圍內能夠進行各種改良是理所當然的。

產業(yè)實用性

根據(jù)本發(fā)明，通過將在熔融金屬浴內行進的玻璃帶的寬度方向中央部的粘度控制得比寬度方向兩端部的粘度高，由此能夠適當?shù)刂圃觳ＡУ亩瞬勘?、中央部厚、并且寬度方向的截面為凸形狀的玻璃帶，可以得到能夠用在各種用途中的凸形玻璃。

需要說明的是，將2015年1月21日提出的日本專利申請2015-009556號的說明書、權利要求書、附圖和摘要的全部內容引用于此，作為本發(fā)明的公開內容并入本說明書中。

附圖標記

21：熔融金屬浴、22：熔融金屬、23：輥、23a：上游輥、23b：下游輥、g2：玻璃帶、g2a：玻璃帶中央部、g2b：玻璃帶端部。