一種強(qiáng)包鑲能力的燒結(jié)金剛石銑刀胎體及銑刀與銑刀制法
【專利摘要】本發(fā)明公開了一種強(qiáng)包鑲能力的燒結(jié)金剛石銑刀胎體及銑刀與銑刀制法，該燒結(jié)金剛石銑刀胎體包括Fe粉、Cu粉、Zn粉、Co粉、Ni粉及Mn粉；采用該胎體制備的銑刀，其工作層高度為5.7～6.3mm，壁厚為2.3～2.7mm，直徑為22～25mm，金鋼石粒度為35/40～50/60，濃度為48～56％；該銑刀的制法為選用基體并配制胎體，將胎體與金剛石混合，燒結(jié)制成金剛石燒結(jié)體，并將其固定于基體上即可。優(yōu)點(diǎn)為首先制備的胎體，其對(duì)金剛石磨粒的包鑲能力強(qiáng)；其次，采用該胎體制備的銑刀，提高了加工效率及加工質(zhì)量；同時(shí)通過控制燒結(jié)溫度、燒結(jié)壓強(qiáng)等，形成的胎體對(duì)金剛石的包鑲能力強(qiáng)，提高了銑刀的工作壽命。
【專利說明】
一種強(qiáng)包鑲能力的燒結(jié)金剛石銑刀胎體及銑刀與銑刀制法
技術(shù)領(lǐng)域
[0001] 本發(fā)明屬于銑刀領(lǐng)域，尤其涉及一種強(qiáng)包鑲能力的燒結(jié)金剛石銑刀胎體及銑刀與 銑刀制法。
【背景技術(shù)】
[0002] 在日常生活中，玻璃及其制品無處不在。其在建筑和裝飾領(lǐng)域、汽車制造領(lǐng)域、新 能源領(lǐng)域、家電及電子產(chǎn)品制造及日常生活中得到了廣泛地應(yīng)用。其中，建筑和裝飾領(lǐng)域是 玻璃的最大下游行業(yè)，隨著人們對(duì)建筑要求的提高，公共建筑及民用建筑的玻璃使用量日 益增多，從一次性使用的玻璃幕墻、門窗、陽臺(tái)，到二次性使用的浴室、櫥柜、燈具等裝修，大 大的增加了玻璃使用量和使用品種；汽車玻璃主要用于新型汽車制造市場(chǎng)和汽車維修市 場(chǎng)，作為汽車一個(gè)重要的組成部分，占據(jù)了汽車行業(yè)3%的總成本，隨著近年中國(guó)汽車工業(yè) 的高速發(fā)展，中國(guó)汽車玻璃行業(yè)的市場(chǎng)需求量以19%左右的平均速度增長(zhǎng);汽車、新能源及 其他領(lǐng)域的玻璃應(yīng)用也在逐漸擴(kuò)大。
[0003]在加工過程中常常需要對(duì)玻璃進(jìn)行二次加工，如切邊、開槽等，隨著生活水平的提 高，人們對(duì)玻璃的加工質(zhì)量要求也越來越高。燒結(jié)金剛石銑刀由于硬度大、加工成本低，被 廣泛運(yùn)用于玻璃的加工過程中。但目前市面上燒結(jié)金剛石銑刀主要用于來加工硬度高、耐 磨性強(qiáng)的陶瓷等工件，銑刀的胎體磨損速度較快，而金剛石的硬度相對(duì)玻璃大得多，胎體磨 損較快，容易導(dǎo)致金剛石過早出露，如此不僅使加工不穩(wěn)定，影響加工質(zhì)量，還縮短了燒結(jié) 金剛石銑刀的工作壽命。
[0004] 因此，針對(duì)玻璃研制強(qiáng)包鑲能力的燒結(jié)金剛石銑刀及制作工藝，具有十分重要的 意義。

【發(fā)明內(nèi)容】

[0005] 發(fā)明目的：本發(fā)明的第一目的是提供一種硬度高、耐磨性強(qiáng)的強(qiáng)包鑲能力的燒結(jié) 金剛石銑刀胎體；
[0006] 本發(fā)明的第二目的是提供一種采用該強(qiáng)包鑲能力的燒結(jié)金剛石銑刀胎體制備的 具有高加工穩(wěn)定性、加工效率、加工質(zhì)量及工作壽命的銑刀;本發(fā)明的第三目的是提供該銑 刀的制備方法。
[0007] 技術(shù)方案:本發(fā)明制備的強(qiáng)包鑲能力的燒結(jié)金剛石銑刀胎體按重量份數(shù)包括如下 原料:Fe粉41~47份、Cu粉30~36份、Zn粉7~10份、Co粉5~8份、Ni粉4~8份及Mn粉3~6份。
[0008] 本發(fā)明以Fe和Cu為主要原料，添加少量的211、0)、附、111金屬粉末進(jìn)行合金化制備 的胎體，其對(duì)金剛石磨粒的包鑲能力較強(qiáng)，提高了加工時(shí)的穩(wěn)定性，延長(zhǎng)了燒結(jié)金剛石銑刀 的工作壽命，優(yōu)選的，F(xiàn)e粉43~45份、Cu粉32~34份、Zn粉8~9份、Co粉6~7份、Ni粉5~6份 及Mn粉4~5份。
[0009] 本發(fā)明制備的銑刀，其包括由基體和金剛石燒結(jié)體組合而成的工作端，并在金剛 石燒結(jié)體上設(shè)有水口，同時(shí)該金剛石燒結(jié)體燒結(jié)金剛石銑刀胎體及金剛石混合而成，其中， 金鋼石粒度為35/40~50/60、濃度為48~56%，工作端的工作層高度為5.7~6.3mm，壁厚為 2.3~2.7mm，直徑為22~25mm。優(yōu)選的，金剛石銑刀工作端的工作層高度可為5.9~6.1mm。
[0010] 進(jìn)一步說，水口為圓孔形，而采用其他形狀，如三角形、正方形或長(zhǎng)方形等，一方面 不利于銑刀模具的制作，成型性差，另一方面易在邊角處發(fā)生應(yīng)力集中，從而影響銑刀的性 能;該水口有8個(gè)，水口數(shù)較多易導(dǎo)致工作層穩(wěn)定性下降，較少則不利于排除細(xì)肩及冷卻液 的流入，散熱效果差;其直徑為1.9~2.3mm，優(yōu)選可為2.0~2.2mm。
[0011] 本發(fā)明制備強(qiáng)包鑲能力的燒結(jié)金剛石銑刀的方法包括如下步驟：
[0012] (1)選用基體并根據(jù)待制備的強(qiáng)包鑲能力的燒結(jié)金剛石銑刀的工作層高度、壁厚、 直徑及水口，制備放置胎體的模具；
[0013] (2)配制胎體，并將其與金剛石混合，置于上述模具中，在燒結(jié)溫度為620~640°C、 壓強(qiáng)為14.5~14.8MPa條件下制成金剛石燒結(jié)體；
[0014] (3)將上述金剛石燒結(jié)體保溫2.3~2.7min，冷卻至室溫后，將其固定于基體上，即 可制得強(qiáng)包鑲能力的燒結(jié)金剛石銑刀。
[0015] 本發(fā)明通過控制燒結(jié)溫度和燒結(jié)壓強(qiáng)、保溫時(shí)間，增強(qiáng)了胎體對(duì)金剛石的包鑲能 力，使制得的金剛石銑刀對(duì)玻璃具有良好的加工效率和加工質(zhì)量，優(yōu)選的，燒結(jié)溫度為628 ~632°C、燒結(jié)壓強(qiáng)為14 · 6~14 · 7MPa、保溫時(shí)間為2 · 4~2 · 6min。
[0016] 有益效果:與現(xiàn)有技術(shù)相比，本發(fā)明的顯著優(yōu)點(diǎn)為:首先，以Fe和Cu為主要原料，添 加少量的Zn、Co、Ni、Mn金屬粉末進(jìn)行合金化所制備的胎體，其硬度高、耐磨性強(qiáng)，胎體的磨 損速度小于金剛石磨粒的磨損速度，從而對(duì)金剛石磨粒的包鑲能力較強(qiáng)，提高了加工時(shí)的 穩(wěn)定性，改善了工件的表面加工質(zhì)量，且該胎體的熔點(diǎn)低、燒結(jié)溫度低，減少了高溫對(duì)金剛 石質(zhì)量的損害，延長(zhǎng)了燒結(jié)金剛石銑刀的工作壽命，降低了加工成本;其次，采用該胎體制 備的銑刀，通過對(duì)其工藝參數(shù)的設(shè)定，使得其在對(duì)玻璃進(jìn)行銑削時(shí)，增強(qiáng)了加工時(shí)的穩(wěn)定 性，提高了加工效率及加工質(zhì)量，增加了工作壽命;同時(shí)，在制備該銑刀時(shí)，通過控制燒結(jié)溫 度和燒結(jié)壓強(qiáng)、保溫時(shí)間，以使胎體粉末很好地熔合并合金化，同時(shí)不會(huì)損害金剛石質(zhì)量， 確保形成的胎體對(duì)金剛石的包鑲能力較強(qiáng)，制得的金剛石銑刀對(duì)玻璃具有良好的加工效率 和加工質(zhì)量。
【附圖說明】
[0017] 圖1為本發(fā)明制備的銑刀的結(jié)構(gòu)示意圖；
[0018] 圖2為本發(fā)明制備的強(qiáng)包鑲能力的燒結(jié)金剛石銑刀的端面磨損圖；
[0019] 圖3為本發(fā)明制備的強(qiáng)包鑲能力的燒結(jié)金剛石銑刀的側(cè)壁磨損圖。
【具體實(shí)施方式】
[0020] 下面結(jié)合附圖對(duì)本發(fā)明的技術(shù)方案作進(jìn)一步說明。
[0021] 本發(fā)明制備的強(qiáng)包鑲能力的燒結(jié)金剛石銑刀胎體按重量份數(shù)包括如下原料:Fe粉 41~47份、Cu粉30~36份、Zn粉7~10份、Co粉5~8份、Ni粉4~8份及Mn粉3~6份。
[0022] 本發(fā)明采用鐵為主要原料，其與金剛石有著較好的潤(rùn)濕性和附著能力，高溫下能 與金剛石生成多種碳化物，對(duì)金剛石輕度刻蝕時(shí)不會(huì)損失金剛石強(qiáng)度，在一定程度上能夠 增強(qiáng)金剛石在胎體中的把持力；同時(shí)加入主要原料銅，其與碳化物及骨架材料的相容性很 好，有助于提高胎體的成型性和可燒結(jié)性;此外，添加鋅能夠改善胎體的燒結(jié)性能，在鐵基 胎體中能生成金屬間化合物和復(fù)式碳化物，提高與金剛石的粘結(jié)強(qiáng)度，改善鐵基胎體的磨 損性能和變形性;鈷能夠改善胎體的成型性，提高胎體的抗彎強(qiáng)度;鎳能夠增強(qiáng)胎體的耐磨 性和韌性，同時(shí)還能減少鐵基胎體中鋅的燒結(jié)流失錳具有脫氧的作用;錳與銅的相容性很 好，能夠提尚胎體的耐磨性。
[0023]本發(fā)明采用的上述原料均可從市場(chǎng)上購(gòu)買得到。本發(fā)明金剛石濃度采用400%濃 度制，即金剛石濃度為100 %時(shí)胎體中金剛石體積濃度為25 %。
[0024] 實(shí)施例1
[0025] 胎體原料為:純Fe粉41份，純Cu粉30份，純Zn粉7份，純Co粉8份，純Ni粉8份，純Mn粉 6份。
[0026] 如圖1所示，本發(fā)明制備的強(qiáng)包鑲能力的燒結(jié)金剛石銑刀，包括由基體1和金剛石 燒結(jié)體2組合而成的工作端，并在金剛石燒結(jié)體2上設(shè)有水口 3,同時(shí)該金剛石燒結(jié)體2由燒 結(jié)金剛石銑刀胎體及金剛石混合而成，其中，金鋼石粒度為35/40、濃度為48%，工作端的工 作層高度為5.7mm，壁厚為2.3mm，銑刀直徑為22mm，水口數(shù)為8個(gè)，水口為圓孔形，水口直徑 為1·9mm〇
[0027] 銑刀制備方法包括:首先選擇合適的金屬基體，加工成所需的形狀大小，并根據(jù)待 制備的強(qiáng)包鑲能力的燒結(jié)金剛石銑刀的工作層高度、壁厚、直徑及水口，制備放置胎體的模 具;其次，配制胎體，將金剛石與該胎體混合后裝入石墨模具中，在燒結(jié)溫度為620°C、壓強(qiáng) 為14.5MPa條件下熱壓燒結(jié)，當(dāng)混合料接近塑性狀態(tài)時(shí)加壓成型，燒結(jié)制成金剛石燒結(jié)體； 最后將該金剛石燒結(jié)體進(jìn)行保溫2.3min后，冷卻至室溫，待金剛石燒結(jié)體冷卻后，將其釬焊 固定在金屬基體上，即可。
[0028] 結(jié)合圖2及圖3可知，燒結(jié)金剛石鉆頭的金剛石存在著較多的完整晶形、局部微破 碎現(xiàn)象，說明胎體對(duì)金剛石的包鑲能力較強(qiáng)，胎體的磨損速度與金剛石的磨損速度接近，具 有較好的加工性能，且制備的燒結(jié)金剛石銑刀，其胎體燒結(jié)性好，對(duì)金剛石的包鑲能力強(qiáng)， 加工時(shí)的穩(wěn)定性好，加工質(zhì)量好。
[0029] 實(shí)施例2
[0030] 胎體原料為：純Fe粉47份，純Cu粉31份，純Zn粉10份，純Co粉5份，純Ni粉4份，純Mn 粉3份。
[0031] 銑刀的工藝參數(shù)為：工作層高度為6.3mm，壁厚為2.7mm，銑刀直徑為25mm，水口數(shù) 為8個(gè)，水口成圓孔形，水口直徑為2.3mm，金剛石粒度為50/60，金剛石濃度為56%。
[0032] 制作方法包括:首先選擇合適的金屬基體，并加工成所需的形狀大小，并根據(jù)待制 備的強(qiáng)包鑲能力的燒結(jié)金剛石銑刀的工作層高度、壁厚、直徑及水口，制備放置胎體的模 具;其次，配制胎體，將金剛石與胎體混合后裝入石墨模具中，在燒結(jié)溫度為640°C、壓強(qiáng)為 14.8MPa條件下熱壓燒結(jié)，當(dāng)混合料接近塑性狀態(tài)時(shí)加壓成型，燒結(jié)制成金剛石燒結(jié)體;最 后將金剛石燒結(jié)體進(jìn)行保溫2.7min后，冷卻至室溫，待金剛石燒結(jié)體冷卻后，將其釬焊固定 在金屬基體上制成金剛石銑刀。
[0033] 本實(shí)施例制備的燒結(jié)金剛石銑刀，其胎體的成型性好，對(duì)金剛石的包鑲能力強(qiáng)，加 工效率高，工作壽命長(zhǎng)。
[0034] 實(shí)施例3
[0035]設(shè)計(jì)6組平行實(shí)驗(yàn)，基本步驟與實(shí)施例1相同，不同之處僅在于胎體的原料組分，分 別為：
[0036] 1、純Fe粉40份、純Cu粉37份、純Zn粉6份、純Co粉9份、純Ni粉3份及純Mn粉7份；
[0037] 2、純Fe粉41份、純Cu粉30份、純Zn粉7份、純Co粉8份、純Ni粉8份及純Mn粉6份；
[0038] 3、純Fe粉43份、純Cu粉34份、純Zn粉8份、純Co粉7份、純Ni粉5份及純Mn粉5份；
[0039] 4、純Fe粉45份、純Cu粉32份、純Zn粉9份、純Co粉6份、純Ni粉6份及純Mn粉4份；
[0040] 5、純Fe粉47份、純Cu粉36份、純Zn粉10份、純Co粉5份、純Ni粉4份及純Mn粉3份；
[0041 ] 6、純Fe粉48份、純Cu粉29份、純Zn粉11份、純Co粉4份、純Ni粉9份及純Mn粉2份。
[0042]將上述分別制得的銑刀進(jìn)行性能檢測(cè)，獲得的實(shí)驗(yàn)結(jié)果如表1所示。
[0043]表1銑刀性能對(duì)照表
[0044]
[0045] 由表1可知，胎體原料組分的含量不同，制得的銑刀的性能存在差異。采用本發(fā)明 設(shè)定的胎體原料組分，即第2~5組，制得的強(qiáng)包鑲能力的燒結(jié)金剛石銑刀的燒結(jié)性及耐磨 性強(qiáng)，且其工作壽命明顯提高，其中以第3~4組為胎體原料組分制得的銑刀的綜合性能最 佳。這是由于胎體成分間相互作用及對(duì)金剛石的作用隨著胎體成分含量的變化而發(fā)生了改 變。
[0046] 實(shí)施例4
[0047] 設(shè)計(jì)6組平行實(shí)驗(yàn)，基本步驟與實(shí)施例1相同，不同之處僅在于工作端的工作層高 度，分別將上述制得的銑刀進(jìn)行性能檢測(cè)，獲得的實(shí)驗(yàn)結(jié)果如表2所示。
[0048]表2銑刀性能對(duì)照表 [0049]
[0050]由表2可知，工作端的工作層高度不同，制得的銑刀的性能存在差異。采用本發(fā)明 設(shè)定的工作層高度，即5.7~6.3mm，制得的強(qiáng)包鑲能力的燒結(jié)金剛石銑刀的穩(wěn)定性強(qiáng)，且加 工質(zhì)量及加工壽命明顯提高，其中以工作層高度為5.9~6 . Imm制得的銑刀的綜合性能最 佳。這是由于工作層高度較低，銑刀工作時(shí)穩(wěn)定性較好，對(duì)工件的加工質(zhì)量也會(huì)相應(yīng)較好， 但由于銑刀的磨損，工作層高度較小時(shí)其工作壽命也會(huì)相應(yīng)較小;但工作層高度較高時(shí)，銑 刀的穩(wěn)定性和加工質(zhì)量將會(huì)降低，雖然工作層高度較高，但由于加工的不穩(wěn)定性，銑刀的工 作壽命也會(huì)降低。
[0051 ] 實(shí)施例5
[0052]設(shè)計(jì)6組平行實(shí)驗(yàn)，基本步驟與實(shí)施例1相同，不同之處僅在于銑刀壁厚，分別將上 述制得的銑刀進(jìn)行性能檢測(cè)，獲得的實(shí)驗(yàn)結(jié)果如表3所示。
[0053]表3銑刀性能對(duì)照表
[0056] 由表3可知，銑刀壁厚不同，制得的銑刀的性能存在差異。采用本發(fā)明設(shè)定的壁厚， 即2.3~2.7mm，制得的強(qiáng)包鑲能力的燒結(jié)金剛石銑刀的穩(wěn)定性強(qiáng)，且加工質(zhì)量及加工壽命 明顯提高，其中以壁厚為2.4~2.6mm制得的銑刀的綜合性能最佳。這是由于銑刀壁厚較小 時(shí)，其穩(wěn)定性較差，也會(huì)影響加工質(zhì)量使其相應(yīng)降低，工作壽命一般較短;但當(dāng)銑刀壁厚較 大時(shí)，其穩(wěn)定性反而容易降低，加工質(zhì)量降低，壁厚較大雖然有助于延長(zhǎng)工作壽命，但由于 加工的不穩(wěn)定性，工作壽命還是會(huì)相應(yīng)降低些。
[0057] 實(shí)施例6
[0058] 設(shè)計(jì)6組平行實(shí)驗(yàn)，基本步驟與實(shí)施例1相同，不同之處僅在于銑刀直徑，分別將上 述制得的銑刀進(jìn)行性能檢測(cè)，獲得的實(shí)驗(yàn)結(jié)果如表4所示。
[0059]表4銑刀性能對(duì)照表
[0060]
[0061]由表4可知，銑刀直徑不同，制得的銑刀的性能存在差異。采用本發(fā)明設(shè)定的銑刀 直徑，即22~25mm，制得的強(qiáng)包鑲能力的燒結(jié)金剛石銑刀的穩(wěn)定性強(qiáng)且加工質(zhì)量明顯提高， 其中以銑刀直徑為23~24mm制得的銑刀的綜合性能最佳。這是由于銑刀直徑較小時(shí)，其穩(wěn) 定性較差，銑刀的加工質(zhì)量也會(huì)因較差的穩(wěn)定性而較差;銑刀直徑增大有利于銑刀的穩(wěn)定 性和加工質(zhì)量，但過大反而會(huì)影響其穩(wěn)定性和加工質(zhì)量。
[0062] 實(shí)施例7
[0063]設(shè)計(jì)6組平行實(shí)驗(yàn)，基本步驟與實(shí)施例1相同，不同之處僅在于水口的直徑，分別將 上述制得的銑刀進(jìn)行性能檢測(cè)，獲得的實(shí)驗(yàn)結(jié)果如表5所示。
[0064]表5銑刀性能對(duì)照表
[0065]
[0066] 由表6可知，采用本發(fā)明設(shè)定的水口直徑，即1.9~2.3mm，制得的強(qiáng)包鑲能力的燒 結(jié)金剛石銑刀的綜合性能較佳，其中，以水口直徑為2~2.2mm制得的銑刀的綜合性能最佳， 這是由于水口直徑較大易導(dǎo)致工作層穩(wěn)定性下降，而較小則不利于排除細(xì)肩及冷卻液的流 入，其散熱效果差。
[0067] 實(shí)施例8
[0068] 設(shè)計(jì)6組平行實(shí)驗(yàn)，基本步驟與實(shí)施例1相同，不同之處僅在于金剛石的濃度，分別 將上述制得的銑刀進(jìn)行性能檢測(cè)，獲得的實(shí)驗(yàn)結(jié)果如表6所示。
[0069]表6銑刀性能對(duì)照表
[0070]
[0071] 由表6可知，金剛石濃度不同，制得的銑刀的性能存在差異。采用本發(fā)明設(shè)定的金 剛石濃度，即48%~568%，制得的強(qiáng)包鑲能力的燒結(jié)金剛石銑刀的加工效率及加工質(zhì)量明 顯提高，其中以金剛石濃度為50%~56%制得的銑刀的綜合性能最佳。這是由于較低的金 剛石濃度，銑刀工作時(shí)參與工作的金剛石顆粒較少，加工效率較低，加工質(zhì)量也會(huì)相應(yīng)較 差;而當(dāng)金剛石濃度較高時(shí)，雖然參與工作的金剛石顆粒較多，但金剛石與胎體成分間的結(jié) 合能力較弱，胎體磨損太快，反而會(huì)影響銑刀的加工效率和加工質(zhì)量。
[0072] 實(shí)施例9
[0073]設(shè)計(jì)6組平行實(shí)驗(yàn)，基本步驟與實(shí)施例1相同，不同之處僅在于燒結(jié)的溫度，分別將 上述制得的銑刀進(jìn)行性能檢測(cè)，獲得的實(shí)驗(yàn)結(jié)果如表7所示。
[0074]表7銑刀性能對(duì)照表
[0075]
[0076] 由表7可知，燒結(jié)溫度不同，制得的銑刀的性能存在差異。采用本發(fā)明設(shè)定的燒結(jié) 溫度，即620~640Γ，制得的強(qiáng)包鑲能力的燒結(jié)金剛石銑刀的成型性強(qiáng)且加工效率及加工 壽命明顯提高，其中，以燒結(jié)溫度為628~632°C制得的銑刀的綜合性能最佳。這是由于燒結(jié) 溫度較低時(shí)，胎體的成型性得不到保證，從而影響加工效率及工作壽命;而當(dāng)燒結(jié)溫度過高 時(shí)，容易使金剛石的性能降低，成型性、加工效率及工作壽命會(huì)相應(yīng)受到不利影響。
[0077] 實(shí)施例10
[0078] 設(shè)計(jì)6組平行實(shí)驗(yàn)，基本步驟與實(shí)施例1相同，不同之處僅在于燒結(jié)的壓強(qiáng)，分別將 上述制得的銑刀進(jìn)行性能檢測(cè)，獲得的實(shí)驗(yàn)結(jié)果如表8所示。
[0079]表8銑刀性能對(duì)照表
[0080]
[0081] 由表8可知，燒結(jié)壓強(qiáng)不同，制得的銑刀的性能存在差異。采用本發(fā)明設(shè)定的燒結(jié) 壓強(qiáng)，即14.5~14.8MPa，制得的強(qiáng)包鑲能力的燒結(jié)金剛石銑刀的成型性強(qiáng)且加工效率及加 工壽命明顯提高，其中，以燒結(jié)壓強(qiáng)為14.6~14.7MPa制得的銑刀的綜合性能最佳。這是由 于壓強(qiáng)較小則會(huì)影響銑刀的成型性，材料結(jié)合不緊密;而壓強(qiáng)較大易則影響銑刀的結(jié)構(gòu)誤 差。
[0082] 實(shí)施例11
[0083] 設(shè)計(jì)6組平行實(shí)驗(yàn)，基本步驟與實(shí)施例1相同，不同之處僅在于保溫的時(shí)間，分別將 上述制得的銑刀進(jìn)行性能檢測(cè)，獲得的實(shí)驗(yàn)結(jié)果如表9所示。
[0084]表9銑刀性能對(duì)照表
[0085]
[0086] 由表9可知，保溫時(shí)間不同，制得的銑刀的性能存在差異。采用本發(fā)明設(shè)定的保溫 時(shí)間，即2.3~2.7min，制得的強(qiáng)包鑲能力的燒結(jié)金剛石銑刀的成型性強(qiáng)且加工效率及加工 壽命明顯提高，其中，以保溫時(shí)間為2.4~2.6min制得的銑刀的綜合性能最佳。這是由于過 短的保溫時(shí)間不利于胎體的成型性，加工效率低，工作壽命短;但過長(zhǎng)的保溫時(shí)間以對(duì)金剛 石的性能造成傷害，對(duì)銑刀的成型性、加工效率及工作壽命造成不利影響。
【主權(quán)項(xiàng)】
1. 一種強(qiáng)包鑲能力的燒結(jié)金剛石銑刀胎體，其特征在于按重量份數(shù)包括如下原料:Fe 粉41~47份、Cu粉30~36份、Zn粉7~10份、Co粉5~8份、Ni粉4~8份及Mn粉3~6份。2. 根據(jù)權(quán)利要求1所述的強(qiáng)包鑲能力的燒結(jié)金剛石銑刀胎體，其特征在于:所述Fe粉43 ~45份、Cu粉32~34份、Zn粉8~9份、Co粉6~7份、Ni粉5~6份及Mn粉4~5份。3. -種銑刀，其特征在于:包括由基體（1)和金剛石燒結(jié)體(2)組合而成的工作端，并在 金剛石燒結(jié)體(2)上設(shè)有水口（3)，同時(shí)該金剛石燒結(jié)體(2)由權(quán)利要求1或2所述的燒結(jié)金 剛石銑刀胎體及金剛石混合而成，其中，金鋼石粒度為35/40~50/60、濃度為48~56%，工 作端的工作層高度為5.7~6.3mm，壁厚為2.3~2.7mm，直徑為22~25mm。4. 根據(jù)權(quán)利要求3所述的銑刀，其特征在于:所述工作端的工作層高度為5.9~6.1mm。5. 根據(jù)權(quán)利要求3所述的銑刀，其特征在于:所述水口（3)有8個(gè)。6. 根據(jù)權(quán)利要求5所述的銑刀，其特征在于:所述水口（3)的直徑為1.9~2.3mm。7. -種制備權(quán)利要求3至6任一項(xiàng)所述銑刀的方法，其特征在于包括如下步驟： (1) 選用基體并根據(jù)待制備的強(qiáng)包鑲能力的燒結(jié)金剛石銑刀的工作層高度、壁厚、直徑 及水口，制備放置胎體的模具； (2) 配制胎體，并將其與金剛石混合，置于上述模具中，在燒結(jié)溫度為620~640°C、壓強(qiáng) 為14.5~14.8MPa條件下制成金剛石燒結(jié)體； (3) 將上述金剛石燒結(jié)體保溫2.3~2.7min，冷卻至室溫后，將其固定于基體上，即可制 得強(qiáng)包鑲能力的燒結(jié)金剛石銑刀。8. 根據(jù)權(quán)利要求7所述的制備銑刀的方法，其特征在于：步驟（2)中，所述燒結(jié)溫度為 628 ~632。。。9. 根據(jù)權(quán)利要求7所述的制備銑刀的方法，其特征在于：步驟（2)中，所述燒結(jié)壓強(qiáng)為 14.6~14.7MPa〇10. 根據(jù)權(quán)利要求7所述的制備銑刀的方法，其特征在于:步驟(3)中，所述將金剛石燒 結(jié)體保溫2.4~2.6min。
【文檔編號(hào)】B22F7/06GK105921738SQ201610298406
【公開日】2016年9月7日
【申請(qǐng)日】2016年5月4日
【發(fā)明人】高超, 吳國(guó)榮, 王生
【申請(qǐng)人】江蘇科技大學(xué)