一種800MPa級高強(qiáng)耐候鋼板及其生產(chǎn)方法
【專利摘要】本發(fā)明公開了一種800MPa級高強(qiáng)耐候鋼板及其生產(chǎn)方法，高強(qiáng)耐候鋼板化學(xué)成分的重量百分比為C≤0.12%，Si≤0.40%，Mn：1.60～2.00%，P≤0.025%，S≤0.010%，Nb+V+Ti：0.10～0.40%，Mo:0.10～0.45%，Als：0.015～0.050%，N≤0.008%，余量為Fe及不可避免的雜質(zhì)元素。生產(chǎn)方法包括轉(zhuǎn)爐冶煉，LF精煉，板坯連鑄，板坯加熱，高壓水除鱗，控制軋制及控制冷卻工序。本發(fā)明所生產(chǎn)熱軋卷板，利用多種元素的綜合強(qiáng)化作用來提高鋼的強(qiáng)度，并添加Mo元素提高鋼的延遲斷裂及耐腐蝕性能，得到抗拉強(qiáng)度≥900MPa，屈服強(qiáng)度≥800MPa，延伸率≥18%的高強(qiáng)耐候鋼板，并實(shí)現(xiàn)工業(yè)化生產(chǎn)。
【專利說明】
一種800MPa級高強(qiáng)耐候鋼板及其生產(chǎn)方法
技術(shù)領(lǐng)域
[0001] 本發(fā)明屬于冶金技術(shù)領(lǐng)域，具體涉及一種SOOMPa級高強(qiáng)耐候鋼板及其生產(chǎn)方法。
【背景技術(shù)】
[0002] 從20世紀(jì)初至今，美德英日各國對耐候鋼就進(jìn)行了大量深入的研究。目前在歐洲 生產(chǎn)的耐候鋼主要為Cu-P-Cr-Ni系或Cu-Cr-Ni系，屈服強(qiáng)度大致為500MPa、550MPa、 600MPa、650MPa和700MPa，用于集裝箱用耐候鋼抗拉強(qiáng)度最高達(dá)600MPa。我國在耐候鋼方面 的研究最早始于20世紀(jì)60年代，以09CuPTiRE、09CuPCrNi、09CuPVRE為代表的耐候鋼，并已 形成了批量生產(chǎn)能力，這些鋼以Cu、P為主并加入了稀土元素和V、Ti等元素，屈服強(qiáng)度為 245MPa、345MPa，抗拉強(qiáng)度最高達(dá)550MPa。
[0003] 本發(fā)明所研制的耐候鋼主要采用鈮、釩、鈦復(fù)合添加的微合金鋼成分體系，利用多 種元素的綜合強(qiáng)化作用來提高鋼的強(qiáng)度，并添加 Mo元素提高鋼的延遲斷裂及耐腐蝕性能。 采用較高鋼坯加熱溫度及較低的卷取溫度，并嚴(yán)格控制熱乳過程參數(shù)生產(chǎn)出熱乳屈服強(qiáng)度 達(dá)SOOMPa、抗拉強(qiáng)度高達(dá)900MPa級耐候鋼，是目前市面上強(qiáng)度級別較高的一種高強(qiáng)耐候鋼 板。由于熱乳生產(chǎn)工藝特點(diǎn)，各乳制參數(shù)在一定范圍內(nèi)波動(dòng)，導(dǎo)致對成品微觀組織及強(qiáng)度控 制難度加大，因此乳制過程中找到最佳熱乳工藝控制參數(shù)，將是本發(fā)明研究的重點(diǎn)內(nèi)容。

【發(fā)明內(nèi)容】

[0004] 本發(fā)明提供一種SOOMPa級高強(qiáng)耐候鋼及其生產(chǎn)方法。采用鈮、釩、鈦復(fù)合添加的微 合金鋼成分體系，以析出強(qiáng)化為主，輔以相變強(qiáng)化和細(xì)晶強(qiáng)化，通過微合金化元素在鋼中的 固溶、偏聚和沉淀，實(shí)現(xiàn)了乳制時(shí)的低變形抗力和產(chǎn)品的高強(qiáng)度，同時(shí)具有良好的成形性 能、低溫沖擊性能和耐候性能。
[0005] 本發(fā)明的目的之一是提供一種SOOMPa級高強(qiáng)耐候鋼及生產(chǎn)方法，所述耐候鋼板化 學(xué)成分及其重量百分比如下：C < 12%，Si < 40%，Mn : 1 · 60 ~2 · 00%，P < 0 · 025%，S < 0.010%，Nb+V+Ti :0.10~0.40%，M〇 :0.10~0.45%，Als :0.015~0·050%，Ν< 0.008%，余量為 Fe及不可避免的雜質(zhì)元素。
[0006] 本發(fā)明所述耐候鋼板性能指標(biāo)如下:抗拉強(qiáng)度2 900MPa，屈服強(qiáng)度2 SOOMPa，延伸 率之18%。
[0007] 本發(fā)明所述耐候鋼板組織為鐵素體加珠光體，其中珠光體占10~16%。
[0008] 本發(fā)明的另一目的是提供上述一種SOOMPa級高強(qiáng)耐候鋼的生產(chǎn)方法，包括下述工 序:轉(zhuǎn)爐冶煉，LF精煉，板坯連鑄，板坯加熱，高壓水除鱗，控制乳制，控制冷卻。
[0009] 本發(fā)明所述轉(zhuǎn)爐冶煉按照設(shè)定成分冶煉鋼水，鋼水LF精煉、板坯連鑄工序得到板 坯。
[0010]本發(fā)明所述板坯加熱工序?qū)迮骷訜嶂?220~1300 °C。
[0011] 本發(fā)明所述控制乳制工序包括粗乳、熱卷箱卷取、精乳。
[0012] 本發(fā)明所述粗乳為5道乳制，出口溫度為1060~1140 °C。
[0013] 本發(fā)明所述精乳出口溫度為860~920°C。
[0014] 本發(fā)明所述控制冷卻工序中層流冷卻速度15~30 °C/S，所述卷取溫度為570~630 Γ。
[0015] 本發(fā)明工藝中板坯優(yōu)先采用直裝。
[0016] 本發(fā)明化學(xué)成分的設(shè)計(jì)思路：為實(shí)現(xiàn)耐候鋼板屈服強(qiáng)度達(dá)到SOOMPa級，必須在熱 乳及隨后冷卻過程中實(shí)現(xiàn)細(xì)晶強(qiáng)化、析出強(qiáng)化、相變強(qiáng)化和固溶強(qiáng)化等最大限度的綜合控 制，同時(shí)為保證具有良好的冷彎成形性能，在鋼中加入微合金元素鈮，以提高鋼的再結(jié)晶溫 度，使得在較高的溫度下完成乳制也可以得到儲(chǔ)存大變形能的變形奧氏體組織，進(jìn)而得到 細(xì)小的相變組織。
[0017] C: 0.12%以下，對鋼的耐大氣腐蝕不利，同時(shí)C影響鋼的焊接性能、冷脆性能和沖 壓性能等，耐候鋼中C含量被控制在0.12%以下。
[0018] Si :0.40%以下，與其它元素如P配合使用可改善鋼的耐候性。較高的Si含量有利于 細(xì)化a-FeOOH，從而降低鋼整體的腐蝕速率。
[0019] Mn: 1.60~2.00%，通過固溶強(qiáng)化提高鋼的強(qiáng)度。Μη促進(jìn)碳氮化物析出相在加熱時(shí) 候的溶解，抑制析出相在乳制時(shí)候的析出，有利于保持較多的析出元素于乳后的冷卻過程 中在鐵素體中析出，加強(qiáng)了析出強(qiáng)化。此外Μη可擴(kuò)大奧氏體相區(qū)，降低過冷奧氏體相的轉(zhuǎn)變 溫度，有利于相變組織的細(xì)化。
[0020] Ρ: 0.025%以下，是提高鋼耐大氣腐蝕性能最有效的合金元素之一。當(dāng)Ρ與Cu聯(lián)合 加入鋼中時(shí)，顯示出更好的復(fù)合效應(yīng)。在大氣腐蝕條件下，鋼中的P是陽極去極化劑，它在鋼 中能加速鋼的均勻溶解和Fe2+的氧化速率，有助于在鋼表面形成均勻銹層，促進(jìn)生成非晶態(tài) 接基氧化鐵FeO X (0H)f X致密保護(hù)膜，從而增大了電阻，成為腐蝕介質(zhì)進(jìn)入鋼基體的保護(hù) 屏障，使鋼內(nèi)部免遭大氣腐蝕。當(dāng)磷形成P〇3_4時(shí)還起到緩蝕作用。低的磷含量可使鋼具有良 好的韌性、冷成形性和焊接性。
[0021] S: 0.010%以下，對耐候性起不良作用，低的硫含量使鋼具有較好的韌性和冷成形 性。
[0022] Nb+V+Ti : 0.10~0.40%，V除了溶解溫度較低和阻止再結(jié)晶的效果較弱外，和Nb有 相似的作用。V僅在900°C以下對再結(jié)晶才有推遲作用，在奧氏體轉(zhuǎn)變以后，V幾乎己完全溶 解，所以在固溶體中，V僅作為一個(gè)元素來影響奧氏體向鐵素體轉(zhuǎn)變。但與Nb相比，V使那些 不希望有的非多邊形鐵素體產(chǎn)生得較少，這個(gè)特性對于厚度較大的鋼板是十分有利的。因 V 與鋼中的氮具有較強(qiáng)的親和力，所以V可以固定鋼中的"自由"氮，在鋼中，V與C和"自由"N結(jié) 合形成V(C，N)化合物，大大降低了鋼中的"自由" N含量，避免了鋼的應(yīng)變時(shí)效性。
[0023] Nb:通過細(xì)晶強(qiáng)化和析出強(qiáng)化提高鋼的強(qiáng)度，Nb可提高奧氏體的再結(jié)晶溫度，即在 較高的溫度下實(shí)現(xiàn)奧氏體非再結(jié)晶區(qū)乳制，從而可使乳件在較高的溫度下完成乳制變形， 同時(shí)得到細(xì)小的相變組織。此外部分Nb在鐵素體區(qū)析出，強(qiáng)化鐵素體基體。
[0024] Ti:改善鋼的焊接性能，同時(shí)Ti加入Nb鋼中還可延長NbC的析出孕育期，使得Nb-Ti 復(fù)合鋼的碳化物析出開始時(shí)間較Nb鋼要晚，從而析出物更加細(xì)小彌散鈦的細(xì)化晶粒效果， 表現(xiàn)為強(qiáng)度每提高l〇MPa韌脆轉(zhuǎn)變溫度降低6°C，沉淀強(qiáng)化效果表現(xiàn)為強(qiáng)度每提高lOMPa韌 脆轉(zhuǎn)變溫度升高3.5 °C。
[0025] Ti與N在高溫下的結(jié)合可以有效阻止Nb與N的結(jié)合，從而提高Nb在奧氏體中的固溶 量，使得隨后鐵素體中Nb(C，N)的析出強(qiáng)化效果增強(qiáng)。Ti的另一個(gè)重要特點(diǎn)則是鋁脫氧鋼 中，由于Ti和S的親合力，用Ti控制硫化物的形態(tài)，增加 Ti含量可形成不易塑性變形的(Mn， Ti)S及Ti4C2S2,改善性能的不均勻性。
[0026]本發(fā)明工藝工藝參數(shù)的設(shè)計(jì)思路： 乳制工藝:采用控乳控冷技術(shù)，加熱溫度控制在1240~1280°C范圍內(nèi)的中上限，精乳出 口溫度在860~900°C中上限，確保單相奧氏體區(qū)相變?nèi)橹?，層冷采用前段集中冷卻工藝，將 變形和熱處理相結(jié)合，得到期望的組織及細(xì)化晶粒，提高材料力學(xué)性能及冷彎成形性能。 [0027]乳制時(shí)鋼坯開乳溫度按1220~1300°C范圍控制，在這一溫度下，使得已經(jīng)存在的 大部分鈮和鈦的碳、氮化物再度固溶，然后在乳制和卷取過程中析出，起到晶粒細(xì)化和析出 強(qiáng)化等作用。
[0028]結(jié)合SOOMPa級高強(qiáng)耐候鋼板所設(shè)計(jì)化學(xué)成分，乳制溫度的選擇對析出強(qiáng)化和細(xì)晶 強(qiáng)化來講有此消彼長的影響，同時(shí)注意到，如果乳制溫度高到使材料在乳時(shí)處于再結(jié)晶態(tài) 或不完全再結(jié)晶態(tài)，可能會(huì)導(dǎo)致晶粒細(xì)化不夠甚至混晶而影響成形性能，綜上考慮，精乳出 口溫度按860~920°C范圍控制，卷取溫度按570~630°C范圍控制。
[0029] 本發(fā)明根據(jù)微合金元素的碳氮化物在控乳控冷中的作用機(jī)理： 微合金元素碳氮化物的沉淀強(qiáng)化是微合金鋼中最重要的強(qiáng)化方式之一。微合金碳、氮 化物的析出不僅可以產(chǎn)生析出強(qiáng)化，而且還可以達(dá)到晶粒細(xì)化的目的。其中晶粒細(xì)化是通 過析出質(zhì)點(diǎn)釘扎晶界而獲得的。在熱加工或延遲奧氏體再結(jié)晶時(shí)有應(yīng)變誘導(dǎo)產(chǎn)生的析出會(huì) 使奧氏體在冷卻轉(zhuǎn)變時(shí)形成極為微細(xì)的鐵素體晶粒。強(qiáng)化作用主要是通過微合金碳化物、 氮化物在γ -α轉(zhuǎn)變時(shí)在鐵素體中析出而產(chǎn)生的，這些在鐵素體中析出的細(xì)小彌散的析出 物不僅產(chǎn)生顯著的強(qiáng)化效果，而且能夠阻礙在轉(zhuǎn)變或轉(zhuǎn)變后的鐵素體晶粒長大，從而間接 地細(xì)化晶粒。
[0030] 微合金元素碳氮化物在控制乳制時(shí)的析出作用主要有:均熱未溶的微合金碳氮化 物質(zhì)點(diǎn)將通過質(zhì)點(diǎn)釘扎晶界機(jī)制而阻止均熱奧氏體晶粒的粗化，保證得到細(xì)小的均熱奧氏 體晶粒;在控乳過程中應(yīng)變誘導(dǎo)析出相通過質(zhì)點(diǎn)釘扎晶界和亞晶界的作用而相當(dāng)顯著地阻 止形變奧氏體的再結(jié)晶；在控制乳制相變發(fā)生以后，殘留在奧氏體中的微合金元素進(jìn)一步 在鐵素體中析出，產(chǎn)生顯著的析出強(qiáng)化效果。
[0031] 除了對機(jī)械性能的影響以外，鐵素體內(nèi)的析出物阻礙晶粒長大的作用也十分重 要，特別是在熱乳帶鋼卷取后冷卻過程中，析出的大小是很重要的。通過控制轉(zhuǎn)變溫度可以 控制析出物的尺寸。當(dāng)卷取溫度越低，析出顆粒越細(xì)。同時(shí)可以看出，由于冷卻速度增加，析 出物的尺寸變的更為細(xì)小，同時(shí)也加了強(qiáng)度。但是，過快的冷卻速度會(huì)抑制析出，因而在低 溫卷取時(shí)，雖然鐵素體的晶粒尺寸十分細(xì)小，但由于析出強(qiáng)化減弱，屈服強(qiáng)度不會(huì)得到顯著 的提高。這時(shí)，很細(xì)的鐵素體晶粒提供了幾乎所有強(qiáng)度，因而強(qiáng)度不是太高，但有良好的塑 性和韌性。
[0032] 本發(fā)明的特點(diǎn)是在常規(guī)強(qiáng)化元素碳、錳的基礎(chǔ)上，添加釩、鈮、鈦復(fù)合微合金元素， 其強(qiáng)度通過細(xì)晶粒來提供，同時(shí)微合金鋼中細(xì)小彌散的微合金碳、氮化物的析出強(qiáng)化對強(qiáng) 度也有很大貢獻(xiàn)。晶粒的細(xì)化和微合金元素碳、氮化物析出的控制都可以通過調(diào)節(jié)控乳控 冷工藝參數(shù)來實(shí)現(xiàn)。
[0033]采用上述技術(shù)方案所產(chǎn)生的有益效果在于:通過本發(fā)明生產(chǎn)的SOOMPa級高強(qiáng)耐候 鋼板，抗拉強(qiáng)度2 900MPa，屈服強(qiáng)度2 800MPa，延伸率2 18%，組織為鐵素體加珠光體，珠光 體占10~16%;該鋼板在力學(xué)性能達(dá)到高強(qiáng)的同時(shí)，兼具有良好的低溫沖擊性及耐候性能。
【附圖說明】
[0034]圖1為本發(fā)明實(shí)施例1所生產(chǎn)鋼板100μπι的金相組織顯微圖； 圖2為本發(fā)明實(shí)施例2所生產(chǎn)鋼板100μπι的金相組織顯微圖； 圖3為本發(fā)明實(shí)施例3所生產(chǎn)鋼板100μπι的金相組織顯微圖； 圖4為本發(fā)明實(shí)施例4所生產(chǎn)鋼板300μπι的金相組織顯微圖； 圖5為本發(fā)明實(shí)施例5所生產(chǎn)鋼板50μπι的金相組織顯微圖； 圖6為本發(fā)明實(shí)施例6所生產(chǎn)鋼板20μπι的金相組織顯微圖。
【具體實(shí)施方式】
[0035]下面結(jié)合附圖及【具體實(shí)施方式】對本發(fā)明作進(jìn)一步詳細(xì)的說明。
[0036] 實(shí)施例1 厚度3.5111111、寬度1524111111，80010^級高強(qiáng)耐候鋼板，所述熱乳卷板化學(xué)組分及重量百分 比為：C:0.06%，Si:0.08%，Mn:1.85%，P :0.014%，S:0.006%，Nb:0.055%，V:0.03%，Ti:0.11%， Mo: 0.20%，Als: 0.020%，N: 0.0045%，余量為Fe及不可避免的雜質(zhì)元素。耐候鋼板組織為鐵素 體加珠光體，珠光體占13%。
[0037] 生產(chǎn)方法：1)按照上述設(shè)定成分冶煉鋼水，鋼水LF精煉、板坯連鑄工序得到板坯； 2)將板坯加熱至1275Γ，經(jīng)高壓水除鱗、粗乳、熱卷箱卷取、精乳、控制冷卻得到熱乳卷板。 [0038] 其中粗乳5道乳制，出口溫度為1100°C ;精乳出口溫度為900°C，層流冷卻速度25 °(：/11^11，卷取溫度為610°(：。
[0039] 實(shí)施例2 厚度5.〇111111、寬度1524111111，80010^級高強(qiáng)耐候鋼板，所述熱乳卷板化學(xué)組分及重量百分 比為：C:0.07%，Si:0.07%，Mn:1.90%，P :0.013%，S:0.0055%，Nb:0.050%，V:0.02%，Ti:0.12%， Mo: 0.25%，Als: 0.025%，N: 0.0033%。，余量為Fe及不可避免的雜質(zhì)元素。耐候鋼板組織為鐵 素體加珠光體，珠光體占14%。
[0040]生產(chǎn)方法：1)按照上述設(shè)定成分冶煉鋼水，鋼水LF精煉、板坯連鑄工序得到板坯； 2)將板坯加熱至1280°C，經(jīng)高壓水除鱗、粗乳、熱卷箱卷取、精乳、控乳冷卻得到熱乳卷板。 [0041 ] 其中粗乳5道乳制，出口溫度為1120°C ;精乳出口溫度為890°C，層流冷卻速度23 °C/min，卷取溫度為600°C。
[0042] 實(shí)施例3 厚度6_、寬度1500mm，800MPa級高強(qiáng)耐候鋼板，所述熱乳卷板化學(xué)組分及重量百分比 為：(：：0.075%，51:0.075%，]?11:1.95%，？ ：0.014%，5:0.0045%，恥：0.052%，￥:0.025%，11 :0.122%，Mo: 0.30%，Als: 0.030%，N: 0.0043%，余量為Fe及不可避免的雜質(zhì)元素。耐候鋼板組 織為鐵素體加珠光體，珠光體占 15%。
[0043] 生產(chǎn)方法：1)按照上述設(shè)定成分冶煉鋼水，鋼水LF精煉、板坯連鑄工序得到板坯； 2)將板坯加熱至1250Γ，經(jīng)高壓水除鱗、粗乳、熱卷箱卷取、精乳、控乳冷卻得到熱乳卷板。 [0044] 其中粗乳5道乳制，出口溫度為1090°C;精乳出口溫度為880°C，層流冷卻速度24 °C/min，卷取溫度為590°C。
[0045] 實(shí)施例4 厚度8_、寬度1500mm，800MPa級高強(qiáng)耐候鋼板，所述熱乳卷板化學(xué)組分及重量百分比 為：C:0.08%，Si:0.08%，Mn:2.0%，P:0.015%，S :0.006%，Nb:0.055%，V:0.030%，Ti:0.13%，Mo: 0.35%，Als: 0.040%，N:0.0050%，余量為Fe及不可避免的雜質(zhì)元素。耐候鋼板組織為鐵素體 加珠光體，珠光體占15%。
[0046] 生產(chǎn)方法：1)按照上述設(shè)定成分冶煉鋼水，鋼水LF精煉、板坯連鑄工序得到板坯； 2)將板坯加熱至1280°C，經(jīng)高壓水除鱗、粗乳、熱卷箱卷取、精乳、控乳冷卻得到熱乳卷板。 [0047] 其中粗乳5道乳制，出口溫度為1120°C;精乳出口溫度為900°C，層流冷卻速度26 °C/min，卷取溫度為620°C。
[0048] 實(shí)施例5 厚度8_、寬度1500mm，800MPa級高強(qiáng)耐候鋼板，所述熱乳卷板化學(xué)組分及重量百分比 為：C:0.12%，Si:0.20%，Mn:1.95%，P:0.025%，S :0.006%，Nb:0.040%，V:0.010%，Ti:0.050%， Mo: 0.45%，Als:0.015%，N: 0.0080%，余量為Fe及不可避免的雜質(zhì)元素。耐候鋼板組織為鐵素 體加珠光體，珠光體占16%。
[0049] 生產(chǎn)方法：1)按照上述設(shè)定成分冶煉鋼水，鋼水LF精煉、板坯連鑄工序得到板坯； 2)將板坯加熱至1300°C，經(jīng)高壓水除鱗、粗乳、熱卷箱卷取、精乳、控乳冷卻得到熱乳卷板。
[0050] 其中粗乳5道乳制，出口溫度為1140°C;精乳出口溫度為920°C，層流冷卻速度30 °C/min，卷取溫度為630°C。
[0051 ] 實(shí)施例6 厚度8_、寬度1500mm，800MPa級高強(qiáng)耐候鋼板，所述熱乳卷板化學(xué)組分及重量百分比 為：C:0.065%，Si:0.40%，Mn:1.60%，P :0.011%，S:0.010%，Nb:0.09%，V:0.10%，Ti:0.21%，Mo: 0.10%, Als: 0.050%，N: 0.0042%，余量為Fe及不可避免的雜質(zhì)元素。耐候鋼板組織為鐵素體 加珠光體，珠光體占10%。
[0052]生產(chǎn)方法：1)按照上述設(shè)定成分冶煉鋼水，鋼水LF精煉、板坯連鑄工序得到板坯； 2)將板坯加熱至1220Γ，經(jīng)高壓水除鱗、粗乳、熱卷箱卷取、精乳、控乳冷卻得到熱乳卷板。 [0053] 其中粗乳5道乳制，出口溫度為1060°C;精乳出口溫度為860°C，層流冷卻速度15 °C/min，卷取溫度為570°C。
[0054] 對上述實(shí)施例1-6中的產(chǎn)品進(jìn)行力學(xué)性能檢測，屈服強(qiáng)度815~845MPa，抗拉強(qiáng)度 915~935MPa，延伸率21~25%，具有良好的力學(xué)強(qiáng)度及塑性匹配，具體指標(biāo)如表1所示： 表1性能檢測數(shù)據(jù)_
以上實(shí)施例僅用以說明而非限制本發(fā)明的技術(shù)方案，盡管參照上述實(shí)施例對本發(fā)明進(jìn) 行了詳細(xì)說明，本領(lǐng)域的普通技術(shù)人員應(yīng)當(dāng)理解:依然可以對本發(fā)明進(jìn)行修改或者等同替 換，而不脫離本發(fā)明的精神和范圍的任何修改或局部替換，其均應(yīng)涵蓋在本發(fā)明的權(quán)利要 求范圍當(dāng)中。
【主權(quán)項(xiàng)】
1. 一種SOOMPa級高強(qiáng)耐候鋼板，其特征在于，所述耐候鋼板化學(xué)成分及其重量百分比 如下：0· 12%，Si < 0·40%，Μη: 1.60~2.00%，P < 0.025%，S < 0.010%，Nb+V+Ti:0.10~ 0.40%，]?〇:0.10~0.45%，418:0.015~0.050%氺< 0.008%，余量為？6及不可避免的雜質(zhì)元 素。2. 根據(jù)權(quán)利要求1所述的一種SOOMPa級高強(qiáng)耐候鋼板，其特征在于，所述耐候鋼板性能 指標(biāo)如下:抗拉強(qiáng)度2 900MPa，屈服強(qiáng)度2 800MPa，延伸率2 18%。3. 根據(jù)權(quán)利要求1所述的一種SOOMPa級高強(qiáng)耐候鋼板，其特征在于，所述耐候鋼板組織 為鐵素體加珠光體，其中珠光體占10~16%。4. 基于權(quán)利要求1-3任意一項(xiàng)所述的一種SOOMPa級高強(qiáng)耐候鋼板的生產(chǎn)方法，其特征 在于，所述生產(chǎn)方法包括下述工序:轉(zhuǎn)爐冶煉，LF精煉，板坯連鑄，板坯加熱，高壓水除鱗，控 制乳制，控制冷卻。5. 根據(jù)權(quán)利要求4所述的生產(chǎn)方法，其特征在于，所述轉(zhuǎn)爐冶煉按照設(shè)定成分冶煉鋼 水，鋼水LF精煉、板坯連鑄工序得到板坯。6. 根據(jù)權(quán)利要求4所述的生產(chǎn)方法，其特征在于，所述板坯加熱工序?qū)迮骷訜嶂?220 ~1300。。。7. 根據(jù)權(quán)利要求4-6任意一項(xiàng)所述的生產(chǎn)方法，其特征在于，所述控制乳制工序包括粗 車L、熱卷箱卷取、精乳。8. 根據(jù)權(quán)利要求7所述的生產(chǎn)方法，其特征在于，所述粗乳為5道乳制，出口溫度為1060 ~1140。。。9. 根據(jù)權(quán)利要求7所述的生產(chǎn)方法，其特征在于，所述精乳出口溫度為860~920 °C。10. 根據(jù)權(quán)利要求4-6任意一項(xiàng)所述的生產(chǎn)方法，其特征在于，所述控制冷卻工序中層 流冷卻速度15~30°C/S，所述卷取溫度為570~630°C。
【文檔編號】C21D8/02GK105838996SQ201610285086
【公開日】2016年8月10日
【申請日】2016年4月28日
【發(fā)明人】谷輝格, 張大偉, 包闊, 陳超, 徐立山, 高玲玲, 程玉君, 薛啟河, 王偉, 喬俊
【申請人】河北鋼鐵股份有限公司承德分公司