設(shè)定為 0.03%以下。優(yōu)選為0.02%以下。需要說明的是，P含量可以降低至雜質(zhì)水平。
[0079] S :0.006% 以下
[0080] S在鋼中以MnS、Ti4C2S2等夾雜物的形式存在。特別是，在鋼中形成Ti 4以2時，有 助于熱乳鋼板的高強(qiáng)度化的微細(xì)碳化物（含有Ti的微細(xì)碳化物）的析出量減少。因此，S 成為強(qiáng)度降低、強(qiáng)度均勻性降低的原因。因此，在本發(fā)明中，優(yōu)選盡量降低S含量，將其設(shè)定 為0.006%以下。優(yōu)選為0.003%以下。需要說明的是，S含量可以降低至雜質(zhì)水平。
[0081] A1 :0.08 % 以下
[0082] A1在鋼中形成氧化物等，在熱乳鋼板的沖壓成形時成為空隙的起點(diǎn)。因此，A1的 含量過量時，加工性（沖裁性）劣化。因此，從確保熱乳鋼板的加工性的觀點(diǎn)出發(fā)，將A1含 量設(shè)定為〇. 08%以下。優(yōu)選為0. 06%以下。但是，由于A1具有作為脫氧元素的效果，因此， 優(yōu)選將其含量設(shè)定為〇. 001 %以上。
[0083] N :0.0080% 以下
[0084] N在熱乳鋼板的制造時在煉鋼、連鑄的階段與Ti結(jié)合而形成粗大的TiN。該粗大 的TiN對熱乳鋼板的高強(qiáng)度化沒有幫助。因此，N成為強(qiáng)度降低、強(qiáng)度均勻性降低的原因。 為了得到屈服強(qiáng)度為740MPa以上的熱乳鋼板，需要將N含量設(shè)定為0. 0080%以下。優(yōu)選為 0. 0060%以下。在本發(fā)明中，優(yōu)選盡量降低N含量，可以不含有N。
[0085] Ti :0· 14% 以上且 0· 22% 以下
[0086] Ti為如下元素：在熱乳鋼板的制造時，將鋼原材加熱至γ區(qū)域而形成固溶狀態(tài)， 在熱乳結(jié)束后的冷卻、卷取工序中，隨著γ - α相變而以微細(xì)碳化物的形式析出，由此能 夠大幅提高熱乳鋼板的強(qiáng)度。另外，以微細(xì)碳化物形式析出之前的固溶狀態(tài)的Ti具有抑制 鐵素體相的成核的作用，具有在熱乳結(jié)束后的冷卻工序中抑制在高溫區(qū)域產(chǎn)生γ - α相 變的作用，因此，實(shí)質(zhì)上有助于鋼板的強(qiáng)度提高。
[0087] 為了得到屈服強(qiáng)度為740MPa以上的熱乳鋼板，需要將Ti含量設(shè)定為0. 14%以 上。另一方面，在過量添加 Ti的情況下，在熱乳鋼板的制造時，在鋼原材的加熱階段無法將 粗大的Tie溶解。該粗大的TiC容易形成應(yīng)力集中部，使熱乳鋼板的韌性、加工性降低。此 外，過量添加 Ti時，微細(xì)析出的碳化物（含有Ti的微細(xì)碳化物）在析出后容易粗大化。因 此，Ti含量設(shè)定為0. 22%以下。優(yōu)選為0. 15%以上且0. 20%以下。
[0088] 以上為本發(fā)明的高強(qiáng)度熱乳鋼板的基本組成，在上述基本組成的基礎(chǔ)上，可以進(jìn) 一步含有合計為〇. 〇〇1 %以上的Sn和Pb中的一種或兩種，從碳化物的熱穩(wěn)定性的觀點(diǎn)出 發(fā)，優(yōu)選含有。
[0089] 如后所述，本發(fā)明的特征之一在于，將卷取溫度設(shè)定為在現(xiàn)有技術(shù)中在鐵素體晶 粒內(nèi)析出的微細(xì)碳化物（含有Ti的微細(xì)碳化物）開始粒子生長這樣的稍高的溫度范圍 (600°C以上且700°C以下）。因此，為了得到屈服強(qiáng)度為740MPa以上的高強(qiáng)度熱乳鋼板，關(guān) 鍵是提高微細(xì)碳化物的熱穩(wěn)定性，在上述溫度范圍（600°C以上且700°C以下）內(nèi)抑制含有 Ti的微細(xì)碳化物的粒子生長。
[0090] 本發(fā)明人的研究的結(jié)果發(fā)現(xiàn)，為了提高含有Ti的微細(xì)碳化物的熱穩(wěn)定性，含有Sn 和Pb是有效的。其理由還不一定明確，本發(fā)明人推測是因為Sn和Pb具有抑制導(dǎo)致碳化物 粗大化的C和Ti的擴(kuò)散的效果。為了顯現(xiàn)這樣的效果，優(yōu)選含有合計為0. 001 %以上的Sn 和Pb中的一種或兩種。另外，更優(yōu)選含有合計為0. 002%以上的Sn和Pb中的一種或兩種。 但是，含有合計超過0.006 %的Sn和Pb中的一種或兩種時，上述效果飽和。因此，在含有 Sn和Pb中的一種或兩種的情況下，優(yōu)選將合計含量限制為0. 006%以下。
[0091] 另外，本發(fā)明中的高強(qiáng)度熱乳鋼板可以在上述組成的基礎(chǔ)上進(jìn)一步含有以下的元 素。
[0092] V :0.001% 以上且低于 0.07%
[0093] V與Ti同樣是與C結(jié)合而以微細(xì)碳化物的形式析出、從而有助于熱乳鋼板的高 強(qiáng)度化的元素。為了得到這樣的效果，優(yōu)選將V含量設(shè)定為〇. 001 %以上，更優(yōu)選設(shè)定為 0. 01%以上。但是，含有V的碳化物的熱穩(wěn)定性比不含V的碳化物差，因此，有時會給熱乳 鋼板的強(qiáng)度均勻性帶來不利影響。為了維持熱乳鋼板的板面內(nèi)的強(qiáng)度均勻性，優(yōu)選將V含 量設(shè)定為低于〇. 07 %，更優(yōu)選設(shè)定為0. 04%以下。
[0094] 需要說明的是，從提高含有Ti的微細(xì)碳化物的熱穩(wěn)定性的觀點(diǎn)出發(fā)，優(yōu)選以滿足 下述⑵式的方式含有c、Ti、V、Sn和Pb。
[0095] 1. 42 ^ ([% C]/12)/([% Ti]/48+[% V]/51)-5. 2X [% V]+102X ([% Sn] + [% Pb])彡 2. 92…（2)
[0096] 在此，在（2)式中，[% C]、[% Ti]、[% V]、[% Sn]、[% Pb]分別為 C、Ti、V、Sn、 Pb的含量（質(zhì)量％)。另外，在鋼板不含有V的情況下，使⑵式中的[%V]為零來算出中 間的值。對于[% Sn]和[% Pb]也同樣。
[0097] C含量以原子比計少于Ti和V含量的合計時，碳化物的熱穩(wěn)定性變差，⑵式中 間的第1項表示該影響的大小。另外，在（2)式中間的第2項和第3項中，各元素含量的系 數(shù)表示各自的元素含量給碳化物的熱穩(wěn)定性帶來的影響的大小。（2)式中間的值小于1.42 時，碳化物的熱穩(wěn)定性容易降低。結(jié)果，在熱乳鋼板的制造時，在卷取后含有Ti的微細(xì)碳化 物容易發(fā)生粒子生長，熱乳鋼板強(qiáng)度可能降低。特別是在熱乳結(jié)束后的冷卻工序中冷卻速 度變小的熱乳鋼板的板寬方向中央部的強(qiáng)度降低有比板寬方向端部更大的傾向。另一方 面，（2)式中間的值升高雖然不會給熱乳鋼板特性帶來不利影響，但在本發(fā)明鋼中，（2)式 中間的值的上限實(shí)質(zhì)上為2. 92。
[0098] 需要說明的是，在本發(fā)明的高強(qiáng)度熱乳鋼板中，上述以外的成分為Fe和不可避免 的雜質(zhì)。作為不可避免的雜質(zhì)，可以列舉上述的Nb、Mo和B。如前所述，Nb、Mo、B的含量優(yōu) 選設(shè)定為Nb :0. 003%以下、Mo :0. 003以下、B :0. 0005%以下。作為其他不可避免的雜質(zhì)， 還可以列舉例如 0(氧）、Se、Te、Po、As、Bi、Ge、Ga、In、TI、Zn、Cd、Hg、Ag、Au、Pd、Pt、Co、 Rh、Ir、Ru、0s、Tc、Re、Ta、Be、Sr、REM、Ni、Cr、Sb、Cu、Mg 等，這些元素的允許含量上限分別 為 0.01%。
[0099] 接著，對本發(fā)明的高強(qiáng)度熱乳鋼板中的組織的限定理由進(jìn)行說明。
[0100] 在本發(fā)明中，意圖利用在奧氏體一鐵素體相變的同時析出的微細(xì)碳化物來進(jìn)行強(qiáng) 化。因此，在本發(fā)明中，使高強(qiáng)度熱乳鋼板的組織為以鐵素體相作為主相且分散析出有含有 Ti的微細(xì)碳化物的組織。
[0101] 在此，含有Ti的微細(xì)碳化物是指分散于鐵素體晶粒內(nèi)的析出物中具有含有Ti和 C的組成的析出物，該析出物中可以含有N、V等。需要說明的是，在本發(fā)明中，在鋼板組成 為含有V的組成的情況下，V不是單獨(dú)析出，而是以Ti和V的復(fù)合碳化物的形式析出。
[0102] 另外，本發(fā)明的目的除了實(shí)現(xiàn)熱乳鋼板的高強(qiáng)度化以外，還在于使熱乳鋼板的強(qiáng) 度在板面內(nèi)、特別是在板寬方向全部區(qū)域達(dá)到均勻。從使熱乳鋼板的強(qiáng)度在板寬方向全部 區(qū)域達(dá)到均勻的方面而言，優(yōu)選使熱乳鋼板組織在板寬方向全部區(qū)域達(dá)到均勻。因此，在本 發(fā)明中，規(guī)定在熱乳鋼板的板寬方向端部與板寬方向中央部形成同樣的組織。具體而言，設(shè) 定為如下組織：在板寬方向的端部和中央部，上述鐵素體相的面積率均為95%以上，上述 鐵素體相的平均結(jié)晶粒徑均為5. 0 μπι以下，上述微細(xì)碳化物（含有Ti的微細(xì)碳化物）的 平均粒徑均為6nm以下，固溶Ti量以質(zhì)量％計均為0. 03%以下。
[0103] 在此，在本發(fā)明中，板寬方向端部是指在板寬方向上距板寬方向的最端部為10~ 90mm的位置。將距板寬的最端部不足10mm的位置從板寬方向端部中除外的原因在于，在距 板寬的最端部不足1〇_的位置處，無法適當(dāng)?shù)剡M(jìn)行鋼板溫度的測溫和利用拉伸試驗片的 評價。需要說明的是，作為本發(fā)明對象的高強(qiáng)度熱乳鋼板的板寬通常為約〇. 9m~約1. 6m。
[0104] 如上所述對板寬方向端部的組織和板寬方向中央部的組織進(jìn)行規(guī)定的原因在于， 若兩者的組織相同，則可以視為熱乳鋼板的組織在板寬方向全部區(qū)域（板寬方向端部以及 比板寬方向端部更靠板寬方向中央側(cè)的區(qū)域）是均勻的。即，在板寬方向的端部和中央部， 上述鐵素體相的面積率均為95%以上、上述鐵素體相的平均結(jié)晶粒徑均為5. 0 μπι以下、上 述微細(xì)碳化物的平均粒徑均為6nm以下、固溶Ti量以質(zhì)量％計均為0. 03%以下的情況下， 可以視為在熱乳鋼板的板寬方向全部區(qū)域，上述鐵素體相的面積率為95%以上、上述鐵素 體相的平均結(jié)晶粒徑為5. 0 μπι以下、上述微細(xì)碳化物的平均粒徑為6nm以下、固溶Ti量以 質(zhì)量％計為0. 03%以下。
[0105] 在板寬方向的端部和中央部，將鐵素體相的面積率、鐵素體相的平均結(jié)晶粒徑、微 細(xì)碳化物的平均粒徑和固溶Ti量限定為上述數(shù)值范圍的理由如下所述。
[0106] 鐵素體相的面積率：95%以上
[0107] 在形成貝氏體相、馬氏體相等鐵素體相以外的金屬組織時，板面內(nèi)的強(qiáng)度均勻性 顯著劣化，而且有時無法得到所期望的熱乳鋼板強(qiáng)度。從這樣的觀點(diǎn)出發(fā)，優(yōu)選使熱乳鋼板 的母相組織實(shí)質(zhì)上僅為鐵素體相。若鐵素體相的面積率為95%以上，則能夠得到兼具充分 的強(qiáng)度和強(qiáng)度均勻性的熱乳鋼板。因此，鐵素體相的面積率設(shè)定為95%以上。優(yōu)選為98% 以上，更優(yōu)選設(shè)定為100%。
[0108] 需要說明的是，在本發(fā)明的高強(qiáng)度熱乳鋼板的組織中，除了含有鐵素體相以外，有 時還含有滲碳體、珠光體、貝氏體。在含有滲碳體、珠光體、貝氏體的情況下，優(yōu)選使它們的 面積率合計為5 %以下，更優(yōu)選合計為3 %以下。
[0109] 鐵素體相的平均結(jié)晶粒徑：5. 0 μπι以下
[0110] 鐵素體相的平均結(jié)晶粒徑主要影響細(xì)?；瘡?qiáng)化。因此，為了在確保所期望的熱乳 鋼板強(qiáng)度的同時使板面內(nèi)的強(qiáng)度均勻性良好，需要使微細(xì)組織在熱乳鋼板的板面內(nèi)均勻。 在本發(fā)明鋼中，若鐵素體相的平均結(jié)晶粒徑為5. 0 μπι以下，則不會形成混粒組織，因此能 夠得到穩(wěn)定的細(xì)粒化強(qiáng)化量?；谏鲜隼碛?，將鐵素體相的平均結(jié)晶粒徑設(shè)定為5. 0 μ m以 下。優(yōu)選為4.0 μπι以下。需要說明的是，鐵素體相的平均結(jié)晶粒徑的下限沒有特別設(shè)定， 但實(shí)質(zhì)上能夠得到的平均結(jié)晶粒徑的下限為約1. 〇 μπι。
[0111] 含有Ti的微細(xì)碳化物的平均粒徑：6nm以下
[0112] 在本發(fā)明中，利用含有Ti的微細(xì)碳化物實(shí)現(xiàn)了熱乳鋼板的高強(qiáng)度化。為了使熱乳 鋼板的屈服強(qiáng)度為740MPa以上，需要使含有Ti的微細(xì)碳化物的平均粒徑為6nm以下，優(yōu)選 為4nm以下。需要說明的是，該平均粒徑的下限沒有特別設(shè)定，但在本發(fā)明中實(shí)質(zhì)上能夠得 到的平均粒徑的下限為約〇. 8nm。
[0113] 固溶Ti量：以質(zhì)量％計為0.03%以下
[0114] 通過使微細(xì)碳化物分散而得到的粒子分散強(qiáng)化量不僅取決于碳化物的大小，而且 還取決于其析出量。熱乳鋼板中含有的Ti中的未析出的Ti量、即固溶Ti量以質(zhì)量％計為 0. 03%以下時，能夠得到所期望的熱乳鋼板強(qiáng)度（屈服強(qiáng)度為740MPa以上）。因此，固溶 Ti量以質(zhì)量％計設(shè)定為0.03%以下。優(yōu)選為0