專利名稱：連續(xù)鑄造結(jié)晶器振動的方法及裝置的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明主要涉及到連續(xù)鑄造。
本發(fā)明特別地涉及到在連續(xù)鑄造設(shè)備中，用于結(jié)晶器振動的方法和裝置，特別是連續(xù)鑄鋼的設(shè)備。
在連續(xù)鑄造中，特別是連續(xù)鑄鋼期間，為往結(jié)晶內(nèi)壁與連續(xù)鑄鋼坯殼之間引入潤滑劑，連續(xù)鑄造結(jié)晶器是振動的。其目的是防止或減少坯殼粘到結(jié)晶器內(nèi)壁。
人們已經(jīng)提出了很多用于連續(xù)鑄鋼的振動機構(gòu)和方法。使設(shè)備產(chǎn)生正弦運動的機械振動驅(qū)動裝置應(yīng)用得比較廣泛。正弦振動的運動方式已證實適宜用于較低的和中等的澆鑄速度，即拉坯速度。
從西德第2002366號專利人們知道，為了提高澆鑄速度可以按其與拉坯速度的比例提高振幅來調(diào)節(jié)正弦振動的運動方式。其它出版物中也是提出根據(jù)拉坯速度提高振動頻率。如果運動的坯殼與正弦振動的結(jié)晶器之間相對運動的特性曲線按比例地轉(zhuǎn)為較高即2到6米/分之間的拉坯速度，則必須得到一相應(yīng)地增大振幅或提高振頻，或者既增加振幅也增加振頻。采用這種振動方式，特別是對于難澆的諸如所謂較粘的鋼種不能獲得令人滿意的結(jié)果。
除正弦振動之外的運動，還有許多其它的振動運動方式，例如，日本公布的61-162256號專利說明書對此進行了介紹。通常在這些非正弦振動運動方式中，向上的沖程與向下的沖程的時間周期是不同的，例如，呈1∶3的比值。在一個位移與時間關(guān)系曲線圖中這些振動方式用鋸齒形線來表示。結(jié)晶器能靠液壓裝置或相應(yīng)的驅(qū)動裝置驅(qū)動。就振幅和頻率而言，產(chǎn)生非正弦運動的振動驅(qū)動裝置是很容易調(diào)節(jié)的。盡管如此，特別是對于指定的較粘的鋼種來說，由于澆鑄速度很高時產(chǎn)生的振痕較大，且易出現(xiàn)漏鋼，鑄坯表面的質(zhì)量是不能令人滿意的。
本發(fā)明的目的在于為連續(xù)鑄造，特別是為連續(xù)鑄鋼提供一個能夠改善鑄坯表面質(zhì)量的結(jié)晶器振動方法。
本發(fā)明的另一個目的在于為連續(xù)鑄造，特別是為連續(xù)鑄鋼提供一個既能在開澆時，也能在澆鑄過程中較大幅度地改變拉坯速度，并在此過程中同時減少鑄坯表面缺陷的結(jié)晶器振動方法。
本發(fā)明的另一個目的在于為連續(xù)鑄造，特別是為連續(xù)鑄鋼提供一個即使?jié)茶T較粘的鋼種時，也能在澆鑄過程中調(diào)節(jié)澆鑄速度，并能改善鑄坯表面質(zhì)量和減少漏鋼的結(jié)晶器振動方法。
本發(fā)明進一步的目的是為連續(xù)鑄造，特別是為連續(xù)鑄鋼提供一個澆鑄速度高于已經(jīng)獲得的(例如，厚板坯2到6米/分，薄板坯和方坯4到10米/分)的結(jié)晶器振動方法。
為連續(xù)鑄造，特別是為連續(xù)鑄鋼提供一個可改善鑄坯表面質(zhì)量的結(jié)晶器振動裝置也是本發(fā)明的目的。
本發(fā)明的另一個目的是為連續(xù)鑄造，特別是為連續(xù)鑄鋼提供一個既能在開澆時，也能在澆鑄過程中獲得相對較大幅度地改變拉坯速度，并同時減少鑄坯表面缺陷的結(jié)晶器振動裝置。
本發(fā)明的另一個目的是為連續(xù)鑄造，特別是為連續(xù)鑄鋼提供一個即使?jié)茶T較粘的鋼種時，也能在澆鑄過程中調(diào)節(jié)澆鑄速度，同時能改善鑄坯表面質(zhì)量和減少漏鋼的結(jié)晶器振動裝置。
本發(fā)明相伴的目的是為連續(xù)鑄造，特別是為連續(xù)鑄鋼提供一個澆鑄速度高于已經(jīng)獲得的例如，厚板坯2到6米/分，薄板坯和方坯4到10米/分的結(jié)晶器振動裝置。
象其它發(fā)明一樣，上述目的隨著說明書的進展本發(fā)明所獲得的目的將會變得明顯。
本發(fā)明一方面是一種連續(xù)鑄造的方法，例如，連續(xù)鑄鋼的方法。這種方法包括在一個確定具有一個入口端和一個出口端的澆鑄通道的連鑄結(jié)晶器中形成一根連鑄坯。形成步驟包括將熔融材料，例如，鋼水，引入結(jié)晶器入口端，并使熔融材料至少有一部分在結(jié)晶器中凝固。鑄坯在第一個方向上經(jīng)結(jié)晶器出口端由澆鑄通道中被拉出，而結(jié)晶器則在使后者(指澆鑄通道)交替地在第一個方向上及與此相反的第二個方向上移動的情況下進行振動。結(jié)晶器振動裝置是這樣進行調(diào)節(jié)的，當拉坯速度由第一速度區(qū)提高到1.2米/分或稍低的預(yù)定速度時，最好是由第一速度區(qū)從靜止提高到大約0.8～1.2米/分的預(yù)定速度時，振動頻率隨著坯拉的加速提高了。結(jié)晶器振動裝置還可這樣調(diào)節(jié)，振動頻率保持恒定，而使振幅在拉坯速度由預(yù)定值提高到第二速度區(qū)的同時，隨著拉坯的加速而提高速度。
振動步驟是這樣有利地進行結(jié)晶器的位移以鋸齒狀隨著時間進行周期性變化。也可有利地調(diào)節(jié)結(jié)晶器振動裝置，這樣，在一個振動周期中，基本上是通過使結(jié)晶器在第一個方向上運動而且在該方向上結(jié)晶器的運動時間約為0.1秒，使結(jié)晶器的速度超過拉坯速度。這種方法在第一和第二速度區(qū)均可運用。
最好的方法是，當拉坯速度在第一速度區(qū)加速時，使振動頻率由大約60～120周期/分中的一個值提高到大約120～200周期/分中的一個值。
本發(fā)明的另一方面在于一種連續(xù)鑄造裝置，例如，一種用于連續(xù)鑄鋼的裝置。此裝置包括一個連鑄結(jié)晶器，諸如，一個為連續(xù)鑄鋼而設(shè)計的結(jié)晶器，而這個結(jié)晶器具有為一個熔融材料(例如，鋼水)用的入口端和為這些材料的連續(xù)坯用的出口端的澆鑄通道。出口端位于與第一個方向上的進口端相間隔。此裝置另外還裝有一個使結(jié)晶器進行振動的機構(gòu)，這樣后者(指結(jié)晶器)能在第一個方向和與此相反的第二個方向上交替移動。另外還備有調(diào)節(jié)結(jié)晶器振動的裝置及包括使結(jié)晶器有效振動的程序計算機，以此方式可使拉坯速度由第一速度區(qū)提高到1.2米/分或約稍低時，使振動頻率提高。最好是用計算機在拉坯速度由第一速度區(qū)由靜止提高到大約0.8～1.2米/分的預(yù)定速度時，使振動頻率由大約60～120周期/分之中的一個值提高到大約120～200周期/分中的一個值。還可以用計算機裝置編程序以使振動頻率基本上保持不變的，而當拉坯速度由預(yù)定速度提高到第二速度區(qū)時，使振幅隨拉坯速度增大。
有利的是，振動機構(gòu)也能使結(jié)晶器的位移以鋸齒狀隨時間而變化。用計算機編程序也是有利的，這樣在一個振動周期中，基本上是通過結(jié)晶器在第一個方向上運動，而且在這個方向上結(jié)晶器的運動時間大約為0.1秒，使結(jié)晶器的速度超過拉坯速度。這種方法在第一速度區(qū)和第二速度區(qū)均可運用。
調(diào)節(jié)裝置中還包括一個比較器，用于將鑄坯和結(jié)晶器之間的摩擦力與一個參考值進行連續(xù)比較，并連續(xù)地將表示的差值信號傳送到計算機裝置中去。然后，計算機裝置響應(yīng)所接收的信號進行操作，改變結(jié)晶器的振動方式，這樣減少了鑄坯和結(jié)晶器之間的摩擦力。
根據(jù)本發(fā)明的振動方法和振動裝置，在連續(xù)鑄造過程中可以獲得改進的鑄坯表面質(zhì)量。特別是當拉坯速度必須根據(jù)工藝背景或因與預(yù)定煉鋼生產(chǎn)周期時間進行變化時，這一優(yōu)點更是事實。它減少了振痕的形成。若將本發(fā)明的方法和裝置與適宜的潤滑劑合并使用，即使較粘的鋼種，其振動痕跡上產(chǎn)生裂紋的趨勢也顯示了減小的趨向。因而結(jié)晶器振動的初始漏鋼即所謂的滲鋼，以及出結(jié)晶器后的漏鋼現(xiàn)象都可減少。拉坯速度，亦人們所知的澆鑄速度，根據(jù)本發(fā)明方法和裝置亦可比常規(guī)的方法和裝置有所提高。
第一速度區(qū)的振動頻率亦可逐步升高或在某些其它情況下隨著拉坯速度的提高而升高。根據(jù)本發(fā)明的一個實施例的方法，當拉坯已從第一范圍區(qū)加速時第一速度區(qū)的振動頻率可與拉坯速度按比例由開始時的大約60～120周期/分中的一個值或靜止狀態(tài)升高到大約120～200周期/分中的一個值。振動頻率的升高可遵下述公式f＝k·vnc;式中f為振動頻率;k為一個常數(shù)，其數(shù)值為大約100～200周期/分的一個值;vc為拉坯速度;n為小于0.5的一個數(shù)。當振幅基本保持常數(shù)時，第一速度區(qū)的振動頻率可以增加。
按照本發(fā)明最好所采用的非正弦振動的顯著特點是，在一個振動周期中或一個指定振幅中，結(jié)晶器后退和前進速度所能達到的變化幅度極大。采用本方法的另一實施例，可以在振幅保持在大約2-5毫米基本不變的情況下，提高第一速度區(qū)的振動頻率，并可在振幅保持在大約2-12毫米的限度內(nèi)的情況下使振幅在第二速度區(qū)內(nèi)隨拉坯速度按比例增大。
還進一步提出可在第一速度區(qū)保留一個負滑脫時間tn，數(shù)值大約為0.1tc～0.2tc，其中tc為振動周期的延續(xù)時間。負滑脫是當結(jié)晶器與鑄坯運動方向一致時，結(jié)晶器速度超過拉坯速度的條件。
根據(jù)本發(fā)明的又一個具體實施例，在振動頻率基本保持不變時，在第二速度區(qū)可以滿足下述關(guān)系式(第一個方向上的結(jié)晶器速度)/(拉坯速度) ＝ (Vn)/(Vc) ＝1.02～1.10第二速度區(qū)的負滑脫tn可保持在0.2tc到0.33tc之間，其中tc仍為一個振動周期的延續(xù)時間。
作為本發(fā)明特點的新的特征還要在所附的權(quán)利要求書中敘述。但是，當結(jié)合附本仔細閱讀下述對某些實施例的詳細說明，可以更好地理解改進了的振動方法以及改進了的振動裝置的結(jié)構(gòu)和操作方式。


圖1是說明鋸齒狀振動運動方式結(jié)晶器振幅與時間的關(guān)系曲線圖;
圖2是說明圖1中振動運動方式的結(jié)晶器運動速度與時間的關(guān)系曲線圖;
圖3為結(jié)晶器振動頻率與拉坯速度的函數(shù)曲線圖;
圖4為結(jié)晶器振幅與拉坯速度的函數(shù)曲線圖;
圖5為根據(jù)本發(fā)明具有的結(jié)晶器振動裝置的連鑄裝置的示意圖。
參照圖1，此圖示出根據(jù)本發(fā)明的連續(xù)鑄造結(jié)晶器振動時振幅h與時間t之間的關(guān)系曲線圖。表示結(jié)晶器位移或運動方式的線為鋸齒形，振動周期的延續(xù)時間，即結(jié)晶器前進和后退的沖程用tc表示。
圖2為圖1中的用于連續(xù)鑄造結(jié)晶器按鋸齒狀圖形模式振動的速度或速率V與時間t之間關(guān)系的曲線圖。在圖2中，軸向刻度時間t與圖1中的相同。圖2中的實線代表結(jié)晶器的速度或速率，而點劃線代表拉坯速度Vc，該速度Vc是在結(jié)晶器中形成的連鑄坯從后者(結(jié)晶器出口)拉出的速度或速率。拉坯速度也被稱為澆鑄速度。
在一個振動周期中，結(jié)晶器在一個時間間隔tn內(nèi)與鑄坯在同一方向上運動，而結(jié)晶器的運動速度Vn基本上是在時間間隔tn內(nèi)超過拉坯速度的。換句話說，也就是結(jié)晶器的運動速度基本上是當結(jié)晶器在鑄坯的運動方向上運動的時候超過拉坯速度的。結(jié)晶器能與鑄坯在同一方向上運動而且其速度能高于拉坯速度的條件被稱為負滑脫，因而時間間隔tn也就被稱為負滑脫時間間隔了。
在一個振動周期中，結(jié)晶器也按與鑄坯運動方向相反的方向運動。相應(yīng)于結(jié)晶器在與鑄坯運動方向相反的方向上運動的時間間隔用tp表示，而結(jié)晶器在與鑄坯運動方向相反的方向上運動時的速度即速率用Vp表示。
鑄坯的外硬殼在負滑脫時間間隔tn時承受壓力，在時間間隔tp時承受拉力。tn和tp的和為一個振動周期的延續(xù)時間tc。
圖3為結(jié)晶器振動頻率f(周期/分cpm)與拉坯速度Vc(米/分m/min)之間的函數(shù)關(guān)系曲線圖。陰影帶表示根據(jù)本發(fā)明的各種不同鋼澆鋼時的振動頻率。
圖3中陰影帶以第一條界線x的一邊為界。界線x代表的是具有很強粘連趨勢的鋼種，或換言之形成的鑄坯在結(jié)晶器內(nèi)鋼水熔池表面區(qū)具有很薄弱的皮或外殼的鋼種澆鋼時的結(jié)晶器振動頻率。這些類鋼被稱為“粘性鋼”。
圖3中陰影帶還以第二條界線為界。界線y代表的是很容易產(chǎn)生凹陷和振痕的鋼種在澆鑄時的結(jié)晶器振動頻率。換言之，界線y代表的是這樣一類鋼在澆鑄時的結(jié)晶器振動頻率;這類鋼形成的鑄坯在結(jié)晶器中鋼水熔池的表面具有一層很厚的外皮或殼，因而其鑄坯很容易產(chǎn)生較深的振痕及凹陷。
圖3中的雙箭頭1表示的是拉坯速度在第一區(qū)從靜止擴大到不大于大約1.2米/分的一個值。最好第一速度區(qū)的上限最好位于大約0.8-1.2米/分之間。拉坯速度的第二區(qū)用雙箭頭2表示。第二區(qū)的范圍是由第一區(qū)的端部如大約0.8-1.2米/分的拉坯速度開始向拉坯速度增高的方向伸展。
當包括粘性鋼組中的一種鋼澆鑄時的拉坯速度在第一速度區(qū)1由0.1米/分提高到約1.2米/分，則其結(jié)晶器振動頻率沿界線力由大約60周期/分提高到120周期/分。當拉坯速度在第二速度區(qū)2提高時，則其結(jié)晶的振動頻率基本保持在大約120周期/分(cpm)不變。
圖4為結(jié)晶的振幅h(mm毫米)與拉坯速度Vc(m/min米/分)之間的關(guān)系曲線圖。陰影帶表示根據(jù)本發(fā)明的用于各種鋼澆鑄時的結(jié)晶器振幅范圍。
如圖4所示，結(jié)晶器振幅在第二速度區(qū)隨拉坯速度升高而增大。對于拉坯是由粘性鋼組成的鋼種，拉坯速度按圖3中界線x所示升高，則結(jié)晶器振幅在第二速度區(qū)隨拉坯速度的升高而增大，而振幅的變化范圍仍保持在2-12毫米左右，最好是限制在4～10毫米左右。
在澆鑄包括容易產(chǎn)生較深振痕的鋼種時，其該拉坯速度在第一速度區(qū)1由0.1米/分升高到大約1.2米/分，則結(jié)晶器振動頻率沿圖3中的界線y由大約120周期/分提高到200周期/分。在第二速度區(qū)2中，當拉坯速度升高時，結(jié)晶器振動頻率基本保持在200周期/分cpm左右不變。但是，如圖4所示，結(jié)晶器振幅在第二速度區(qū)2中隨拉坯速度的升高而增大。對于在澆鑄包括容易產(chǎn)生較深振痕的鋼種時，該拉坯速度按圖3中界線y所示升高，則結(jié)晶器振幅在第二速度區(qū)2隨拉坯速度的升高而增大，而同時，結(jié)晶器振幅的變化范圍仍保持在大約2-10毫米，最好是限制在2-8毫米。
例如，結(jié)晶器振幅在第二速度區(qū)2可按比例隨拉坯速度的升高而增大。在第一速度區(qū)1中，當拉坯速度升高時，結(jié)晶器振幅基本保持不變。有益的是，如圖4所示，在第一速度區(qū)1中，結(jié)晶器振幅基本保持在大約2-5毫米不變。
如前所述，當拉坯速度在第一速度區(qū)1升高時，結(jié)晶器振動頻率由大約60-120周期/分中的一個值提高到大約120-200周期/分中的一個值。可是，在這個速度區(qū)中，結(jié)晶器振幅都基本保持不變。另外，當拉坯速度在第二速度區(qū)2中升高時，而結(jié)晶器振幅隨拉坯速度的升高而增大時，結(jié)晶器頻率基本保持不變。結(jié)晶器振幅在第二速度區(qū)2內(nèi)會隨拉坯速度的升高而按比例增大，其變化幅度在此速度區(qū)中最好保持在大約2-12毫米之間。
結(jié)晶器振動頻率在第一速度區(qū)1中會隨拉坯速度的升高而按比例提高。提高過程按下述公式完成f＝K·Vnc(1)式中，f為結(jié)晶器振動頻率，用周期/分(cpm)表示;K為一個數(shù)值為大約100～200周期/分的常數(shù);Vc為拉坯速度，用米/分表示;n為一小于約0.5的數(shù)。
負滑脫時間間隔tn在第一速度區(qū)1可用下式得出tn＝0.1tc-0.2tc(2)式中，tc為一振幅周期的延續(xù)時間。在第一速度區(qū)1中，負滑脫時間間隔最好定為0.1秒量級。
在第二速度區(qū)2中，負滑脫時間間隔tn可按下述標準選擇tn＝0.2tc-0.3tc(3)第二速度區(qū)2中的負滑脫時間間隔最好也定為0.1秒量級。
對在第二速度區(qū)2中，當結(jié)晶器按與鑄坯運動方向一致的方向運動中，結(jié)晶器的速度Vn與拉坯速度Vc之間的關(guān)系具有下述公式是有利的(Vn)/(Vc) ＝1.02～1.10(4)圖5為具有根據(jù)本發(fā)明的結(jié)晶器振動裝置的連鑄設(shè)備示意圖。圖5中只示出了對于理解本發(fā)明所必須的連鑄設(shè)備的那些部件。
圖5中的設(shè)備是為連續(xù)鑄造設(shè)計的，包括連鑄結(jié)晶器5，其作用是接收熔化的鋼水并使其冷卻，這樣至少是靠近結(jié)晶器內(nèi)壁那部分鋼水能凝固。結(jié)晶器5包括限定由虛線所示的澆鑄通道，而澆鑄通道又有一個鋼水入口端和一個在結(jié)晶器5中至少有一部分鋼水凝固所形成的連鑄坯的出口端。這套設(shè)備還設(shè)想為這樣一種類型，其中結(jié)晶器的設(shè)置方向為使鑄坯總的來講總是垂直延伸的，在澆鑄通道的上端設(shè)立入口端，而在其下端設(shè)立出口端。
操作時，一流鋼水連續(xù)注入澆鑄通道的上端，這樣其中形成一個鋼水熔池?？拷Y(jié)晶器5內(nèi)壁的鋼水凝固而形成的外皮或殼包住鋼水液心。外殼及其中的液心一起組成了連續(xù)鑄鋼坯，其通過澆鑄通道的下端從結(jié)晶器中連續(xù)地被拉出。拉坯動作是由一個普通的拉坯裝置完成的，為使此圖簡單明了，此圖未被繪出。當鑄坯離開澆鑄通道時其往下運動。將觀察到澆鑄通道出口端在這個方向上與入口端要有一定的間隔。
當鑄坯被拉坯裝置加速時，結(jié)晶器5則按前述方式振動。為此，結(jié)晶器5裝在兩個短連桿6和7上，這兩個短連桿由一高位基礎(chǔ)或一適宜的鋼制支承結(jié)構(gòu)10伸往結(jié)晶器5。短連桿7的延長部分9用于連接圖中所示的液壓振動驅(qū)動裝置11。連桿6和7，延長部分9和驅(qū)動裝置11都是構(gòu)成結(jié)晶器5用的振動機構(gòu)的組件。
結(jié)晶器5的振動時的運動由雙箭頭8所示。這就表明，結(jié)晶器5是向下和向上交替地運動的，也就是說，結(jié)晶器在鑄坯運動方向上和與鑄坯運動方向相反的方向上做交替運動。振動機構(gòu)在振動期間使結(jié)晶器5發(fā)生位移，其位移隨時間的變化呈鋸齒形，即如圖1所示的方式。
結(jié)晶器振動驅(qū)動裝置11受一調(diào)節(jié)裝置控制，該調(diào)節(jié)裝置包括一個操作時與結(jié)晶器振動驅(qū)動裝置11相連的控制單元12。控制單元12使驅(qū)動裝置11在澆鋼期間按程序的調(diào)整振動頻率和振幅帶著結(jié)晶器5振動?？刂茊卧?2從計算機14處接受指令，該計算機用振動程序20編程，用以按參照圖1-4說明的方式使結(jié)晶器5的振動裝置起作用。計算機14可用諸如程序20所設(shè)計的各種不同的程序來編程，例如，對于不同的鋼種，不同形狀和/或尺寸的鑄坯，不同的潤滑劑及不同的拉坯速度。
使結(jié)晶器5振動所需的力在澆鋼整個過程中連續(xù)測量并用結(jié)晶器5與鑄坯之間的摩擦力來表示。液壓控制單元12連續(xù)地將代表這個力的反饋信號21傳輸?shù)揭粋€鑒別器或比較器15中，在那里代表結(jié)晶器中摩擦力的信號21與代表摩擦力參考值的參考信號22進行比較。比較器15產(chǎn)生一個表示結(jié)晶器5中的摩擦力與摩擦力參考值之間的差值信號23。該差值信號23被輸往計算機14，以便使它在預(yù)定的限度內(nèi)連續(xù)使一個振動周期的負滑脫時間間隔tn，tn與延續(xù)時間tc的值，結(jié)晶器振幅及結(jié)晶器振動頻率最佳化。這種最佳化能減少結(jié)晶器5與鑄坯之間的摩擦力。
結(jié)晶器5的摩擦力的測量的確定除測量所需使結(jié)晶器5振動的力以外，還可采用其它方法確定結(jié)晶器5中的摩擦力。這樣，可以用一些常規(guī)儀器如加速度表，壓電傳感器或應(yīng)變儀直接在結(jié)晶器上或在結(jié)晶器振動機構(gòu)的支桿6、7上測定摩擦力。
結(jié)晶器5還可裝備眾所周知的漏鋼報警裝置25。若報警裝置25顯示漏鋼即將來臨，就向與計算機14相連的控制器18發(fā)送信號26。信號26經(jīng)控制器18調(diào)節(jié)拉坯速度以防漏鋼。
勿須進一步分析，以上說明已足以展現(xiàn)本發(fā)明的要點，即采用現(xiàn)有的知識可以很快使其適應(yīng)各種其它的用途，而不會喪失其特點，從先有技術(shù)觀點來講，對此技術(shù)，相當?shù)貥?gòu)成了我貢獻的一般的和特殊方面的基本特性，因此，這種采用在所附權(quán)利要求意思和等量范圍內(nèi)采用和去理解。
權(quán)利要求
1.連續(xù)鑄鋼結(jié)晶器的振動方法，是通過取決于拉坯速度帶有調(diào)節(jié)振幅的振動機構(gòu)進行的。其特征在于；其振動的運動方式為鋸齒形，結(jié)晶器在運動期間基本上是在整個向下運動時超過拉坯速度的，在此期間振動頻率有所提高，當拉坯速度在第一區(qū)由較低值升高到大約0.8-1.2米/分時，振動頻率由開始時的大約60-120周期/分提高到120-200周期/分，而負滑脫時間tn保持在0.1秒左右；當拉坯速度進一步上升到高于0.8-1.2米/分的范圍內(nèi)升高時，振動頻率在第二區(qū)保持不變，振幅則隨拉坯速度的升高而增大，而此時的負滑脫時間tn亦保持在0.1秒左右。
2.根據(jù)權(quán)利要求1的方法，其特征在于振動頻率f在第一區(qū)隨拉坯速度的升高按比例由開始時的大約60～120周期/分提高到120～200周期/分，比例關(guān)系為f＝K·Vnc，其中n小于0.5。
3.根據(jù)權(quán)利要求1或2的方法，其特征在于振動頻率在第一區(qū)提高，而振幅保持不變。
4.根據(jù)權(quán)利要求1-3之一的方法，其特征為振動頻率在第一區(qū)升高而振幅保持在2-5毫米之間不變。
5.根據(jù)權(quán)利要求1-4之一的方法，其特征在于負滑脫時間在第一區(qū)中是tn＝0.1-0.2tc，其中tc是振動周期時間。
6.根據(jù)權(quán)利要求1-5之一的方法，其特征在于在第二區(qū)中振幅是與拉坯速度按比例地在2-12毫米之間升高。
7.根據(jù)權(quán)利要求1-6之一方法，其特征在于，在第二區(qū)中澆鑄速度比是(結(jié)晶器向下速度)/(拉坯速度) ＝ (Vn)/(Vc) ＝1.02-1.10
8.根據(jù)權(quán)利要求1-7之一的方法，其特征在于在第二區(qū)中負滑脫時間是tn＝0.2-0.33tc，其中，tc為振動周期時間。
9.根據(jù)權(quán)利要求1-8之一，用于完成該方法的裝置，其中用于連續(xù)鑄鋼結(jié)晶器用的備有頻率和振幅調(diào)節(jié)裝置的振動機構(gòu)，一用于進行鋸齒形模式振動特點的驅(qū)動裝置和一振動運動的導(dǎo)向裝置，其特征在于，該振動機構(gòu)與一計算機控制單元相連，計算機具有用于各種不同的鋼種以及第一和第二區(qū)的澆鑄速度和振動程序，一比較回路對鑄坯和結(jié)晶器之間的實際摩擦力同一存儲的參考摩擦力加以比較并連續(xù)監(jiān)視振動程序用以降低實際摩擦力。
10.根據(jù)權(quán)利要求9，其特征在于，用于振動運動的導(dǎo)向裝置包括兩個短連桿(6，7)及這些(7)之一的連桿與一液壓振動驅(qū)動裝置相連接。
全文摘要
連續(xù)鑄鋼結(jié)晶器的振動方法，是通過取決于拉坯速度帶有調(diào)節(jié)振幅的振動構(gòu)件進行的，其特征在于其振動的運動方式為鋸齒形。結(jié)晶器在運動期間基本上是在整個向下運動時超過拉坯速度的，在此期間振動頻率有所提高。
文檔編號B22D11/04GK1036157SQ8910046
公開日1989年10月11日 申請日期1989年1月27日 優(yōu)先權(quán)日1988年1月28日
發(fā)明者曼弗雷德·沃爾夫 申請人:住友重機械工業(yè)株式會社