本實(shí)用新型涉及壓鑄模設(shè)計(jì)領(lǐng)域，尤其涉及一種具有受熱均勻的改進(jìn)型壓射室。

背景技術(shù)：

壓射室，指的是壓鑄機(jī)中容納熔融金屬的圓環(huán)狀缸體，熔融金屬由壓射室受壓經(jīng)澆口壓射入型腔，其在壓鑄模的設(shè)計(jì)中是必不可少的關(guān)鍵配件?，F(xiàn)有的壓射室在生產(chǎn)過(guò)程中容易卡住壓射沖頭(壓射錘頭)：壓射沖頭與壓射室兩者之間是過(guò)盈配合，壓射沖頭在高速運(yùn)動(dòng)時(shí)，強(qiáng)烈沖刷著壓射室，易使壓射沖頭和壓射室發(fā)生彈性或塑性變形，導(dǎo)致摩擦的表面壓力增大，摩擦力的劇增，使之壓射室的磨損量顯著加大，加劇了壓射室的損毀。

同時(shí)，當(dāng)注入的鋁液的澆注溫度在650℃～720℃之間，而壓射室的填充率一般保證在40％～70％，則會(huì)有30％～60％的位置是沒(méi)有直接接觸，那么對(duì)于接觸650℃～720℃高溫的鋁液部分，就會(huì)導(dǎo)致壓射室內(nèi)圓受熱不均勻，而容易出現(xiàn)收縮變形，導(dǎo)致內(nèi)圓處于非正圓的狀態(tài)，就會(huì)增大壓射沖頭對(duì)壓射室的摩擦面積及摩擦力度，從而導(dǎo)致了壓射室卡住壓射沖頭狀況的發(fā)生。

對(duì)于以上壓射室卡住沖頭的問(wèn)題，不僅導(dǎo)致生產(chǎn)無(wú)法穩(wěn)定有序的正常進(jìn)行，還導(dǎo)致壓射室內(nèi)圓拉傷及變形嚴(yán)重，使壓射室的使用壽命大大降低，直接影響了正常生產(chǎn)的連續(xù)性，降低了生產(chǎn)效率；壓射室的磨損幾乎沒(méi)有返修的可能性，而且大型壓射室的采購(gòu)成本十分昂貴，直接影響了生產(chǎn)成本的上升；對(duì)此，壓射室的改進(jìn)成了非常必要的課題。

技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素：

為了克服上述技術(shù)缺陷，本實(shí)用新型提供一種改進(jìn)型壓射室，具有受熱均勻的特點(diǎn)，從而避免了壓射室卡住壓射沖頭的問(wèn)題，進(jìn)而保證了生產(chǎn)穩(wěn)定有序的進(jìn)行，同時(shí)壓射室的使用壽命大大提升。

為了解決上述問(wèn)題，本實(shí)用新型按以下技術(shù)方案予以實(shí)現(xiàn)的：

本實(shí)用新型所述的改進(jìn)型壓射室，包括壓射室本體，所述壓射室本體的周身內(nèi)設(shè)置有用于輸送液體以使壓射室受熱均勻的管道；所述管道包括若干根順次連通的支管；延伸至壓射室本體外壁的支管的端口設(shè)有堵頭，并且位于管道端部的兩支管為管道的入液通道或出液通道；所述支管靠近壓射室本體內(nèi)壁的距離不小于9.5mm。

進(jìn)一步地，順次連通的若干所述支管呈半環(huán)狀分布，并且均勻分布于所述壓射室本體的周身。

進(jìn)一步地，所述入液通道連通有用于入液的連通管；所述出液通道連通有用于出液的連通管；所述兩連接管分別軸向分布于所述壓射室本體的周身內(nèi)。

進(jìn)一步地，所述兩連接管沿所述壓射室本體的中心軸成對(duì)稱分布。

進(jìn)一步地，所述管道的數(shù)目至少設(shè)置兩根。

進(jìn)一步地，所述用于入液的連通管還連接有用于入液的端管；所述用于出液的連通管還連接有用于出液的端管。

進(jìn)一步地，從遠(yuǎn)離端管到靠近端管的方向，所述管道包含的支管的數(shù)目依次減少。

進(jìn)一步地，所述支管的內(nèi)徑、連接管或端管的內(nèi)徑為5-10mm。

與現(xiàn)有技術(shù)相比，本實(shí)用新型的有益效果是：

本實(shí)用新型所述的改進(jìn)型壓射室，通過(guò)在壓射室本體的周身設(shè)置管道，該管道內(nèi)用于輸送液體，該液體也充當(dāng)熱傳遞的液體，從而使得整個(gè)壓射室本體的周身溫度保持在同一溫度水平，也就保證了其不會(huì)因?yàn)槭軣岵痪鶆驅(qū)е碌膬?nèi)圓收縮變形，進(jìn)而避免了壓射室卡住壓射沖頭的問(wèn)題出現(xiàn)。

與此同時(shí)，由于壓射室本體本身壓力強(qiáng)度的限制，因此在壓射室本體的周身內(nèi)設(shè)置管道時(shí)，需要保證管道靠近壓射室本體內(nèi)壁的距離不小于9.5mm，否則會(huì)導(dǎo)致壓射室本體的厚度過(guò)小，出現(xiàn)壓射室在高強(qiáng)度下破裂的問(wèn)題。

另外，由于本實(shí)用新型采用的技術(shù)方案是對(duì)現(xiàn)有的壓射室進(jìn)行改進(jìn)，因此，在制作管道的過(guò)程中，沒(méi)有辦法通過(guò)特殊的工具直接在壓射室本體的圓環(huán)狀周身上直接開(kāi)鑿出一環(huán)形管道，因此，所述管道是由若干順次連通的支管組成，所述支管的兩端設(shè)有堵頭，并且位于管道端部的支管為整個(gè)管道的入液通道或出液通道。

綜上所述，本實(shí)用新型所述的改進(jìn)型壓射室，通過(guò)在壓射室本體周身設(shè)置管道，然后通過(guò)往管道內(nèi)輸送水、油等液體，使得其在注入高溫金屬液體后，因?yàn)榻饘僖后w不可能填充于整個(gè)壓射室本體內(nèi)導(dǎo)致的受熱不均為問(wèn)題，通過(guò)管道內(nèi)的液體進(jìn)行熱傳遞，從而實(shí)現(xiàn)整個(gè)壓射室本體的溫度保持在同一溫度范圍內(nèi)，從而避免其變形發(fā)生，也就不會(huì)出現(xiàn)卡住壓射沖頭的問(wèn)題，從而提升了壓射室的使用壽命，同時(shí)也減少了更好壓射沖頭的頻率，并且也就相應(yīng)提升了生成的效率。

附圖說(shuō)明

下面結(jié)合附圖對(duì)本實(shí)用新型的具體實(shí)施方式作進(jìn)一步詳細(xì)的說(shuō)明，其中：

圖1是本實(shí)用新型實(shí)施例提供的改進(jìn)型壓射室的立體圖；

圖2是本實(shí)用新型實(shí)施例提供的改進(jìn)型壓射室的結(jié)構(gòu)示意圖；

圖3是圖2的俯視圖；

圖4是圖2在A-A方向上的剖視圖；

圖5是圖2在B-B方向上的剖視圖；

圖6是圖2在C-C方向上的剖視圖；

圖7是本實(shí)用新型實(shí)施例所述的改進(jìn)型壓射室與壓射沖頭裝配連接的示意圖。

圖中：

1：壓射室本體 11：支管 12：連接管 13：端管

2：壓射沖頭 3：堵頭

具體實(shí)施方式

以下結(jié)合附圖對(duì)本實(shí)用新型的優(yōu)選實(shí)施例進(jìn)行說(shuō)明，應(yīng)當(dāng)理解，此處所描述的優(yōu)選實(shí)施例僅用于說(shuō)明和解釋本實(shí)用新型，并不用于限定本實(shí)用新型。

如圖1～圖6所示，本實(shí)用新型所述的改進(jìn)型壓射室，是在現(xiàn)有的壓射室的基礎(chǔ)上進(jìn)行改進(jìn)設(shè)計(jì)，如圖1所示，即在壓射室本體1的圓環(huán)狀周身上開(kāi)鑿出一管道，該管道是用于輸送進(jìn)行熱傳遞的液體，該液體可以是水，也可以是油。根據(jù)實(shí)際壓射室本體1壓射的具體金屬液體類型不同，則選用的液體不同，原理是根據(jù)本體傳導(dǎo)熱量的需求而定。

例如，如果金屬液體是鋁液，其澆注的溫度在650℃～720℃之間，因此對(duì)應(yīng)的液體選用水即可，只需要壓射室本體1的溫度控制在80℃～100℃左右的范圍就行，該溫度可以避免鋁液出現(xiàn)急冷的同時(shí)又增加了鋁液的流動(dòng)性，對(duì)產(chǎn)品的成型具有極大的促進(jìn)作用，同時(shí)對(duì)生產(chǎn)效率、鑄件質(zhì)量、壓射室壽命等有著極大的影響。如果金屬液體對(duì)應(yīng)的是鎂液，則其澆注溫度在750℃～780℃之間，則選用油作為熱傳導(dǎo)液體，以滿足在制作鎂合金的要求，具體根據(jù)實(shí)際進(jìn)行調(diào)整。

用于壓射室本體1是現(xiàn)有的設(shè)備，受制于加工的限制，因此在開(kāi)鑿對(duì)應(yīng)的管道過(guò)程中，則是需要開(kāi)鑿多根支管11，如圖2、圖3所示，該若干支管11則順次連通成一個(gè)通道，并且位于管道端部的支管11還充當(dāng)入液或者出液的作用。同時(shí)，延伸至壓射室本體1外壁的支管11的端口設(shè)有堵頭3，以便若干支管11順次連通為一個(gè)完整的通道。

同時(shí)，在開(kāi)鑿管道的過(guò)程中，由于壓射室本體1本身就需要具備足夠強(qiáng)度用于抗壓，因此在開(kāi)鑿出的管道時(shí)，還需要滿足支管11靠近壓射室本體1內(nèi)壁的距離不小于9.5mm。具體的數(shù)值，還可以進(jìn)行適當(dāng)性的調(diào)整，例如，如果本身壓射室本體1的容量較大，則對(duì)應(yīng)的該 距離則為10mm，10.2mm，甚至更大，都是可以根據(jù)實(shí)際調(diào)整。

同理，對(duì)于設(shè)置支管11的數(shù)目，也是根據(jù)壓射室本體1的容量進(jìn)行調(diào)整，如果壓射室本體1的容量大，則其支管11的數(shù)目也就相應(yīng)可以增多，反之則減少。

如圖4、圖5和圖6所示，順次連通的若干支管11呈半環(huán)狀分布，并且均勻分布于所述壓射室本體1的周身。該設(shè)計(jì)的目的就是為了使得分布的支管11更好的對(duì)壓射室本體1進(jìn)行熱傳遞作用，并且傳遞熱量更為均勻。同時(shí)，圖中顯示的管道的數(shù)目為三組，其設(shè)置的數(shù)量也是根據(jù)實(shí)際壓射室本體1的容量進(jìn)行調(diào)整，對(duì)于容量大的，其熱量傳遞的需求大，則設(shè)置的數(shù)目也相應(yīng)增多，反之則少，但是原理是一致的。

為了進(jìn)一步提升整個(gè)壓射室本體1的受熱性，則在位于管道端部的支管11上連通有連接管12，該連接管12用于將液體輸入或者輸出，并且兩連接管12分別軸向分布于所述壓射室本體1的周身內(nèi)，該設(shè)計(jì)的目的是為了使得受熱更為均勻。在使用過(guò)程中，所述連接管12用于與運(yùn)水(油)機(jī)連接，從而通過(guò)連接管12不斷給管道輸送液體，同時(shí)經(jīng)過(guò)熱傳遞的液體又從另一連接管12將液體輸送出。

為了進(jìn)一步提供受熱的均勻性，所述兩連接管12分別沿所述壓射室本體1的中心軸成對(duì)稱分布。

同時(shí)，為了為多組管道同時(shí)提供液體，則將所述連接管12都連通在一端管13上，所述端管13作為統(tǒng)一輸入或輸出的管口，從而有效的控制輸入的液體的時(shí)間及溫度是一致的，也就相應(yīng)提供了在實(shí)際熱傳遞過(guò)程中的溫度一致性，總體也是為了提升壓射室本體1的受熱均勻性。

在具體管道的分布中，從遠(yuǎn)離端管13到靠近端管13的方向，所述管道包含的支管11的數(shù)目依次減少。在圖4中，其支管11的支數(shù)為7根，圖5中支管11的支數(shù)為5根，圖6中的支管11的支數(shù)為4根，其具體是根據(jù)壓射室本體1本身接觸澆注金屬液的面積決定的，由于遠(yuǎn)離端管13的那部分的壓射室本體1，與金屬液的接觸面更大，則設(shè)置的支管11的支數(shù)也就相應(yīng)增多。同時(shí)，在具體改進(jìn)過(guò)程中，分布的支管是結(jié)合了壓射室本體1自身的特點(diǎn)分布。

另外，所述支管11的內(nèi)徑、連接管12或端管13的內(nèi)徑為5-10mm，對(duì)于同一壓射室本體1而言，支管11、連接管12和端管13的內(nèi)徑是一致的，只是由于壓射室本體1的容量不一致，保證更好的熱傳遞效果，則對(duì)其內(nèi)徑在5-10mm的范圍內(nèi)，不限于5mm、6mm、7mm、8mm等。

以上是對(duì)本實(shí)用新型所述的改進(jìn)型壓射室的結(jié)構(gòu)說(shuō)明，下面則對(duì)其工作過(guò)程做如下描述：

在壓射室本體1的周身設(shè)計(jì)運(yùn)水管，冷卻水以液體的方式在壓射室本體1內(nèi)部運(yùn)動(dòng)，以 此形成一個(gè)熱傳遞的過(guò)程(在熱傳遞過(guò)程中，物質(zhì)并未發(fā)生遷移，只是高溫物體放出熱量，溫度降低，內(nèi)能減少(確切地說(shuō)是物體里的分子做無(wú)規(guī)則運(yùn)動(dòng)的平均動(dòng)能減小)，低溫物體吸收熱量，溫度升高，內(nèi)能增加。因此，熱傳遞的實(shí)質(zhì)就是能量從高溫物體向低溫物體轉(zhuǎn)移的過(guò)程，這是能量轉(zhuǎn)移的一種方式)，使其整個(gè)壓射室本體1受熱均勻。

該過(guò)程中，通過(guò)冷水機(jī)運(yùn)水的方式控制其壓射室本體1的溫度，使壓射室本體1本身的溫度控制在80℃～100℃左右的范圍，在可以避免鋁液出現(xiàn)急冷的同時(shí)又增加了鋁液的流動(dòng)性，對(duì)產(chǎn)品的成型具有極大的促進(jìn)作用，同時(shí)對(duì)生產(chǎn)效率、鑄件質(zhì)量、壓射室壽命等有著極大的影響。

當(dāng)壓射室本體1有了穩(wěn)定的冷卻水后，將持續(xù)帶走鋁液熱量，將熱量傳遞到?jīng)]有直接接觸鋁液的位置，使激冷激熱的工作環(huán)境得到最大的改善，使整個(gè)壓射室本體1的內(nèi)圓受熱均勻，收縮變形的狀態(tài)也得到了很大的緩解，其內(nèi)圓的正圓率也相應(yīng)得以保證，為壓射沖頭2與壓射室的配合運(yùn)動(dòng)提供了基礎(chǔ)保證(如圖7所示)，從而可以解決壓射室本體1卡壓射沖頭2的問(wèn)題，也進(jìn)一步提升了壓射沖頭2的使用效率，為高效、高質(zhì)量的連續(xù)生產(chǎn)提供了堅(jiān)實(shí)的保障。

在運(yùn)用本實(shí)用新型所述的改進(jìn)型壓射室的過(guò)程中，并且通過(guò)初步統(tǒng)計(jì)，有如下明顯效果：

(1)壓射室本體1的使用壽命：從目前只能生產(chǎn)50000模次提升至80000模次；

(2)壓射沖頭更換頻率：從目前的4～5天更換一次提升至10天以上；

(3)提高生產(chǎn)效率，提升自動(dòng)化生產(chǎn)的穩(wěn)定性。

本實(shí)實(shí)用新型所述的改進(jìn)型壓射室的其它結(jié)構(gòu)參見(jiàn)現(xiàn)有技術(shù)，在此不再贅述。

以上所述，僅是本實(shí)用新型的較佳實(shí)施例而已，并非對(duì)本實(shí)用新型作任何形式上的限制，故凡是未脫離本實(shí)用新型技術(shù)方案內(nèi)容，依據(jù)本實(shí)用新型的技術(shù)實(shí)質(zhì)對(duì)以上實(shí)施例所作的任何修改、等同變化與修飾,均仍屬于本實(shí)用新型技術(shù)方案的范圍內(nèi)。