本發(fā)明涉及合金鑄造技術(shù)領(lǐng)域，特別涉及一種雙金屬復(fù)合破碎機(jī)錘頭的鑄造工藝。
背景技術(shù)：
錘式破碎機(jī)是建材、冶金、化肥等工業(yè)部門廣泛使用的生產(chǎn)設(shè)備，而錘頭是消耗量很大的易磨損件，錘頭是工作表面與物料接觸，產(chǎn)生高應(yīng)力磨損，由于被破碎物料一般是巖石、金屬礦石等堅硬物體，零件的磨損是比較嚴(yán)重的，而目前市面上普通的高錳鋼錘頭或高錳鋼加堆焊錘頭使用壽命普遍偏短，更換頻率高，維修成本高。
技術(shù)實現(xiàn)要素：
本發(fā)明主要解決的技術(shù)問題是提供一種雙金屬復(fù)合破碎機(jī)錘頭的鑄造工藝，能夠大幅提高產(chǎn)品的硬度、耐沖擊性以及耐磨性能，使用壽命更加長久。
為解決上述技術(shù)問題，本發(fā)明采用的一個技術(shù)方案是：提供一種雙金屬復(fù)合破碎機(jī)錘頭的鑄造工藝，所述雙金屬復(fù)合破碎機(jī)錘頭包括：母體以及位于所述母體下方的打擊部件；
所述雙金屬復(fù)合破碎機(jī)錘頭的鑄造工藝包括如下步驟：
（1）、選取KmTBCr26材料，將其熔融后澆鑄成打擊部件，且在澆鑄所得的該打擊部件的上表面呈現(xiàn)有一燕尾形凸起；
（2）、待步驟（1）中得到的打擊部件自然冷卻后，進(jìn)行打磨處理，隨后將其固定至砂箱型腔的底部；
（3）、選用ZG35材料作為母體材料，將其投入高溫熔爐內(nèi)高溫熔融成金屬液；
（4）、將步驟（3）中的金屬液迅速澆注至步驟（2）中砂箱型腔內(nèi)，待結(jié)合冷卻后得到錘頭初品，澆注溫度為1560-1600℃；
（5）、對步驟（4）中得到的錘頭初品進(jìn)行打磨處理，隨后裝入高溫爐內(nèi)進(jìn)行熱處理，最終得到雙金屬復(fù)合破碎機(jī)錘頭。
在本發(fā)明一個較佳實施例中，所述步驟（5）中的各錘頭在裝爐時需架空處理，確保在出爐風(fēng)冷時錘頭與錘頭之間有足夠的風(fēng)量流過，從而提高冷卻效果。
在本發(fā)明一個較佳實施例中，所述步驟（5）中進(jìn)行風(fēng)冷時風(fēng)量需對準(zhǔn)打擊部件。
在本發(fā)明一個較佳實施例中，所述步驟（5）中的熱處理具體為：以50-70℃/h的升溫速度升溫到960-1000℃，然后保溫3-5h后出爐，采用多個風(fēng)機(jī)進(jìn)行風(fēng)冷，待錘頭常溫后再進(jìn)爐以50-70℃/h的升溫速度升溫到480-520℃，隨后保溫7.5-8.5h，最終出爐隨著空氣自然冷卻。
本發(fā)明的有益效果為：
1、本發(fā)明采用在打擊部件上表面設(shè)計一燕尾形凸起，使得母體在澆注至該打擊部件上方時，該燕尾形凸起緊密地鑲鑄在母體內(nèi)部，從而使得母體與打擊部件連接地更加穩(wěn)固，使用時更不易脫落；
2、本發(fā)明選用KmTBCr26作為打擊部件材料，選用ZG35作為母體材料，兩者相互結(jié)合后，ZG35的韌性保證母體在使用時的抗疲勞力，不易斷裂，同時KmTBCr26的硬度又保證了打擊部位的抗磨損性，大幅提高使用壽命；
3、本發(fā)明采用冷熱雙金屬進(jìn)行鑄造，即將打擊部件作為冷金屬提前放置在砂箱型腔內(nèi)，隨后采用母體熔融后的熱金屬液澆注至砂箱內(nèi)，使得金屬液迅速冷卻，從而快速和打擊部件鑲鑄結(jié)合，大幅提高鑲鑄完成的硬度及耐沖擊韌性。
附圖說明
圖1是本發(fā)明中雙金屬復(fù)合破碎機(jī)錘頭的結(jié)構(gòu)示意圖；
附圖中各部件的標(biāo)記如下：1、母體，2、打擊部件，3、燕尾形凹槽，4、燕尾形凸起。
具體實施方式
下面對本發(fā)明的較佳實施例進(jìn)行詳細(xì)闡述，以使本發(fā)明的優(yōu)點和特征能更易于被本領(lǐng)域技術(shù)人員理解，從而對本發(fā)明的保護(hù)范圍做出更為清楚明確的界定。
請參考圖1，為本發(fā)明的雙金屬復(fù)合破碎機(jī)錘頭的結(jié)構(gòu)示意圖，具體包括：母體1以及打擊部件2，所述母體1的底端設(shè)有燕尾形凹槽3，所述打擊部件2的頂端設(shè)有燕尾形凸起4，所述燕尾形凸起4鑲嵌在所述燕尾形凹槽3內(nèi)實現(xiàn)母體1與打擊部件2之間的連接，并且所述燕尾形凸起4與所述燕尾形凹槽3之間的鑲嵌連接通過澆鑄實現(xiàn)。
所述雙金屬復(fù)合破碎機(jī)錘頭的鑄造工藝的實施例包括：
實施例1：
一種雙金屬復(fù)合破碎機(jī)錘頭的鑄造工藝，具體包括如下步驟：
（1）、選取KmTBCr26材料，將其熔融后澆鑄成打擊部件，且在澆鑄所得的該打擊部件的上表面呈現(xiàn)有一燕尾形凸起；
（2）、待步驟（1）中得到的打擊部件自然冷卻后，進(jìn)行打磨處理，隨后將其固定至砂箱型腔的底部；
（3）、選用ZG35材料作為母體材料，將其投入高溫熔爐內(nèi)高溫熔融成金屬液；
（4）、將步驟（3）中的金屬液迅速澆注至步驟（2）中砂箱型腔內(nèi)，待結(jié)合冷卻后得到錘頭初品，澆注溫度為1560℃；
（5）、對步驟（4）中得到的錘頭初品進(jìn)行打磨處理，隨后裝入高溫爐內(nèi)進(jìn)行熱處理，所述熱處理具體為：以50℃/h的升溫速度升溫到960℃，然后保溫5h后出爐，采用多個風(fēng)機(jī)進(jìn)行風(fēng)冷，待錘頭常溫后再進(jìn)爐以50℃/h的升溫速度升溫到480℃，隨后保溫8.5h，最終出爐隨著空氣自然冷卻，最終得到雙金屬復(fù)合破碎機(jī)錘頭。
實施例2：
一種雙金屬復(fù)合破碎機(jī)錘頭的鑄造工藝，具體包括如下步驟：
（1）、選取KmTBCr26材料，將其熔融后澆鑄成打擊部件，且在澆鑄所得的該打擊部件的上表面呈現(xiàn)有一燕尾形凸起；
（2）、待步驟（1）中得到的打擊部件自然冷卻后，進(jìn)行打磨處理，隨后將其固定至砂箱型腔的底部；
（3）、選用ZG35材料作為母體材料，將其投入高溫熔爐內(nèi)高溫熔融成金屬液；
（4）、將步驟（3）中的金屬液迅速澆注至步驟（2）中砂箱型腔內(nèi)，待結(jié)合冷卻后得到錘頭初品，澆注溫度為1600℃；
（5）、對步驟（4）中得到的錘頭初品進(jìn)行打磨處理，隨后裝入高溫爐內(nèi)進(jìn)行熱處理，所述熱處理具體為：以70℃/h的升溫速度升溫到1000℃，然后保溫3h后出爐，采用多個風(fēng)機(jī)進(jìn)行風(fēng)冷，待錘頭常溫后再進(jìn)爐以70℃/h的升溫速度升溫到520℃，隨后保溫7.5h，最終出爐隨著空氣自然冷卻。，最終得到雙金屬復(fù)合破碎機(jī)錘頭。
實施例3：
一種雙金屬復(fù)合破碎機(jī)錘頭的鑄造工藝，具體包括如下步驟：
（1）、選取KmTBCr26材料，將其熔融后澆鑄成打擊部件，且在澆鑄所得的該打擊部件的上表面呈現(xiàn)有一燕尾形凸起；
（2）、待步驟（1）中得到的打擊部件自然冷卻后，進(jìn)行打磨處理，隨后將其固定至砂箱型腔的底部；
（3）、選用ZG35材料作為母體材料，將其投入高溫熔爐內(nèi)高溫熔融成金屬液；
（4）、將步驟（3）中的金屬液迅速澆注至步驟（2）中砂箱型腔內(nèi)，待結(jié)合冷卻后得到錘頭初品，澆注溫度為1580℃；
（5）、對步驟（4）中得到的錘頭初品進(jìn)行打磨處理，隨后裝入高溫爐內(nèi)進(jìn)行熱處理，所述熱處理具體為：以60℃/h的升溫速度升溫到980℃，然后保溫4h后出爐，采用多個風(fēng)機(jī)進(jìn)行風(fēng)冷，待錘頭常溫后再進(jìn)爐以60℃/h的升溫速度升溫到500℃，隨后保溫8h，最終出爐隨著空氣自然冷卻。，最終得到雙金屬復(fù)合破碎機(jī)錘頭。
進(jìn)一步說明，所述步驟（5）中的各錘頭在裝爐時需架空處理，確保在出爐風(fēng)冷時錘頭與錘頭之間有足夠的風(fēng)量流過，從而提高冷卻效果；所述步驟（5）中進(jìn)行風(fēng)冷時風(fēng)量需對準(zhǔn)打擊部件。
再進(jìn)一步說明，本發(fā)明采用在打擊部件上表面設(shè)計一燕尾形凸起，使得母體在澆注至該打擊部件上方時，該燕尾形凸起緊密地鑲鑄在母體內(nèi)部，從而使得母體與打擊部件連接地更加穩(wěn)固，使用時更不易脫落；同時本發(fā)明選用KmTBCr26作為打擊部件材料，選用ZG35作為母體材料，兩者相互結(jié)合后，ZG35的韌性保證母體在使用時的抗疲勞力，不易斷裂，KmTBCr26的硬度又保證了打擊部位的抗磨損性，大幅提高使用壽命；此外，本發(fā)明還采用冷熱雙金屬進(jìn)行鑄造，即將打擊部件作為冷金屬提前放置在砂箱型腔內(nèi)，隨后采用母體熔融后的熱金屬液澆注至砂箱內(nèi)，使得金屬液迅速冷卻，從而快速和打擊部件鑲鑄結(jié)合，大幅提高鑲鑄完成的硬度及耐沖擊韌性。
以上所述僅為本發(fā)明的實施例，并非因此限制本發(fā)明的專利范圍，凡是利用本發(fā)明說明書內(nèi)容及附圖所作的等效結(jié)構(gòu)或等效流程變換，或直接或間接運(yùn)用在其他相關(guān)的技術(shù)領(lǐng)域，均同理包括在本發(fā)明的專利保護(hù)范圍內(nèi)。