本發(fā)明涉及金屬加工領(lǐng)域，尤其涉及一種降低帶狀組織的熱軋軋制方法。

背景技術(shù)：

冷軋低合金高強鋼，例如H340LA(D)和H380LA(D)，常用于汽車的結(jié)構(gòu)件和加強件。但是，現(xiàn)有生產(chǎn)冷軋低合金高強鋼方法，帶鋼金相組織容易形成不同級別的帶狀組織。帶狀組織的存在會影響鋼的組織均勻性和鋼材性能，形成各向異性。并且，還會降低鋼的塑性、沖擊韌性和斷面收縮率，導(dǎo)致冷彎不合、沖壓廢品率高等一系列問題。

所以，現(xiàn)有技術(shù)存在如何降低冷軋低合金高強鋼帶鋼的帶狀組織的技術(shù)問題。

技術(shù)實現(xiàn)要素：

本發(fā)明實施例提供了一種降低冷軋低合金高強鋼帶狀組織的方法，用于降低冷軋低合金高強鋼帶鋼的帶狀組織。

本發(fā)明提供的降低冷軋低合金高強鋼帶狀組織的方法，包括：

將用于生產(chǎn)冷軋低合金高強鋼的板坯置入加熱爐加熱；其中，所述板坯的在爐時間為240min～280min，均熱時間為40min～80min，二加段出口溫度為1200℃～1230℃，出鋼溫度為1240℃～1280℃；

利用高壓除鱗設(shè)備對從所述加熱爐出爐的所述板坯進行初次除鱗；

依次通過粗軋機組和精軋機組軋制所述板坯，獲得熱軋板；

在層冷設(shè)備中對所述熱軋板進行冷卻；

在卷取機中將所述熱軋板卷取成帶鋼。

可選的，利用高壓除鱗設(shè)備對從所述加熱爐出爐的所述板坯進行初次除鱗，包括：

采用雙排除鱗模式，以壓力19Mpa～22Mpa對所述板坯進行初除鱗。

可選的，通過粗軋機組軋制所述板坯，包括：

在所述粗軋機組的第一粗軋機中軋制3次所述板坯；

在所述粗軋機組的第二粗軋機中軋制3次所述板坯。

可選的，在通過粗軋機組軋制所述板坯之前，還包括：

通過所述粗軋機組前的粗除鱗設(shè)備對所述板坯進行粗除鱗。

可選的，從所述粗軋機組出口的所述板坯的中間坯厚度為38mm～44mm。

可選的，通過精軋機組軋制所述板坯，獲得熱軋板，包括：

依次通過所述精軋機組的7臺機架對從所述粗軋機組出口的所述板坯進行7道次精軋，獲得所述熱軋板；其中，所述熱軋板的精軋出口溫度為870±20℃。

可選的，在通過精軋機組軋制所述板坯，獲得熱軋板之前，還包括：

通過所述精軋機組前的精除鱗設(shè)備對從所述粗軋機組出口的所述板坯進行精除鱗。

可選的，在層冷設(shè)備中對所述熱軋板進行冷卻，包括：

在層冷設(shè)備中采用超快冷常壓模式對所述熱軋板進行冷卻。

可選的，所述層冷設(shè)備中的冷卻水水壓為5Mpa～8Mpa。

可選的，帶鋼的卷取溫度為640±20℃。

本申請實施例中的上述一個或多個技術(shù)方案，至少具有如下一種或多種技術(shù)效果：

1、在本發(fā)明實施例的技術(shù)方案中，將用于生產(chǎn)冷軋低合金高強鋼的板坯置入加熱爐加熱；其中，所述板坯的在爐時間為240min～280min，均熱時間為40min～80min，二加段出口溫度為1200℃～1230℃，出鋼溫度為1240℃～1280℃；利用高壓除鱗設(shè)備對從所述加熱爐出爐的所述板坯進行初次除鱗；依次通過粗軋機組和精軋機組軋制所述板坯，獲得熱軋板；在層冷設(shè)備中對所述熱軋板進行冷卻；在卷取機中卷取得到帶鋼。所以，通過提高板坯在爐溫度和在爐時間，尤其是增加均熱段的在爐時間(既均熱時間)，使得形成枝晶偏析的元素，如錳Mn等，以及殘余碳化物擴散均勻，進而達到理想的奧氏體均勻化，同時使奧氏體的晶粒尺寸超過原始帶狀的條帶寬度，從而減輕帶狀。所以，本發(fā)明降低了帶鋼的帶狀組織。

2、通過粗軋的過程獲得中間坯厚度較厚的板坯，再使用7臺機架進行精軋，采用較低的終軋溫度，細化奧氏體晶粒，以達到細化鐵素體晶粒，從而加大鐵素體晶粒與富錳帶帶間距之間的差別，減輕帶狀組織。

3、采用超快冷常壓模式，且冷卻水水壓≥5Mpa進行層冷，加快冷卻速度，抑制碳C在原始帶狀基礎(chǔ)上的長距離擴散，消除或減輕鐵素體珠光體帶狀。進一步，再采用較低的卷取溫度，防止卷取完成后帶狀組織進一步增加。從而，降低帶鋼的帶狀組織。

附圖說明

圖1為本發(fā)明實施例中降低冷軋低合金高強鋼帶狀組織的方法流程圖；

圖2為以實施例一中的方法獲得的H340LA(D)帶鋼的金相圖；

圖3為以現(xiàn)有技術(shù)的方法獲得H340LA(D)帶鋼的金相圖；

圖4為以實施例二中的方法獲得的H380LA(D)帶鋼的金相圖；

圖5為以現(xiàn)有技術(shù)的方法獲得H380LA(D)帶鋼的金相圖。

具體實施方式

本發(fā)明實施例提供了一種降低冷軋低合金高強鋼帶狀組織的方法，用于降低冷軋低合金高強鋼帶鋼的帶狀組織。

為了解決上述技術(shù)問題，本發(fā)明提供的技術(shù)方案總體思路如下：

在本發(fā)明實施例的技術(shù)方案中，將用于生產(chǎn)冷軋低合金高強鋼的板坯置入加熱爐加熱；其中，所述板坯的在爐時間為240min～280min，均熱時間為40min～80min，二加段出口溫度為1200℃～1230℃，出鋼溫度為1240℃～1280℃；利用高壓除鱗設(shè)備對從所述加熱爐出爐的所述板坯進行初次除鱗；依次通過粗軋機組和精軋機組軋制所述板坯，獲得熱軋板；在層冷設(shè)備中對所述熱軋板進行冷卻；在卷取機中卷取得到帶鋼。所以，通過提高板坯在爐溫度和在爐時間，尤其是增加均熱段的在爐時間(既均熱時間)，使得形成枝晶偏析的元素，如錳Mn等，以及殘余碳化物擴散均勻，進而達到理想的奧氏體均勻化，同時使奧氏體的晶粒尺寸超過原始帶狀的條帶寬度，從而減輕帶狀。所以，本發(fā)明降低了帶鋼的帶狀組織。

下面通過附圖以及具體實施例對本發(fā)明技術(shù)方案做詳細的說明，應(yīng)當理解本申請實施例以及實施例中的具體特征是對本申請技術(shù)方案的詳細的說明，而不是對本申請技術(shù)方案的限定，在不沖突的情況下，本申請實施例以及實施例中的技術(shù)特征可以相互組合。

本文中術(shù)語“和/或”，僅僅是一種描述關(guān)聯(lián)對象的關(guān)聯(lián)關(guān)系，表示可以存在三種關(guān)系，例如，A和/或B，可以表示：單獨存在A，同時存在A和B，單獨存在B這三種情況。另外，本文中字符“/”，一般表示前后關(guān)聯(lián)對象是一種“或”的關(guān)系。

請參考圖1，為本發(fā)明實施例的降低冷軋低合金高強鋼帶狀組織的方法流程圖。該方法包括：

S101：將用于生產(chǎn)冷軋低合金高強鋼的板坯置入加熱爐加熱；

S102：利用高壓除鱗設(shè)備對從所述加熱爐出爐的所述板坯進行初次除鱗；

S103：依次通過粗軋機組和精軋機組軋制所述板坯，獲得熱軋板；

S104：在層冷設(shè)備中對所述熱軋板進行冷卻；

S105：在卷取機中將所述熱軋板卷取成帶鋼。

具體來講，在本發(fā)明實施例中，為了降低帶狀組織，板坯在加熱爐中的在爐時間為240min～280min，例如240min、250min、260min、270min或280min等；均熱時間為40min～80min，例如40min、50min、60min、70min或80min等；二加段出口溫度為1200℃～1230℃，例如1200℃、1210℃、1220℃或1230℃等；出鋼溫度為1240℃～1280℃，例如1240℃、1250℃、1260℃、1270℃或1280℃等。在具體實現(xiàn)過程中，本發(fā)明所屬領(lǐng)域的普通技術(shù)人員可以根據(jù)實際設(shè)置在爐時間、均熱時間、二加段出口溫度和出鋼溫度等，本發(fā)明不做具體限制。

通過提高板坯在爐溫度和在爐時間，尤其是增加均熱段的在爐時間(既均熱時間)，使得形成枝晶偏析的元素，如Mn等，以及殘余碳化物擴散均勻，進而達到理想的奧氏體均勻化，同時使奧氏體的晶粒尺寸超過原始帶狀的條帶寬度，從而減輕帶狀。所以，本發(fā)明降低了帶鋼的帶狀組織。

在S102中對板坯進行初除鱗，具體為：采用雙排除鱗模式，以壓力19Mpa～22Mpa對所述板坯進行初除鱗。

具體來講，本發(fā)明實施例中的除鱗設(shè)備具體為雙排除鱗設(shè)備，進而以雙排除鱗模式對板坯進行除鱗。在初除鱗時，除鱗設(shè)備的壓力為19Mpa～22Mpa。在具體實現(xiàn)過程中，壓力例如為19Mpa、20Mpa、21Mpa或22Mpa等，本發(fā)明所屬領(lǐng)域的普通技術(shù)人員可以根據(jù)實際進行設(shè)置，本發(fā)明不做具體限制。

在本發(fā)明實施例中，粗軋機組包括兩臺粗軋機，具體為第一粗軋機和第二粗軋機。在S103中通過粗軋機組對板坯進行粗軋，則具體包括：

在所述粗軋機組的第一粗軋機中軋制3次所述板坯；

在所述粗軋機組的第二粗軋機中軋制3次所述板坯。

具體來講，首先將初除鱗后的板坯傳輸?shù)降谝淮周垯C中，使第一粗軋機對板坯進行3次軋制。然后，再將板坯傳輸?shù)降诙周垯C中，使第二粗軋機對板坯進行3次軋制。換言之，采用3+3的模式進行粗軋。

進一步，在本發(fā)明實施例中，板坯在傳輸入粗軋機組之前，還需要經(jīng)過在流水線上位于粗軋機組前的粗除鱗設(shè)備，通過粗除鱗設(shè)備對板坯先進行粗除鱗，然后再進入粗軋機組軋制。其中，粗除鱗指的是粗軋機架間除鱗，初除鱗指的是板坯加熱爐出來后第一次除鱗。本發(fā)明的除鱗就是用高壓水把帶鋼表面的氧化鐵皮去除掉。

在本發(fā)明實施例中，從粗軋機組出口的板坯中間坯厚度為38mm～44mm，例如38mm、39mm、40mm、41mm、42mm、43mm或44mm等，本發(fā)明不做具體限制。

進一步，S103中精軋機組對板坯進行精軋獲得熱軋板，在本發(fā)明實施例中則具體包括：

依次通過所述精軋機組的七臺機架對從所述粗軋機組出口的所述板坯進行7道次精軋，獲得所述熱軋板。

具體來講，在本發(fā)明實施例中，精軋機組包括連續(xù)的7臺機架。將從粗軋機組出口的板坯運輸依次通過7臺機架，每臺機架對板坯的每個部分軋制一次，進而整個板坯總共將經(jīng)歷7道次精軋。精軋7道次之后，板坯轉(zhuǎn)化為熱軋板。在本發(fā)明實施例中，精軋出口溫度為870±20℃，例如850℃、860℃、870℃、880℃或890℃等。

更進一步，在進入精軋機組之前，板坯還需要進入精軋機組前的精除鱗設(shè)備進行精除鱗。精除鱗就是精軋機架前的除鱗設(shè)備進行除鱗除鱗。

由上述描述可以看出，通過粗軋的過程獲得中間坯厚度較厚的板坯，再使用7臺機架進行精軋，采用較低的終軋溫度，細化奧氏體晶粒，以達到細化鐵素體晶粒，從而加大鐵素體晶粒與富錳帶帶間距之間的差別，減輕帶狀組織。

精軋之后的熱軋板接下來被送入層冷設(shè)備中，在S104中，對熱軋板進行冷卻，具體為：

在層冷設(shè)備中采用超快冷常壓模式對所述熱軋板進行冷卻。

具體來講，本發(fā)明實施例中采用超快冷常壓模式對熱軋板進行冷卻，且冷卻水水壓為5Mpa～8Mpa，例如5Mpa、6Mpa、7Mpa或8Mpa等，加快冷卻速度，抑制碳C在原始帶狀基礎(chǔ)上的長距離擴散，消除或減輕鐵素體珠光體帶狀。

最后，在S105中，在卷取機中對熱軋板進行卷取，得到帶鋼。其中，本發(fā)明實施例中在卷取帶鋼時，卷取溫度為640±20℃。例如，620℃、630℃、640℃、650℃或660℃，本發(fā)明不做具體限制。換言之，本發(fā)明實施例中的卷取溫度范圍為620℃～660℃。

熱軋完成后的帶鋼進入冷軋工藝進一步進行冷軋?zhí)幚怼Ｔ诒景l(fā)明實施例中，冷軋工藝可采用現(xiàn)有技術(shù)中的工藝，因此這里就不詳細贅述了。

為了更加清楚地說明本發(fā)明實施例中的方法，下面將列舉兩個具體的實施例來說明。在具體實現(xiàn)過程中，包括但不限于以下兩個實施例。

實施例一：

以生產(chǎn)規(guī)格為3.0mm*1800mm的H340LA(D)為例。生產(chǎn)H340LA(D)的熔煉成分具體為質(zhì)量比為0.06％～0.08％的C，小于等于0.05％的硅Si，0.60％～0.70％的Mn，0.015％～0.025％的磷P，小于等于0.010％的硫S，0.025％～0.055％的鋁Al，0.025％～0.035％的鈮Nb和小于等于0.0060％的氮N。

板坯進入加熱爐。在加熱爐中的在爐時間為245min，均熱時間為52min，二加段出口溫度為1230℃，出鋼溫度為1280℃。編排計劃時，軋制輥期位置安排在開軋第13塊。初除鱗壓力設(shè)置為19.5Mpa。粗軋采用3+3軋制模式，出口的板坯中間坯厚度38mm。然后，經(jīng)過7臺精軋機精軋，精軋出口溫度為880℃。層冷模式采用超快冷常壓模式，冷卻水壓力為5.5Mpa。最后以卷取溫度645℃卷取成帶鋼，并送入冷軋工藝進行后續(xù)處理，最終得到H340LA(D)帶鋼。

經(jīng)過上述方法獲得的H340LA(D)帶鋼金相圖如圖2所示，帶狀組織評級1.0級。相比于以現(xiàn)有技術(shù)制成的H340LA(D)，圖3示出了現(xiàn)有技術(shù)制成的H340LA(D)帶鋼金相圖，帶狀組織評級3.0級。可見，本發(fā)明實施例一獲得的H340LA(D)帶狀組織得到降低。

實施例二：

以生產(chǎn)規(guī)格為5.0mm*1150mm的H380LA(D)為例。H380LA(D)的熔煉成分具體為質(zhì)量比為0.06％～0.08％的C，小于等于0.05％的Si，0.90％～1.05％的Mn，小于等于0.015％的P，小于等于0.012％的S，0.025％～0.055％的Al，0.03％～0.04％的Nb和小于等于0.0060％的N。

板坯進入加熱爐。在加熱爐中的在爐時間為275min，均熱時間為76min，二加段出口溫度為1205℃，出鋼溫度為1241℃。編排計劃時，軋制輥期位置安排在開軋第19塊。初除鱗壓力設(shè)置為22.0Mpa。粗軋采用3+3軋制模式，出口的板坯中間坯厚度為44mm。然后，經(jīng)過7臺精軋機精軋，精軋出口溫度為860℃。層冷模式采用超快冷常壓模式，冷卻水壓力為7.3Mpa。最后以卷取溫度655℃卷取成帶鋼，并送入冷軋工藝進行后續(xù)處理，最終得到H380LA(D)帶鋼。

經(jīng)過上述方法獲得的H380LA(D)帶鋼金相圖如圖4所示，帶狀組織評級0.5級。圖5示出了現(xiàn)有技術(shù)制成的H380LA(D)帶鋼金相圖?？梢钥闯?，本發(fā)明實施例二獲得的H380LA(D)帶狀組織得到降低。

本申請實施例中的上述一個或多個技術(shù)方案，至少具有如下一種或多種技術(shù)效果：

1、在本發(fā)明實施例的技術(shù)方案中，將用于生產(chǎn)冷軋低合金高強鋼的板坯置入加熱爐加熱；其中，所述板坯的在爐時間為240min～280min，均熱時間為40min～80min，二加段出口溫度為1200℃～1230℃，出鋼溫度為1240℃～1280℃；利用高壓除鱗設(shè)備對從所述加熱爐出爐的所述板坯進行初次除鱗；依次通過粗軋機組和精軋機組軋制所述板坯，獲得熱軋板；在層冷設(shè)備中對所述熱軋板進行冷卻；在卷取機中卷取得到帶鋼。所以，通過提高板坯在爐溫度和在爐時間，尤其是增加均熱段的在爐時間(既均熱時間)，使得形成枝晶偏析的元素，如錳Mn等，以及殘余碳化物擴散均勻，進而達到理想的奧氏體均勻化，同時使奧氏體的晶粒尺寸超過原始帶狀的條帶寬度，從而減輕帶狀。所以，本發(fā)明降低了帶鋼的帶狀組織。

2、通過粗軋的過程獲得中間坯厚度較厚的板坯，再使用7臺機架進行精軋，采用較低的終軋溫度，細化奧氏體晶粒，以達到細化鐵素體晶粒，從而加大鐵素體晶粒與富錳帶帶間距之間的差別，減輕帶狀組織。

3、采用超快冷常壓模式，且冷卻水水壓≥5Mpa進行層冷，加快冷卻速度，抑制碳C在原始帶狀基礎(chǔ)上的長距離擴散，消除或減輕鐵素體珠光體帶狀。進一步，再采用較低的卷取溫度，防止卷取完成后帶狀組織進一步增加。從而，降低帶鋼的帶狀組織。

顯然，本領(lǐng)域的技術(shù)人員可以對本發(fā)明進行各種改動和變型而不脫離本發(fā)明的精神和范圍。這樣，倘若本發(fā)明的這些修改和變型屬于本發(fā)明權(quán)利要求及其等同技術(shù)的范圍之內(nèi)，則本發(fā)明也意圖包含這些改動和變型在內(nèi)。