轉(zhuǎn)爐提釩的方法
【專利摘要】本發(fā)明公開了一種轉(zhuǎn)爐提釩的方法，所述方法包括頂槍吹氧階段和在頂槍吹氧階段之后執(zhí)行的頂槍吹不活潑氣體階段，其中，頂槍吹氧階段包括：在提釩吹煉開始到提釩吹煉210s～270s的時間內(nèi)，使用頂槍向轉(zhuǎn)爐熔池吹氧；頂槍吹不活潑氣體階段包括：在頂槍吹氧階段之后至提釩吹煉終點的時間內(nèi)，使用頂槍向轉(zhuǎn)爐熔池吹不活潑氣體；所述方法還包括：在頂槍吹氧階段開始時或之前將第一批冷卻劑加入到轉(zhuǎn)爐熔池，且在提釩吹煉100s～140s時將第二批冷卻劑加入到轉(zhuǎn)爐熔池。根據(jù)本發(fā)明的轉(zhuǎn)爐提釩的方法，可以降低提釩吹煉過程中冷卻劑的加入量。
【專利說明】轉(zhuǎn)爐提釩的方法

【技術(shù)領(lǐng)域】
[0001]本發(fā)明屬于鋼鐵冶煉領(lǐng)域，具體地講，本發(fā)明涉及一種轉(zhuǎn)爐提釩的方法。

【背景技術(shù)】
[0002]轉(zhuǎn)爐提釩是將含釩鐵水兌入轉(zhuǎn)爐內(nèi)，利用高速純氧射流對含釩鐵水進行攪拌，將鐵水中的硅、釩、錳、鈦、鐵的至少一部分氧化成穩(wěn)定的氧化物，形成的釩氧化物結(jié)合體稱為釩渣，提釩后的鐵水稱為半鋼。由于形成的釩氧化物比重小于半鋼，利用轉(zhuǎn)爐將半鋼從出鋼口流入半鋼罐內(nèi)，釩渣留在爐內(nèi)，半鋼作為下工序轉(zhuǎn)爐煉鋼的原料，釩渣從爐口倒進渣罐內(nèi)，作為下工序生產(chǎn)釩制品的原料。
[0003]提釩過程是鐵水中鐵、釩、碳、硅、錳、鈦、磷、硫等元素的氧化反應(yīng)過程，這些元素的氧化反應(yīng)進行的速度取決于鐵水本身的化學(xué)成分和吹釩時的熱力學(xué)和動力學(xué)條件。在氧勢圖中，碳氧勢線與釩氧勢線有一個交點，此點對應(yīng)的溫度稱為碳釩轉(zhuǎn)化溫度，低于此溫度，釩優(yōu)先于碳氧化，高于此溫度，碳則優(yōu)先于釩氧化。提釩就是利用選擇氧化的原理，采用高速純氧射流在頂吹轉(zhuǎn)爐中對含釩鐵水進行攪拌，將鐵水中的釩氧化成高價穩(wěn)定的釩氧化物的一種物理化學(xué)反應(yīng)過程。
[0004]現(xiàn)有技術(shù)的轉(zhuǎn)爐提釩操作主要通過將冷卻劑加入熔池以控制熔池溫度在碳釩轉(zhuǎn)化溫度以下，從而達到去釩保碳的目的。但冷卻劑主要成分為FeO、S12等，當(dāng)冷卻劑加入量過大時會造成釩渣中雜質(zhì)含量上升，稀釋了釩渣中釩氧化物的含量；當(dāng)冷卻劑加入量過少時會造成熔池溫度高于碳釩轉(zhuǎn)化溫度，不利于釩的氧化，造成鋼液中釩含量較高，釩流失嚴重。


【發(fā)明內(nèi)容】

[0005]本發(fā)明的一個目的在于克服上述技術(shù)的不足，提供一種可以降低冷卻劑加入量以及提高釩渣中釩收得率的轉(zhuǎn)爐提釩方法。
[0006]本發(fā)明的另一個目的在于克服上述技術(shù)的不足，提供一種可以提高半鋼中碳的含量的轉(zhuǎn)爐提釩方法。
[0007]根據(jù)本發(fā)明的轉(zhuǎn)爐提釩方法包括頂槍吹氧階段和在頂槍吹氧階段之后執(zhí)行的頂槍吹不活潑氣體階段，其中，頂槍吹氧階段包括:在提釩吹煉開始到提釩吹煉210s~270s的時間內(nèi)，使用頂槍向轉(zhuǎn)爐熔池吹氧；頂槍吹不活潑氣體階段包括:在頂槍吹氧階段之后至提釩吹煉終點的時間內(nèi)，使用頂槍向轉(zhuǎn)爐熔池吹不活潑氣體；所述方法還包括:在頂槍吹氧階段開始時或之前將第一批冷卻劑加入到轉(zhuǎn)爐熔池，且在提釩吹煉10s~140s時將第二批冷卻劑加入到轉(zhuǎn)爐熔池；其中，冷卻劑包括冷壓塊、生鐵塊、氧化鐵皮和球團礦中的至少一種，冷壓塊為轉(zhuǎn)爐除塵灰和/或氧化鐵皮通過粘結(jié)劑壓制成型的球塊。
[0008]根據(jù)本發(fā)明的示例性實施例，可以在提釩吹煉115s~125s時將第二批冷卻劑加入到轉(zhuǎn)爐熔池。
[0009]根據(jù)本發(fā)明的示例性實施例，第一批冷卻劑加入量可以為QkgAellkg/twp第二批冷卻劑加入量可以為IlkgAe^N 13kg/t鐵水。
[0010]根據(jù)本發(fā)明的示例性實施例，在提釩吹煉開始到提釩吹煉10s~140s的頂槍吹氧階段中，可以控制頂槍槍位在1.5m~1.8m ;然后在頂槍吹氧階段中的剩余的時間里，可以控制頂槍槍位在1.Sm~2.2m ;在頂槍吹不活潑氣體階段中，可以控制頂槍槍位在1.5m ~1.8m。
[0011]根據(jù)本發(fā)明的示例性實施例，頂槍吹氧階段中的氧氣流量可以為22000m3/h~24000m3/h，頂槍吹不活潑氣體階段中的不活潑氣體流量可以為22000m3/h~24000m3/h。
[0012]根據(jù)本發(fā)明的示例性實施例，冷壓塊、生鐵塊、氧化鐵皮和球團礦中均包含F(xiàn)eO，冷卻劑中FeO的含量可以不低于50wt%。
[0013]根據(jù)本發(fā)明的示例性實施例，冷卻劑可以包含冷壓塊，并且冷壓塊的粒度可以為30mm ~70mm。
[0014]根據(jù)本發(fā)明的示例性實施例，可以使用頂吹轉(zhuǎn)爐或頂?shù)讖?fù)吹轉(zhuǎn)爐進行提釩吹煉。
[0015]根據(jù)本發(fā)明的示例性實施例，含釩鐵水為含釩磁鐵礦經(jīng)高爐冶煉后得到的鐵水，所述鐵水可以包含:4.3wt %~4.8wt %的C、0.1wt %~0.8wt %的S1、0.18wt %~
0.28wt% 的 Mn、0.60wt% ~0.80wt% 的 Ρ、0.06wt% ~0.1Owt % 的 S、0.3wt% ~0.8wt% 的V、0.19wt%~0.25被％的Ti，其余為鐵和不可避免的雜質(zhì)。
[0016]根據(jù)本發(fā)明的示例性實施例，在提釩吹煉前的含釩鐵水的溫度為1280°C~1320 O。
[0017]根據(jù)本發(fā)明的轉(zhuǎn)爐提釩的方法，通過合理地控制冷卻劑加入時間和/或合理控制頂槍進行氧氣與氮氣的轉(zhuǎn)換，可以顯著降低提釩過程中冷卻劑加入量以及提高吹煉產(chǎn)物的釩渣中的釩的收得率。此外，通過合理控制頂槍槍位、選擇合適的冷卻劑和/或確定冷卻劑的加入量，還可以提高轉(zhuǎn)爐吹煉提釩后的半鋼中的碳含量。

【具體實施方式】
[0018]現(xiàn)有技術(shù)的提釩工藝主要通過將冷卻劑加入熔池以將熔池溫度控制在碳釩轉(zhuǎn)化溫度以下，從而達到去釩保碳的目的。但冷卻劑主要成分為FeO、S12等，當(dāng)冷卻劑加入量過大時會造成釩渣中雜質(zhì)含量上升，稀釋了釩渣中釩氧化物的含量；當(dāng)冷卻劑加入量過少時會造成熔池溫度高于碳釩轉(zhuǎn)化溫度，不利于釩的氧化，造成鋼液中釩含量較高，釩流失嚴重。
[0019]本發(fā)明針對現(xiàn)有技術(shù)的不足，提供了一種轉(zhuǎn)爐提釩的方法。根據(jù)本發(fā)明的方法包括頂槍吹氧階段和在頂槍吹氧階段之后執(zhí)行的頂槍吹不活潑氣體階段。在開始提釩吹煉至210s~270s (例如，220s、240s或260s)的時間內(nèi)為頂槍吹氧階段，主要通過執(zhí)行頂槍吹氧以促進熔池的釩的氧化反應(yīng)。為降低頂槍吹氧階段過程中熔池溫度的升高，在提釩吹煉開始(即，氧槍下槍)時或之前以及在提釩過程中的10s~140s時(例如，110s、120s或130s時)，分別將冷卻劑加入熔池，以確保頂槍吹氧階段的熔池中的鐵質(zhì)初渣中含有充足的FeO，以利于鐵水中的釩的氧化反應(yīng)。在頂槍吹氧階段之后至吹煉終點的頂槍吹不活潑氣體階段，主要依靠頂槍吹氧階段產(chǎn)生的鐵質(zhì)初渣中的FeO與半鋼中較低含量的釩進行反應(yīng)，半鋼溫度逐漸從高于碳釩轉(zhuǎn)化溫度降低至低于碳釩轉(zhuǎn)化溫度。上述操作不僅可以顯著降低提釩吹煉過程中冷卻劑的加入量，而且還可以提高提釩終點的半鋼中的C含量。
[0020]下面將結(jié)合示例性實施例來具體描述本發(fā)明的轉(zhuǎn)爐提釩方法。
[0021]首先，在提釩吹煉開始至提釩吹煉210s~270s (例如，220s、240s或260s)的時間里，使用頂槍向熔池的含釩鐵水內(nèi)吹氧。其中，在提釩吹煉開始(即，氧槍下槍)時或之前向熔池添加第一批冷卻劑。隨著轉(zhuǎn)爐熔池溫度的升高以及熔池渣中(FeO)含量的降低，在提釩吹煉的10s~140s時(例如，110s、120s或130s時)將第二批冷卻劑加入熔池。
[0022]具體地講，轉(zhuǎn)爐提釩過程是含釩鐵水中的釩與渣中的(FeO)的氧化還原過程，釩的氧化反應(yīng)速率取決于含釩鐵水本身的化學(xué)成分以及提釩反應(yīng)過程中的熱力學(xué)和動力學(xué)條件。在氧勢圖中，碳氧勢線與釩氧勢線的交點溫度(例如大約1361°C )為碳釩轉(zhuǎn)化溫度，然而實際轉(zhuǎn)爐提釩過程中的碳釩轉(zhuǎn)化溫度會隨著鐵水中的釩的濃度的升高和氧分壓的增大而升高，并且隨著含釩鐵水中的釩的濃度的降低而降低。當(dāng)含釩鐵水的溫度低于碳釩轉(zhuǎn)化溫度時，釩能夠優(yōu)先于碳氧化，當(dāng)含釩鐵水溫度高于碳釩轉(zhuǎn)化溫度時，碳則優(yōu)先于釩氧化。轉(zhuǎn)爐提釩的過程就是利用選擇性氧化的原理，采用頂槍噴吹純氧射流對含釩鐵水進行攪拌以改變?nèi)鄢貎?nèi)含釩鐵水的熱力學(xué)和動力學(xué)條件，從而促進含釩鐵水中的低價態(tài)的釩氧化成高價態(tài)的穩(wěn)定的釩的氧化物的過程。
[0023]在提釩吹煉開始到提釩吹煉210s~270s (例如，220s、240s或260s)的時間里，含釩鐵水中的鐵、硅、錳、鉻等元素的至少一部分會與渣中的(FeO)發(fā)生氧化還原反應(yīng)而釋放熱量，釋放的熱量能夠升高熔池的溫度，同時也降低了釩的氧化速率。因此，在提釩吹煉開始(即，氧槍下槍)時或之前將第一批冷卻劑加入熔池以用來降低含釩鐵水的初始溫度，這樣可以延長含釩鐵水的提釩時間以及提高釩的氧化效率。此外，冷卻劑還為熔池的渣中提供(FeO)以促進釩的氧化反應(yīng)的進行。冷卻劑包括冷壓塊、生鐵塊、氧化鐵皮以及用于高爐煉鐵的球團礦中的至少一種 ，其中，冷壓塊為轉(zhuǎn)爐除塵灰和/或氧化鐵皮通過粘結(jié)劑壓制成型的球塊。
[0024]隨著提釩反應(yīng)的進行，含釩鐵水中的鐵、硅、錳、鉻等元素的氧化促使熔池溫度升高。在提釩吹煉的10s~140s時(例如，110s、120s或130s時)，優(yōu)選地，在提釩吹煉的115s~125s時(例如，120s時)，將第二批冷卻劑加入熔池，這樣可以降低含釩鐵水在提釩過程中的溫度的升高，避免熔池溫度高于碳釩轉(zhuǎn)化溫度而引起的碳優(yōu)先于釩氧化，這樣還可以提高轉(zhuǎn)爐提釩后的提釩產(chǎn)物的半鋼中的碳的含量。此外，加入第二批冷卻劑還可以提高熔池的渣中(FeO)的含量，促進提釩反應(yīng)的進行。
[0025]根據(jù)本發(fā)明的作為轉(zhuǎn)爐提釩的原料的含釩鐵水可以為含釩磁鐵礦經(jīng)高爐冶煉后得到的鐵水。所述鐵水可包含4.3wt%~4.8wt%的C、0.1wt %~0.8wt%的S1、0.18wt%~
0.28wt% 的 Μη、0.60wt% ~0.80wt% 的 Ρ、0.06wt% ~0.1Owt % 的 S、0.3wt% ~0.8wt% 的V、0.19wt%~0.25被％的Ti，其余為鐵和不可避免的雜質(zhì)。根據(jù)本發(fā)明的示例性實施例，提釩吹煉前的含釩鐵水的溫度可以為1280°C~1320°C。
[0026]根據(jù)本發(fā)明的示例性實施例，可以在頂槍下槍前加入第一批冷卻劑以降低含釩鐵水的初始溫度，提聞含I凡鐵水的提I凡時間和提I凡效率以及提聞提I凡吹煉初期的禮:中(FeO)的含量。
[0027]根據(jù)本發(fā)明的示例性實施例,冷卻劑的主要成分包括FeO和S12,冷卻劑的添加量過大會提高渣中的雜質(zhì)的含量，渣中增加的雜質(zhì)的含量稀釋了渣中的釩氧化物的含量；冷卻劑加入量過小則不能達到冷卻熔池溫度的效果，不利于釩的氧化，同時也增大了提釩產(chǎn)物中半鋼中的釩的含量，導(dǎo)致釩流失嚴重。由于吹煉初期的含釩鐵水溫度較低，此時第一批冷卻劑的添加量可以為likg/t—;隨著熔池溫度的升高，第二批冷卻劑的添加量可以為nkg/t^p這樣可以避免熔池溫度高于碳釩轉(zhuǎn)化溫度，促進釩的氧化反應(yīng)的進行，這樣還可以降低冷卻劑的添加量，從而降低了渣中的雜質(zhì)含量和提高了渣中的釩的含量。
[0028]根據(jù)本發(fā)明的示例性實施例，優(yōu)選地，在提釩吹煉開始到提釩吹煉100~140s的時間里(例如，提釩吹煉開始到提釩吹煉120s的時間里)，頂槍槍位可以控制在1.5m~
1.8m，這樣可以增大氧氣射流對熔池的攪拌，促進含釩鐵水中的釩與渣中的(FeO)的氧化還原反應(yīng)的進行。隨著釩的氧化反應(yīng)的進行，渣中的(FeO)含量逐漸降低，此時可以提高頂槍槍位至1.Sm~2.2m并且可以保持該頂槍槍位至頂槍吹氧階段結(jié)束，以促進熔池內(nèi)的Fe的氧化，從而提高渣中(FeO)含量和促進提釩反應(yīng)的進行。
[0029]根據(jù)本發(fā)明的示例性實施例，頂槍吹氧階段中的氧氣流量可以控制在22000m3/h~24000mVh,但本發(fā)明并不限于此。
[0030]根據(jù)本發(fā)明的示例性實施例，作為冷卻劑的冷壓塊、生鐵塊、氧化鐵皮和球團礦中均包含F(xiàn)eO，冷卻劑中的FeO含量可以不低于50wt%。這樣可以為渣中提供大量的(FeO)以促進提釩反應(yīng)的進行，這樣還可以降低冷卻劑的加入量以降低渣中的雜質(zhì)含量。
[0031]根據(jù)本發(fā)明的示例性實施例，冷卻劑包括冷壓塊時，冷壓塊可以為30_~70_的球塊狀，但本發(fā)明并不限于此。
[0032]根據(jù)本發(fā)明的示例性實施例，可使用頂吹轉(zhuǎn)爐或頂?shù)讖?fù)吹轉(zhuǎn)爐對含釩鐵水進行提釩吹煉操作。當(dāng)使用頂?shù)讖?fù)吹轉(zhuǎn)爐對含釩鐵水進行提釩吹煉操作時，在使用頂吹氧槍向熔池內(nèi)吹氧時，可以使用底槍向熔池內(nèi)吹不活潑氣體(例如，氮氣或惰性氣體)對熔池進行攪拌。
[0033]然后，隨著提釩反應(yīng)的進行以及熔池溫度的升高，在提釩吹煉210s~270s時(例如，220s、240s或260s時)到提釩吹煉終點的時間里，用頂槍吹不活潑氣體(例如，氮氣或惰性氣體)。
[0034]具體地講，隨著含釩鐵水中的釩的濃度的降低，釩的轉(zhuǎn)化溫度降低，而熔池溫度逐漸升高導(dǎo)致釩的氧化速率降低，碳的氧化速率升高。在提釩吹煉的210s~270s時(例如，220s、240s或260s時)，此時的熔池溫度可能已略高于碳釩轉(zhuǎn)化溫度，在此溫度下向熔池繼續(xù)吹氧會大量脫掉含釩鐵水中的碳，造成煉鋼轉(zhuǎn)爐不能加廢鋼或者造成轉(zhuǎn)爐煉鋼出現(xiàn)深吹，并且提釩效率顯著降低。在這種情況下，將頂槍吹氧轉(zhuǎn)換成頂槍吹不活潑氣體(例如，氮氣或惰性氣體)來對熔池進行攪拌。在頂槍吹不活潑氣體對含釩鐵水進行提釩操作的過程中，主要通過頂槍吹氧階段在渣中生成的豐富的(FeO)與釩的氧化還原反應(yīng)來達到提釩的目的。在提釩吹煉的210s~270s時(例如，220s、240s或260s時)，轉(zhuǎn)爐熔池渣中已生成了豐富的(FeO)，在這種情況下通過吹不活潑氣體來對熔池進行攪拌降溫，使熔池溫度降低至碳釩轉(zhuǎn)化溫度以下，從而可以促進渣中的(FeO)與釩的氧化還原反應(yīng)的進行。此外，在提釩吹煉210s~270s時(例如，220s、240s或260s時)到提釩吹煉終點的時間里使用頂槍吹氮氣也代替了冷卻劑以降低熔池溫度和降低轉(zhuǎn)爐提釩吹煉過程中冷卻劑的加入量。在頂槍吹氮對熔池進行攪拌的過程中，隨著熔池溫度的逐漸降低，含釩鐵水中碳的氧化速率也逐漸降低，這便可以提高提釩產(chǎn)物中的半鋼中的碳的含量。此外，頂槍吹氮也降低了渣中的TFe含量，提高了半鋼的Fe收得率。
[0035]根據(jù)本發(fā)明的示例性實施例，在提釩吹煉210s~270s時(例如，220s、240s或260s時)到提釩吹煉終點的時間里，頂槍槍位可以控制在1.5m~1.8m，這樣可以增大氮氣對熔池的攪拌以降低熔池溫度，促進含釩鐵水中的釩與渣中的(FeO)氧化還原反應(yīng)，從而達到去釩保碳的目的。
[0036]根據(jù)本發(fā)明的示例性實施例，頂槍吹不活潑氣體階段的不活潑氣體(例如，氮氣或惰性氣體)的流量可以為22000m3/h~24000m3/h，但本發(fā)明并不限于此。
[0037]如上所述，根據(jù)本發(fā)明的轉(zhuǎn)爐提釩方法促進了釩的氧化速率，降低了冷卻劑的加入量(冷卻劑加入量可控制在25kg/ttt以下)，并且為半鋼的轉(zhuǎn)爐冶煉保證了充足的熱源(提釩吹煉后的半鋼中的C含量可控制在3.90%以上)，提高了半鋼轉(zhuǎn)爐冶煉的廢鋼消耗量。此外，在吹煉后期通過頂槍吹氧轉(zhuǎn)換成頂槍吹不活潑氣體(例如，氮氣或惰性氣體)對熔池進行攪拌降低了渣中的(FeO)含量，有利于渣鐵分離，并且渣中的鐵在吹煉結(jié)束后能夠較快地從渣中沉降下來，使渣中的明鐵和全鐵的含量降低，有利于提高釩渣的品位。
[0038]雖然已參照具體實施例描述了本發(fā)明的轉(zhuǎn)爐提釩的方法，但將理解的是，本發(fā)明并不限于以上實施例。
【權(quán)利要求】
1.一種轉(zhuǎn)爐提釩的方法，其特征在于，所述方法包括頂槍吹氧階段和在頂槍吹氧階段之后執(zhí)行的頂槍吹不活潑氣體階段， 其中，頂槍吹氧階段包括:在提釩吹煉開始到提釩吹煉210s~270s的時間內(nèi)，使用頂槍向轉(zhuǎn)爐熔池吹氧； 頂槍吹不活潑氣體階段包括:在頂槍吹氧階段之后至提釩吹煉終點的時間內(nèi)，使用頂槍向轉(zhuǎn)爐熔池吹不活潑氣體； 所述方法還包括:在頂槍吹氧階段開始時或之前將第一批冷卻劑加入到轉(zhuǎn)爐熔池，且在提釩吹煉10s~140s時將第二批冷卻劑加入到轉(zhuǎn)爐熔池； 其中，冷卻劑包括冷壓塊、生鐵塊、氧化鐵皮和球團礦中的至少一種，冷壓塊為轉(zhuǎn)爐除塵灰和/或氧化鐵皮通過粘結(jié)劑壓制成型的球塊。
2.如權(quán)利要求1所述的方法，其特征在于，在提釩吹煉115s~125s時將第二批冷卻劑加入到轉(zhuǎn)爐熔池。
3.如權(quán)利要求1所述的方法，其特征在于，第一批冷卻劑加入量為gkg/t^jllkg/t鐵水，第二批冷卻劑加入量為llkg/t鐵水~13kg/t鐵水。
4.如權(quán)利要求1所述的方法，其特征在于， 在提釩吹煉開始到提釩吹煉10s~140s的頂槍吹氧階段中，控制頂槍槍位在1.5m~1.8m ； 然后在頂槍吹氧階段中的剩余的時間里，控制頂槍槍位在1.8m~2.2m ; 在頂槍吹不活潑氣體階段中，控制頂槍槍位在1.5m~1.Sm。
5.如權(quán)利要求1所述的方法，其特征在于，頂槍吹氧階段中的氧氣流量為22000m3/h~24000m3/h，頂槍吹不活潑氣體階段中的不活潑氣體流量為22000m3/h~24000m3/h。
6.如權(quán)利要求1所述的方法，其特征在于，冷壓塊、生鐵塊、氧化鐵皮和球團礦中均包含F(xiàn)eO，冷卻劑中FeO的含量不低于50wt%。
7.如權(quán)利要求1所述的方法，其特征在于，冷卻劑包含冷壓塊，并且冷壓塊的粒度為30mm ~70mmo
8.如權(quán)利要求1所述的方法，其特征在于，使用頂吹轉(zhuǎn)爐或頂?shù)讖?fù)吹轉(zhuǎn)爐進行提釩吹煉。
9.如權(quán)利要求1所述的方法，其特征在于，含釩鐵水為含釩磁鐵礦經(jīng)高爐冶煉后得到的鐵水，所述鐵水包含:4.3wt %~4.8wt %的C、0.1wt %~0.8wt %的S1、0.18wt %~0.28wt% 的 Μη、0.60wt% ~0.80wt% 的 Ρ、0.06wt% ~0.1Owt % 的 S、0.3wt% ~0.8wt% 的V、0.19wt%~ 0.25被％的Ti，其余為鐵和不可避免的雜質(zhì)。
10.如權(quán)利要求1所述的方法，其特征在于，在提釩吹煉前的含釩鐵水的溫度為1280°C ~1320°C。
【文檔編號】C21C5/32GK104073587SQ201410347138
【公開日】2014年10月1日 申請日期:2014年7月18日 優(yōu)先權(quán)日:2014年7月18日
【發(fā)明者】黃東平, 周海龍, 卓鈞, 邱偉, 董克平, 龔洪君, 徐濤 申請人:攀鋼集團西昌鋼釩有限公司