專利名稱：一種控制連鑄機(jī)矯直點(diǎn)處鑄坯表面溫度的方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及連鑄坯質(zhì)量控制技術(shù)領(lǐng)域，特別涉及一種控制連鑄機(jī)矯直點(diǎn)處鑄坯表面溫度的方法。本方法，特別適用于在連鑄機(jī)矯直點(diǎn)前設(shè)置了較長(zhǎng)空冷區(qū)的裂紋敏感性鋼種的鑄坯生產(chǎn)。應(yīng)用本方法，可以保證在鑄坯拉速不穩(wěn)定的生產(chǎn)下，鑄坯通過(guò)連鑄機(jī)矯直點(diǎn)處的表面溫度能穩(wěn)定地避開(kāi)所澆鋼種的“脆性溫度區(qū)間”，從而減少鑄坯在矯直過(guò)程中發(fā)生裂紋的幾率，提聞鑄還的質(zhì)量。
背景技術(shù)：
連鑄二次冷卻控制是鑄坯生產(chǎn)過(guò)程的關(guān)鍵技術(shù)之一，二次冷卻控制不僅影響連鑄機(jī)的生產(chǎn)率，還對(duì)鑄坯質(zhì)量有重要地影響。合理的二次冷卻控制，不僅要保證鑄坯在橫向上均勻冷卻，在縱向(拉坯方向)上的冷卻速率合理，還要保證鑄坯在連鑄機(jī)矯直點(diǎn)處被進(jìn)行矯直時(shí)，鑄坯的表面溫度避開(kāi)所澆鋼種的“脆性溫度區(qū)間”。對(duì)于裂紋敏感性鋼種的連鑄生產(chǎn)，為了提高其鑄坯質(zhì)量，在連鑄機(jī)矯直點(diǎn)前設(shè)置較長(zhǎng)的空冷區(qū)(相對(duì)于普通鋼種)，對(duì)鑄坯進(jìn)行弱冷，這通過(guò)降低鑄坯冷卻速率減小鑄坯冷卻過(guò)程中產(chǎn)生的內(nèi)應(yīng)力，從而減少鑄坯在冷卻過(guò)程中裂紋發(fā)生的幾率。近年來(lái)，連鑄技術(shù)不斷地向著控制精細(xì)化和高度自動(dòng)化的方向發(fā)展，連鑄二次冷卻控制技術(shù)也需要不斷地進(jìn)行改進(jìn)和完善，以適應(yīng)產(chǎn)品高質(zhì)量的要求。對(duì)連鑄坯二次冷卻控制方法前人有很多研究，他們也申請(qǐng)了很多關(guān)于連鑄坯冷卻過(guò)程質(zhì)量控制方面的專利，例如，專利CN1911561主要研究了應(yīng)用輕壓下工藝來(lái)來(lái)有效的補(bǔ)償鑄坯的凝固收縮量來(lái)提高鑄坯質(zhì)量；專利CN101347822主要通過(guò)鑄坯凝固過(guò)程溫度場(chǎng)在線檢測(cè)，實(shí)時(shí)反饋來(lái)調(diào)整二冷各段水量，控制鑄坯有一個(gè)合理的溫度場(chǎng)來(lái)獲得高質(zhì)量的鑄坯；專利CN101474666主要通過(guò)實(shí)驗(yàn)確定不同鋼種凝固坯殼的不同連鑄凝固行為與二冷低塑性區(qū)域溫度范圍的定量關(guān)系，用于修正二冷配水冶金準(zhǔn)則和確定合理的目標(biāo)表面溫度曲線，使鑄坯凝固過(guò)程有個(gè)合理的溫度場(chǎng)，進(jìn)而保證鑄坯質(zhì)量。當(dāng)前，鋼廠最常用的連鑄二冷控制方法是形如AfAy+BiV+Ci+Di A T的參數(shù)配水方法。該方法應(yīng)用于連鑄生產(chǎn)時(shí)，首先，設(shè)定生產(chǎn)鋼種的各個(gè)冷卻段末的控制目標(biāo)溫度；其次，運(yùn)用傳熱模型計(jì)算出二冷各段水量與拉速和鋼水過(guò)熱度的對(duì)應(yīng)關(guān)系；最后，運(yùn)用數(shù)學(xué)回歸分析求出各個(gè)冷卻段的配水控制參數(shù)Ai, Bi, Ci, D”該方法應(yīng)用于連鑄生產(chǎn)控制時(shí)，連鑄機(jī)二冷區(qū)各段水量以二冷各段出口的鑄坯表面溫度作為控制目標(biāo)，根據(jù)鑄坯拉速和鋼水澆鑄溫度變化做相應(yīng)水量調(diào)整。對(duì)于在連鑄機(jī)矯直點(diǎn)前設(shè)置較短的空冷區(qū)或者全部水冷的連鑄生產(chǎn)，應(yīng)用參數(shù)配水方法，基本能夠能保證鑄坯在連鑄機(jī)各個(gè)冷卻段末以及矯直點(diǎn)處的表面溫度達(dá)到控制目標(biāo)溫度。圖1為連鑄機(jī)冶金結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)圖，對(duì)于在連鑄機(jī)矯直點(diǎn)前設(shè)置了較長(zhǎng)空冷段的連鑄生產(chǎn)而言，在工作拉速生產(chǎn)情況下，應(yīng)用參數(shù)配水方法，可以保證鑄坯在連鑄機(jī)各冷卻段末以及矯直點(diǎn)處的表面溫度達(dá)到控制目標(biāo)溫度；在實(shí)際拉速偏離工作拉速的不穩(wěn)定生產(chǎn)下，參數(shù)配水法卻難以保證鑄坯在矯直點(diǎn)處的表面溫度控制在設(shè)定目標(biāo)溫度范圍內(nèi)，因而也難以保證鑄坯在矯直點(diǎn)處的表面溫度穩(wěn)定地避開(kāi)所澆鋼種的“脆性溫度區(qū)間”，而且矯直點(diǎn)前的空冷區(qū)越長(zhǎng)，越難以保證鑄坯在矯直點(diǎn)處溫度的穩(wěn)定性。這是因?yàn)榭绽鋮^(qū)越長(zhǎng)，鑄坯在空冷區(qū)傳輸?shù)臒崃空颊麄€(gè)二冷過(guò)程傳輸?shù)臒崃勘壤酱螅俚牟▌?dòng)會(huì)導(dǎo)致鑄坯在空冷區(qū)傳輸?shù)臒崃慨a(chǎn)生一定的波動(dòng)，從而直接影響鑄坯在連鑄機(jī)矯直點(diǎn)處的溫度的控制。因而，參數(shù)配水法很難保證鑄坯拉速不穩(wěn)定時(shí)生產(chǎn)的鑄坯質(zhì)量。下面以某鋼廠生產(chǎn)彈簧鋼60Si2Mn的二冷控制過(guò)程為例，對(duì)上述參數(shù)配水法的不足之處進(jìn)行說(shuō)明。60Si2Mn鋼是裂紋敏感性鋼種，在鑄坯生產(chǎn)中，連鑄機(jī)的二冷I段、二冷2段、二冷3段、二冷4段進(jìn)行噴水冷卻，緊鄰矯直點(diǎn)前的第5段為空冷段。圖2是應(yīng)用參數(shù)配水法控制60Si2Mn鋼的冷卻過(guò)程，得到在不同拉速下鑄坯在連鑄機(jī)各冷卻段末以及矯直點(diǎn)處的表面溫度的結(jié)果。從圖2中可以看出在鑄坯拉速發(fā)生波動(dòng)時(shí)，應(yīng)用參數(shù)配水法能有效地控制二冷I段、二冷2段、二冷3段和二冷4段末的鑄坯表面溫度穩(wěn)定在一定的范圍內(nèi)，而連鑄機(jī)矯直點(diǎn)處的鑄坯表面溫度卻發(fā)生了較大的變化。圖3是60Si2Mn鋼通過(guò)熱塑性實(shí)驗(yàn)測(cè)得的鑄坯斷面收縮率和抗拉強(qiáng)度隨溫度的變化曲線。由圖2可知鑄坯拉速由工作拉速1.3m/min降到1.lm/min時(shí)，鑄坯在連鑄機(jī)矯直點(diǎn)處的表面溫度會(huì)由985°C降到950°C左右,而由圖3可知鑄坯在連鑄機(jī)矯直點(diǎn)處的斷面收縮率會(huì)相應(yīng)的由60%急劇下降到25%。而在950°C時(shí)，鑄坯正處在其“脆性溫度區(qū)間”范圍內(nèi)，鑄坯此溫度被進(jìn)行矯直，會(huì)直接導(dǎo)致鑄坯裂紋缺陷增多，鑄坯質(zhì)量下降。不能保證鑄坯在連鑄機(jī)矯直點(diǎn)處的表面溫度有效地避開(kāi)所澆鋼的“脆性溫度區(qū)間”，鑄坯的質(zhì)量就很難得到保證，因而，很有必要研發(fā)在連鑄機(jī)矯直點(diǎn)前設(shè)置了較長(zhǎng)空冷段的連鑄生產(chǎn)的冷卻方法。

發(fā)明內(nèi)容

本發(fā)明所要解決的技術(shù)問(wèn)題是:由于連鑄機(jī)矯直點(diǎn)前存在較長(zhǎng)空冷區(qū)，針對(duì)常用二冷參數(shù)配水法在連鑄生產(chǎn)裂紋敏感性鋼種時(shí)存在的不足，提出了一種控制連鑄機(jī)在矯直點(diǎn)處鑄還表面溫度的冷卻方法。應(yīng)用本發(fā)明方法控制鑄坯二冷過(guò)程，能保證在工作拉速和偏離工作拉速的兩種生產(chǎn)情況下，鑄還在拉還方向上的各冷卻段的冷卻速率基本不變，同時(shí)，鑄還通過(guò)矯直點(diǎn)處的表面溫度穩(wěn)定地避開(kāi)所澆鋼種的“脆性溫度區(qū)間”。本發(fā)明針對(duì)拉速不穩(wěn)定的連鑄生產(chǎn)，在傳統(tǒng)參數(shù)配水方法的基礎(chǔ)上發(fā)明了新的二冷控制方法，新的二冷控制方法對(duì)連鑄二冷卻過(guò)程的水量進(jìn)行精細(xì)調(diào)控，能有效減少因鑄坯拉速不穩(wěn)定而導(dǎo)致的鑄坯裂紋缺陷，進(jìn)而提高鑄還質(zhì)量。本發(fā)明解決其技術(shù)問(wèn)題采用新的二冷控制方法，具體內(nèi)容如下:連鑄過(guò)程中，當(dāng)實(shí)際拉速偏離工作拉速時(shí)，拉速變化會(huì)對(duì)鑄坯在連鑄機(jī)各個(gè)冷卻段的熱量傳輸產(chǎn)生影響。在水冷段，通過(guò)調(diào)節(jié)噴水量使鑄坯在各個(gè)冷卻段末達(dá)到設(shè)定的控制目標(biāo)表面溫度；在矯直點(diǎn)前的空冷段，鑄坯通過(guò)輻射傳輸?shù)臒崃繀s無(wú)法控制，因而不能保證鑄坯在連鑄機(jī)矯直點(diǎn)處的溫度控制在設(shè)定目標(biāo)溫度范圍。本文發(fā)明針對(duì)這個(gè)問(wèn)題，提出以下方法進(jìn)行解決:連鑄機(jī)二冷區(qū)各段的控制水量由兩部分組成，一部分，是由傳統(tǒng)的二冷參數(shù)配水法得到的正常工藝參數(shù)(拉速、過(guò)熱度)下的水量Qpi ;另一部分，是因?qū)嶋H拉速偏離工作拉速時(shí)的補(bǔ)償水量Qei，具體控制方法的模型如下:Qi=Qp^Qci其中ApeAiV^+BjQ+Ci+DiAT Wci=Ei (V-V0)
式中Qi—各個(gè)冷卻段的控制水量，L/min ;Qpi—參數(shù)配水方法得到的各個(gè)冷卻段的控制水量，L/min ；Qa—實(shí)際拉速偏離工作拉速時(shí)各個(gè)冷卻段水量的補(bǔ)償值，L/min ；Ai, Bi, Ci, Di—參水配水方法下各個(gè)冷卻段水量的控制參數(shù)，L/m ；E1-實(shí)際拉速偏離工作拉速時(shí)各個(gè)冷卻段補(bǔ)償水量的控制參數(shù)，L/m ；V-鑄還實(shí)際拉速，m/min ；V0一設(shè)計(jì)的工作拉速，m/min ；A T鋼水的過(guò)熱度，°C。新的二冷控制方法中，參數(shù)配水方法的各控制參數(shù)ApBiXi和Di的求解過(guò)程見(jiàn)圖4，補(bǔ)償方法的核心控制思想以及補(bǔ)償水量參數(shù)Ei的求解過(guò)程如下(I)在生產(chǎn)中，當(dāng)實(shí)際拉速低于工作拉速時(shí)，參數(shù)配水法通過(guò)調(diào)節(jié)二冷區(qū)各段水量能保證鑄坯各冷卻段末的表面溫度達(dá)到設(shè)定目標(biāo)溫度，而鑄坯會(huì)因在矯直點(diǎn)前的空冷段停留時(shí)間較長(zhǎng)，輻射傳輸了較多的熱量，從而導(dǎo)致鑄坯通過(guò)連鑄機(jī)矯直點(diǎn)處的表面溫度低于工作拉速下設(shè)定的目標(biāo)溫度，而且拉速降低的越多，鑄坯到達(dá)連鑄機(jī)矯直點(diǎn)時(shí)的表面溫度越低，鑄坯越有可能在“脆性溫度區(qū)間”被矯直，因而，鑄坯在矯直過(guò)程中出現(xiàn)裂紋缺陷的幾率也越大，鑄坯的質(zhì)量也難以得到保證。(2)在生產(chǎn)中，當(dāng)實(shí)際拉速高于工作拉速時(shí)，參數(shù)配水法通過(guò)調(diào)節(jié)二冷區(qū)各段水量能保證鑄坯各冷卻段末的表面溫度達(dá)到設(shè)定目標(biāo)溫度，而鑄坯會(huì)因在矯直點(diǎn)前的空冷段停留時(shí)間較短，輻射傳輸?shù)臒崃枯^少，從而，導(dǎo)致鑄坯通過(guò)連鑄機(jī)矯直點(diǎn)處的表面溫度高于工作拉速下設(shè)定的目標(biāo)溫度，而且拉速增加的越多，鑄坯在連鑄機(jī)矯直點(diǎn)處的表面溫度越高，這種情況不會(huì)導(dǎo)致鑄坯在“脆性溫度區(qū)間”被矯直，因而對(duì)鑄坯的質(zhì)量影響不大。(3)針對(duì)生產(chǎn)中實(shí)際拉速偏離工作拉速的情況，為了確保鑄坯在連鑄機(jī)矯直點(diǎn)處的表面溫度控制在設(shè)定目標(biāo)溫度范圍，本發(fā)明的解決方法如下對(duì)因拉速波動(dòng)導(dǎo)致的鑄坯在矯直點(diǎn)前的空冷段散熱量的增加或減少的值，在二冷區(qū)各水冷卻段對(duì)其進(jìn)行前饋補(bǔ)償，具體的解決過(guò)程如下。(4)當(dāng)實(shí)際拉速低于工作拉速時(shí)，本發(fā)明提出的方法中，二冷各段水量的減少量除了包括由參數(shù)配水模型計(jì)算減少的水量，還要額外增加通過(guò)補(bǔ)償模型計(jì)算的水量，具體補(bǔ)償值為Qei=Ei (V-Vtl),此時(shí)，計(jì)算的水量值為負(fù)值，即額外減少二冷各段水量，這可以適當(dāng)提高鑄坯在二冷區(qū)各冷卻段出口處的表面溫度，使其略高于設(shè)定的控制目標(biāo)溫度。通過(guò)減少水冷傳輸?shù)臒崃繉?duì)因拉速降低所導(dǎo)致鑄坯在空冷段輻射熱量的增加量進(jìn)行有效的前饋補(bǔ)償，從而保證鑄坯在矯直點(diǎn)處的表面溫度達(dá)到設(shè)定目標(biāo)溫度。(5)當(dāng)實(shí)際拉速高于工作拉速時(shí)，本發(fā)明提出的方法中，二冷各段水量的增加量除了包括由參數(shù)配水模型計(jì)算增加的水量，還要額外增加通過(guò)補(bǔ)償模型計(jì)算的水量，具體補(bǔ)償值為Qa=Ei (V-Vtl),此時(shí)，計(jì)算的水量值為正值，即額外增加二冷各段水量，這可以適當(dāng)降低鑄坯在二冷區(qū)各冷卻段出口處的表面溫度，使其略低于設(shè)定的控制目標(biāo)溫度。通過(guò)增加水冷傳輸?shù)臒崃繉?duì)因拉速升高所導(dǎo)致鑄坯在空冷段輻射熱量的減少量進(jìn)行有效的前饋補(bǔ)償，從而保證鑄坯在矯直點(diǎn)處的表面溫度達(dá)到設(shè)定目標(biāo)溫度。(6) 二冷區(qū)各段的補(bǔ)償水量遵循沿拉坯方向各段水量逐漸遞減的原則，對(duì)因?qū)嶋H拉速偏離工作拉速而導(dǎo)致鑄坯在空冷區(qū)傳輸熱量的變化量進(jìn)行分配；在偏離工作拉速時(shí)，根據(jù)上述原則調(diào)整二冷區(qū)各段的補(bǔ)償水量，運(yùn)用鑄坯凝固傳熱模型計(jì)算鑄坯在連鑄機(jī)各冷卻段末以及矯直點(diǎn)處的表面溫度。為實(shí)現(xiàn)對(duì)鑄坯凝固冷卻過(guò)程的精細(xì)控制，不同拉速下二冷區(qū)各個(gè)冷卻段的冷卻速率遵循基本不變的原則，矯直點(diǎn)處的鑄坯表面溫度應(yīng)控制在的目標(biāo)溫度范圍。建立Ei與各段補(bǔ)償水量的關(guān)系，應(yīng)用回歸分析方法求解各冷卻段的Ei值。本發(fā)明在參數(shù)配水法的基礎(chǔ)上，發(fā)明了一種控制連鑄機(jī)矯直點(diǎn)處鑄坯溫度的方法，本方法，適用于在連鑄機(jī)矯直點(diǎn)前設(shè)置了較長(zhǎng)空冷區(qū)的裂紋敏感性鋼種的鑄坯生產(chǎn)。新的二冷控制方法既能夠保證在工作拉速下，鑄坯在冷卻過(guò)程中各冷卻段的鑄坯表面溫度達(dá)到設(shè)定目標(biāo)溫度，鑄坯在矯直點(diǎn)處的表面溫度避開(kāi)所澆鋼種的“脆性溫度區(qū)間”，又能保證實(shí)際拉速偏離工作拉速的生產(chǎn)下，各冷卻段的鑄坯表面溫度接近設(shè)定目標(biāo)溫度，鑄坯在各冷卻段的冷卻速率基本不變，鑄坯通過(guò)矯直點(diǎn)處的表面溫度穩(wěn)定地避開(kāi)所澆鋼種的“脆性溫度區(qū)間”。本方法能有效地減少在拉速不穩(wěn)定生產(chǎn)下鑄坯裂紋缺陷的發(fā)生幾率，進(jìn)而提高鑄坯質(zhì)量。本發(fā)明突破常用的二冷參數(shù)配水法，并在此基礎(chǔ)上進(jìn)行了新的發(fā)明，技術(shù)的關(guān)鍵思想是對(duì)連鑄二冷過(guò)程中的鑄坯溫度進(jìn)行精細(xì)控制，實(shí)現(xiàn)鑄坯冷卻過(guò)程的均勻可控。


圖1連鑄機(jī)冶金結(jié)構(gòu)簡(jiǎn)圖，其中I為中間包；2為結(jié)晶器；3為二冷區(qū)；4為矯直點(diǎn)前空冷區(qū)；5為矯直區(qū)；6為矯直點(diǎn)后空冷區(qū)；7為連鑄坯；8為鑄坯切割裝置圖2參數(shù)配水方法控制下鑄坯在各個(gè)冷卻段末的表面隨拉速的變化曲線，其中線0表示二冷I段末的溫度變化；線2表示二冷2段末的溫度變化；線3表示二冷3段末的溫度變化；線4表示二冷4段末的溫度變化；線5表示矯直點(diǎn)的溫度變化圖3 60Si2Mn鋼坯斷面收縮率和抗拉強(qiáng)度隨溫度的變化曲線，線I表示斷面收縮率隨溫度的變化，線2表示抗拉強(qiáng)度隨溫度變化曲線圖4傳統(tǒng)的參數(shù)配水法各冷卻段的控制參數(shù)求解邏輯5本發(fā)明建立的二冷控制方法得到鑄坯在各個(gè)冷卻段末的表面溫度隨拉速的變化曲線，其中線I表示二冷I段末的溫度變化；線2表示二冷2段末的溫度變化；線3表示二冷3段末的溫度變化；線4表示二冷4段末的溫度變化；線5表示矯直點(diǎn)的溫度變化
具體實(shí)施例方式下面以具體實(shí)施案例對(duì)本發(fā)明作進(jìn)一步說(shuō)明。本發(fā)明以某鋼廠60Si2Mn彈簧鋼的連鑄冷卻過(guò)程為例對(duì)本發(fā)明的運(yùn)用過(guò)程做詳解。60Si2Mn彈簧鋼屬于裂紋敏感性鋼種，其連鑄機(jī)矯直點(diǎn)前設(shè)置了較長(zhǎng)的空冷區(qū)，生產(chǎn)中對(duì)鑄坯進(jìn)行弱冷以減少鑄坯裂紋缺陷，提高鑄坯質(zhì)量。鑄機(jī)的各種參數(shù)見(jiàn)表1，生產(chǎn)中鑄坯在二冷區(qū)各冷卻段末以及矯直點(diǎn)處的表面溫度的控制目標(biāo)值見(jiàn)表2。當(dāng)使用參數(shù)配水模型Qi=AiViBWCJDi AT控制二冷區(qū)各段的水量時(shí)，按圖4所示的步驟對(duì)各冷卻段的控制參數(shù)進(jìn)行求解，求解結(jié)果見(jiàn)表3，應(yīng)用參數(shù)配水法確定二冷各段水量得到不同拉速下，鑄坯在二冷區(qū)各冷卻段末以及矯直點(diǎn)處的表面溫度的變化曲線見(jiàn)圖2。由圖2可知，當(dāng)拉速波動(dòng)時(shí)，參數(shù)配水法能保持二冷區(qū)各冷卻段末的鑄坯表面溫度控制在目標(biāo)溫度范圍，而鑄坯在連鑄機(jī)矯直點(diǎn)處的表面溫度卻發(fā)生了很大的變化，如當(dāng)拉速由1.3m/min降到1.lm/min時(shí),鑄還在連鑄機(jī)矯直點(diǎn)處的表面溫度會(huì)由985°C降到950°C，可見(jiàn)，參數(shù)配水法不能很好的控制在實(shí)際拉速偏離工作拉速時(shí)鑄坯在矯直點(diǎn)處的表面溫度。根據(jù)圖3所示的60Si2Mn鋼坯斷面收縮率隨溫度的變化曲線，可以很清楚得知在不穩(wěn)定的生產(chǎn)下，容易發(fā)生鑄坯在所澆鋼的“脆性溫度區(qū)間”內(nèi)被矯直，這會(huì)直接導(dǎo)致鑄坯裂紋增多，鑄坯質(zhì)量下降。表1連鑄機(jī)參數(shù)
權(quán)利要求
1.一種控制連鑄機(jī)矯直點(diǎn)處鑄坯表面溫度的方法，其特征在于:針對(duì)裂紋敏感性鋼種的鑄坯生產(chǎn)，在實(shí)際拉速偏離工作拉速的不穩(wěn)定工況下，為了保證鑄坯在連鑄機(jī)矯直點(diǎn)處的表面溫度避開(kāi)所澆鋼種的“脆性溫度區(qū)間”，對(duì)因拉速波動(dòng)而導(dǎo)致鑄坯在連鑄機(jī)空冷區(qū)熱量傳輸?shù)淖兓?，通過(guò)調(diào)整空冷前各水冷段的水量對(duì)空冷過(guò)程進(jìn)行前饋補(bǔ)償，保證鑄坯在連鑄機(jī)矯直點(diǎn)處的表面溫度控制在設(shè)定目標(biāo)溫度范圍，有效地避開(kāi)鑄坯在所澆鋼種的“脆性溫度區(qū)間”被矯直，進(jìn)而減少鑄坯裂紋的發(fā)生幾率，提高鑄坯的質(zhì)量，本發(fā)明其特征在于采用如下二冷配水方法: Qj-Qpi+Qci其中 Api=AiVc^BiVdCfDiAT5Qci=Ei (V-V0) 式中: Qi—各個(gè)冷卻段的控制水量，L/min ； Qpi—參數(shù)配水方法得到的各個(gè)冷卻段的控制水量，L/min ； Qa—實(shí)際拉速偏離工作拉速時(shí)各個(gè)冷卻段水量的補(bǔ)償值，L/min ； Ai, Bi, Ci, Di—參水配水方法下各個(gè)冷卻段水量的控制參數(shù)，L/m ； Ei—實(shí)際拉速偏離工作拉速時(shí)各個(gè)冷卻段補(bǔ)償水量的控制參數(shù)，L/m ； V-鑄還實(shí)際拉速,m/min ； V0-設(shè)計(jì)的工作拉速，m/min ； A T鋼水的 過(guò)熱度，°C。
2.按照權(quán)利要求1所述的一種控制連鑄機(jī)矯直點(diǎn)處鑄坯表面溫度的方法，針對(duì)連鑄凝固過(guò)程中冷卻水量控制方法，考慮到因拉速變化而導(dǎo)致鑄坯在連鑄機(jī)空冷區(qū)熱量傳輸?shù)淖兓M(jìn)行的相應(yīng)水量調(diào)節(jié)方法，當(dāng)實(shí)際拉速偏工作拉速時(shí)，通過(guò)增加矯直點(diǎn)前補(bǔ)償水量Qci方式，以水冷傳輸?shù)臒崃糠绞綄?duì)因拉速變化所導(dǎo)致鑄坯在空冷段輻射熱量的變化進(jìn)行有效的前饋補(bǔ)償，建立Ei與各段補(bǔ)償水量的關(guān)系，應(yīng)用回歸分析方法求解各冷卻段的Ei值，從而保證鑄坯在矯直點(diǎn)處的表面溫度達(dá)到設(shè)定目標(biāo)溫度。
全文摘要
本發(fā)明涉及一種控制連鑄機(jī)矯直點(diǎn)處的鑄坯表面溫度的方法，屬于連鑄坯質(zhì)量控制技術(shù)領(lǐng)域。本方法，特別適用于在連鑄機(jī)矯直點(diǎn)前設(shè)置了較長(zhǎng)空冷區(qū)的裂紋敏感性鋼種的連鑄生產(chǎn)。針對(duì)傳統(tǒng)的二冷參數(shù)配水方法對(duì)裂紋敏感性鋼種的冷卻過(guò)程控制不足問(wèn)題，提出了一種改進(jìn)的二冷參數(shù)配水方法，該方法既能夠保證在工作拉速下，鑄坯在冷卻過(guò)程中各冷卻段的鑄坯表面溫度達(dá)到設(shè)定目標(biāo)溫度，鑄坯在矯直點(diǎn)處的表面溫度避開(kāi)所澆鋼種的“脆性溫度區(qū)間”，又能保證實(shí)際拉速偏離工作拉速的生產(chǎn)下，各冷卻段的鑄坯表面溫度接近設(shè)定目標(biāo)溫度，鑄坯在各冷卻段的冷卻速率基本不變，鑄坯通過(guò)矯直點(diǎn)處的表面溫度穩(wěn)定地避開(kāi)所澆鋼種的“脆性溫度區(qū)間”。本方法能有效地減少在拉速不穩(wěn)定生產(chǎn)下鑄坯裂紋缺陷的發(fā)生幾率，進(jìn)而提高鑄坯質(zhì)量。
文檔編號(hào)B22D11/22GK103071774SQ201310025769
公開(kāi)日2013年5月1日 申請(qǐng)日期2013年1月24日 優(yōu)先權(quán)日2013年1月24日
發(fā)明者劉青, 劉孝山, 張曉峰, 王彬, 汪宙, 王剛, 王寶, 謝飛鳴, 李紅衛(wèi), 盧新春 申請(qǐng)人:北京科技大學(xué)