高強(qiáng)度熱浸鍍鋅鋼帶材的制作方法
【專利摘要】本發(fā)明涉及一種高強(qiáng)度熱浸鍍鋅鋼帶材及其制造方法，該帶才以質(zhì)量百分比計(jì)由下列元素組成：0.13-0.19%C，1.70-2.50%Mn，最多0.15%Si，0.40-1.00%Al，0.05-0.25%Cr，0.01-0.05%Nb，最多0.10%P，最多0.004%Ca，最多0.05%S，最多0.007%N以及任選下列元素種的至少一種：最多0.50%Ti，最多0.40%V，最多0.50%Mo，最多0.50%Ni，最多0.50%Cu，最多0.005%B，余量為Fe和不可避免的雜質(zhì)，其中0.40%<Al+Si<1.05%且Mn+Cr>1.90%。該鋼材提供在高強(qiáng)度下改善的可成型性，具有良好的可焊接性和表面品質(zhì)，以及良好的可生產(chǎn)性和可涂覆性。
【專利說明】高強(qiáng)度熱浸鍍鋅鋼帶材
[0001]本發(fā)明涉及具有改善的可成型性的高強(qiáng)度熱浸鍍鋅鋼帶材，例如用于汽車工業(yè)的鋼帶材。
[0002]已知這樣的鋼類型并以雙相鋼類型為名開發(fā)。這樣的鋼類型沒有提供汽車工業(yè)的許多應(yīng)用中所需的可成型性。出于這種原因，開發(fā)了 TRIP輔助雙相鋼類型。
[0003]描述這樣的鋼類型的一篇文獻(xiàn)是EP I 889 935 Al。該文獻(xiàn)描述了一種高強(qiáng)度熱浸鍍鋅鋼片材，其(以質(zhì)量百分比計(jì))含有:
[0004]0.05-0.3%C
[0005]0.08-3%Mn
[0006]最多1.4%Si[0007]0.1-2.5%A1
[0008]0.1-0.5%Cr
[0009]0.003-0.1%P
[0010]最多0.07%S
[0011]最多0.007%N
[0012]余量為Fe和偶存的雜質(zhì)，并且其中Si+Al≥0.5%。任選可以存在許多其它元素。已經(jīng)在實(shí)驗(yàn)室規(guī)模下測試了三十一種鋼類型，其中十九種被認(rèn)為是創(chuàng)造性的組成。這些實(shí)例顯示了尤其是Si和Al寬范圍的量滿足根據(jù)EP I 889 935 Al的創(chuàng)造性要求。
[0013]但是，可成型性并非對TRIP輔助雙相鋼帶材的唯一要求。合金化元素的量應(yīng)當(dāng)?shù)偷檬逛摬某杀颈M可能低，應(yīng)當(dāng)盡可能容易地制造該鋼帶材并對其進(jìn)行涂覆，該鋼帶材必須具有高強(qiáng)度、良好的可焊接性并還應(yīng)表現(xiàn)出良好的表面品質(zhì)。這些要求對工業(yè)生產(chǎn)的TRIP輔助雙相鋼類型(其必須成形為例如將被點(diǎn)焊至白車身中的汽車部件)來說尤為重要。
[0014]因此，本發(fā)明的目的是尋找一種在帶材的可成型性與可加工性之間取得平衡的高強(qiáng)度熱浸鍍鋅鋼帶材的組成。
[0015]本發(fā)明進(jìn)一步的目的是提供一種在熱浸鍍鋅過程中具有良好可涂覆性的高強(qiáng)度熱浸鍍鋅鋼帶材。
[0016]本發(fā)明的再一目的是提供一種具有良好的可焊接性的高強(qiáng)度熱浸鍍鋅鋼帶材。
[0017]本發(fā)明的另一目的是提供一種具有良好的表面品質(zhì)的高強(qiáng)度熱浸鍍鋅鋼帶材。
[0018]本發(fā)明的又一目的是提供一種具有盡可能低的成本價格的高強(qiáng)度熱浸鍍鋅鋼帶材。
[0019]根據(jù)本發(fā)明通過提供一種由下列元素組成(以質(zhì)量百分比計(jì))的高強(qiáng)度熱浸鍍鋅鋼帶材來實(shí)現(xiàn)這些目的中的一種或多種:
[0020]0.13-0.19%C
[0021]1.70-2.50%Mn
[0022]最多0.15%Si
[0023]0.40-1.00%A1
[0024]0.05-0.25%Cr[0025]0.01-0.05%Nb
[0026]最多0.10%Ρ
[0027]最多0.004%Ca
[0028]最多0.05%S
[0029]最多0.007%N
[0030]以及任選下列元素中的至少一種:
[0031]最多0.50%Ti
[0032]最多0.40%V
[0033]最多0.50%Mo
[0034]最多0.50%Ni
[0035]最多0.50%Cu
[0036]最多0.005%B
[0037]余量為Fe和不可避免的雜質(zhì)，
[0038]其中0.·40%〈A1+Si〈l.05% 且 Mn+Cr>l.90%。
[0039]本發(fā)明人發(fā)現(xiàn)，通過仔細(xì)地選擇鋼材的主要組成元素即碳、錳、硅、鋁和鉻的量，可以制造具有所需可成型性、可加工性、強(qiáng)度和延伸率并同時提供充足的可焊接性、可涂覆性和表面品質(zhì)的高強(qiáng)度熱浸鍍鋅鋼帶材。本發(fā)明人發(fā)現(xiàn)，現(xiàn)有技術(shù)中給出的實(shí)例都不能同時滿足所有這些要求。
[0040]本發(fā)明人尤其發(fā)現(xiàn)，相對高的硅含量劣化了鋼帶材的可加工性。由于在Si的存在下延緩了碳化物形成，這導(dǎo)致碳富集并因此導(dǎo)致室溫下奧氏體的穩(wěn)定化，所以Si傳統(tǒng)上用于實(shí)現(xiàn)TRIP效應(yīng)。Si的缺點(diǎn)在于在非常高的數(shù)量(高于0.4重量％)下，其妨礙鋅的潤濕性，使在傳統(tǒng)的連續(xù)退火作業(yè)線上鍍鋅成為不可能的。在EP1889935A1中還顯示，可以用相對大量的Al代替Si。本發(fā)明顯示了可以通過仔細(xì)地選擇Cr含量并添加Nb來省略添加Si并使Al保持為最少。在這種情況下，制得具有允許更寬且更薄的尺寸能力的低熱軋負(fù)荷的帶材。但是，硅通常因添加錳而以痕量存在。出于這種原因，最大硅含量設(shè)定為0.15%Si。高于這個量的硅，帶材熱軋機(jī)中的軋制負(fù)荷高。低于0.15%的硅量能夠制造寬且薄的鋼帶材。
[0041]此外，根據(jù)本發(fā)明的鋼帶材的組成使得該鋼材的可成型性良好且不發(fā)生頸縮，并且壓制部件的邊緣延展性使得不發(fā)生開裂。
[0042]主要組成元素的量的原因如下:
[0043]C:0.13-0.19質(zhì)量％。碳必須以足夠高的量存在以確保淬透性并在常規(guī)退火/鍍鋅線作業(yè)中可得到的冷卻速率下形成馬氏體。需要馬氏體以提供足夠的強(qiáng)度。游離碳還能夠穩(wěn)定奧氏體，該奧氏體提供改善的加工硬化潛力和對所得強(qiáng)度水平而言良好的可成型性。出于這些原因需要0.13質(zhì)量％的下限。發(fā)現(xiàn)0.19質(zhì)量％的最大含量對確保良好的可焊接性而言是必要的。
[0044]Mn:1.70-2.50質(zhì)量％。添加錳以提高淬透性，由此使得在常規(guī)連續(xù)退火/鍍鋅作業(yè)線的冷卻速率能力內(nèi)更容易形成馬氏體。錳還有助于固溶強(qiáng)化，該固溶強(qiáng)化提高拉伸強(qiáng)度并強(qiáng)化鐵素體相，由此有助于穩(wěn)定殘留奧氏體。錳降低了雙相鋼的轉(zhuǎn)變溫度范圍，由此將所需退火溫度降低到可以在常規(guī)連續(xù)退火/鍍鋅作業(yè)線中易于實(shí)現(xiàn)的水平。出于上述原因需要1.70質(zhì)量％的下限。施加2.50質(zhì)量％的最大含量以便通過確保雙相鋼充分轉(zhuǎn)變?yōu)檐涋D(zhuǎn)變產(chǎn)物(鐵素體和珠光體)來確保在熱軋機(jī)中可接受的軋制力并且確保在冷軋機(jī)中可接受的軋制力。還考慮到鑄造過程中較強(qiáng)的偏析和在較高值下在帶材中形成馬氏體帶而給出該最大含量。
[0045]Al:0.40-1.00質(zhì)量％。出于脫氧目的將鋁添加到液體鋼材中。在適當(dāng)?shù)臄?shù)量下，其還提供了貝氏體轉(zhuǎn)變的加速，由此能夠在常規(guī)連續(xù)退火/鍍鋅作業(yè)線的退火工段所施加的時間限制內(nèi)形成貝氏體。鋁還延緩了碳化物的形成，由此使碳保留在溶體中，從而在過時效過程中導(dǎo)致奧氏體分離，并促進(jìn)奧氏體的穩(wěn)定化。出于上述原因需要0.40質(zhì)量％的下限含量。對于可鑄性提供1.00質(zhì)量％的最大含量，因?yàn)楦咪X含量導(dǎo)致鑄造模具熔渣中毒并因此提高了模具熔渣粘度，導(dǎo)致鑄造過程中不當(dāng)?shù)臒醾鬟f和潤滑。
[0046]Cr:0.05-0.25質(zhì)量％。添加鉻以提高淬透性。鉻形成鐵素體并抑制碳化物的形成，由此增加殘留奧氏體的形成。出于上述原因需要0.05質(zhì)量％的下限含量。提供0.25質(zhì)量％的最大含量以確保該鋼帶材的令人滿意的酸洗，并保持鋼帶材的成本足夠低。
[0047]Ca:最多0.004質(zhì)量％。鈣的添加改變了硫化錳夾雜物的形態(tài)。當(dāng)添加鈣時，該夾雜物具有球形而不是細(xì)長的形狀。細(xì)長的夾雜物，也稱為串狀夾雜物(stringer)，可以充當(dāng)薄弱平面，沿該薄弱平面可發(fā)生層狀撕裂與分層斷裂。避免串狀夾雜物有益于鋼片材的成型過程，其使擴(kuò)孔或凸緣拉伸成為必要并促進(jìn)各向同性的成型行為。鈣處理還防止在鋁脫氧鋼類型中形成堅(jiān)硬、尖角、粗糙的氧化鋁夾雜物，而是形成鋁酸鈣夾雜物，該鋁酸鈣夾雜物在軋制溫度下較柔軟且為球形，由此改善了該材料的加工特性。在連續(xù)鑄造機(jī)中，在熔融鋼中產(chǎn)生的某些夾雜物具有堵塞噴嘴的傾向，導(dǎo)致?lián)p失的產(chǎn)量和增加的成本。鈣處理通過促進(jìn)形成不會阻塞連鑄機(jī)噴嘴的低熔點(diǎn)物質(zhì)降低了堵塞的傾向。
[0048]P:最大0.10質(zhì)量％。磷妨礙碳化物的形成，因此在鋼材中一定程度的磷是有利的。但是，磷可使鋼材在焊接時變脆，因此應(yīng)仔細(xì)地控制磷的量，尤其是與其它脆化元素例如硫和氮組合時。
·[0049]硫和氮以少量存在，因?yàn)檫@些元素對可焊接性有害。
[0050]為了晶粒細(xì)化和可成型性，以0.01至0.05質(zhì)量％的量添加鈮。鈮促進(jìn)在輸出輥道上的轉(zhuǎn)變并由此提供較軟且較均勻的中間產(chǎn)物。鈮還抑制了在等溫過時效溫度下馬氏體的形成，由此促進(jìn)殘留奧氏體的穩(wěn)定化。
[0051 ] 主要添加任選元素以強(qiáng)化該鋼材。
[0052]除了上面給出的原因以外，還選擇鋁、鉻和錳的范圍，使得找到提供在輸出輥道上的完全轉(zhuǎn)變以確?？梢岳滠埖匿搸Р牟⑻峁┠軌蛟谕嘶鹱鳂I(yè)線中快速溶解碳以促進(jìn)淬透性和適當(dāng)?shù)蔫F素體/貝氏體轉(zhuǎn)變行為的起始結(jié)構(gòu)。此外，由于鋁加速貝氏體轉(zhuǎn)變，而鉻減速貝氏體轉(zhuǎn)變，因此鋁和鉻之間必須存在適當(dāng)?shù)钠胶庖员阍诰哂惺芟捱^時效工段的常規(guī)熱浸鍍鋅作業(yè)線所允許的時間范圍內(nèi)產(chǎn)生適當(dāng)數(shù)量的貝氏體。
[0053]除了上面給出的元素的絕對含量以外，某些元素的相對量也是重要的。
[0054]招和娃一起應(yīng)保持為0.4至1.05質(zhì)量％，以便以適當(dāng)?shù)慕M成確保在最終廣品中抑制碳化物并穩(wěn)定足夠量的奧氏體，從而提供所需的可成型性擴(kuò)展。
[0055]錳和鉻一起應(yīng)高于1.90質(zhì)量％以確保在常規(guī)連續(xù)退火作業(yè)線與熱浸鍍鋅作業(yè)線中用于形成馬氏體并且由此獲得強(qiáng)度的充足淬透性。[0056]元素C優(yōu)選以0.13-0.16%的量存在。在該范圍內(nèi)，鋼材的淬透性是優(yōu)化的，同時提高了鋼材的可焊接性。
[0057]根據(jù)優(yōu)選的實(shí)施方案，元素Mn以1.95-2.40%的量、優(yōu)選以1.95-2.30%的量、更優(yōu)選以2.00-2.20%的量存在。較高量的錳提供具有較高強(qiáng)度的鋼材，因此將下限提高至1.95或甚至2.00質(zhì)量％的錳是有利的。另一方面，對于較高量的錳，鋼材的熱軋和冷軋更加困難，因此將上限降低至2.40,2.30或甚至2.20質(zhì)量％的錳是有利的。
[0058]元素Si優(yōu)選以0.05-0.15%的量存在。并不反對在該鋼材中存在一些Si，因?yàn)镾i確保過時效過程中碳化物的較好延緩，這對鋼材的可成型性來說是有利的。
[0059]根據(jù)優(yōu)選的實(shí)施方案，元素Al以0.60-0.80%的量存在。鋁提高的下限含量具有與較高的硅量相同的效果，但是還改善了貝氏體形成。鋁較低的上限含量改善了鋼材的可鑄性。
[0060]元素Cr優(yōu)選以0.10-0.25%的量存在。提高的下限含量提高了該鋼材的淬透性。
[0061]根據(jù)優(yōu)選的實(shí)施方案，元素Nb以0.01-0.04%的量存在。如上所述，鈮改善了中間產(chǎn)物的均勻性。上限主要是考慮到鈮的成本。
[0062]該鋼材優(yōu)選具有至少700MPa的極限拉伸強(qiáng)度Rm，更優(yōu)選至少750MPa的極限拉伸強(qiáng)度Rm。由于仔細(xì)地選擇存在于鋼材中的元素的量，可以實(shí)現(xiàn)該強(qiáng)度，同時保持常規(guī)600MPa雙相鋼的可成型性。
[0063]根據(jù)優(yōu)選的實(shí)施方案，該熱浸鍍鋅鋼帶材具有至少400MPa的0.2%保證強(qiáng)度Rp，優(yōu)選至少450MPa的0.2%保證強(qiáng)度Rp。同樣由于仔細(xì)地選擇存在于鋼材中的元素的量，可以實(shí)現(xiàn)該強(qiáng)度。
·[0064]該熱浸鍍鋅鋼帶材優(yōu)選具有至少18%的總延伸率。這是通過選擇鋼材中存在的元素可以實(shí)現(xiàn)的高延伸率。
[0065]根據(jù)優(yōu)選的實(shí)施方案，當(dāng)Rm為750MPa且Rp為450MPa時，該熱浸鍍鋅鋼帶材具有至少35%的孔膨脹系數(shù)。如下文將要描述的那樣，這是良好的孔膨脹系數(shù)。該孔膨脹系數(shù)隨強(qiáng)度升高而降低。
[0066]當(dāng)Rm為750MPa且Rp為450MPa時，該熱浸鍍鋅鋼帶材優(yōu)選具有超過10.5mm的埃里克森杯突指數(shù)。對于鋼材的可用性而言，這是令人滿意的。該埃里克森杯突指數(shù)隨強(qiáng)度升高而降低。
[0067]根據(jù)優(yōu)選的實(shí)施方案，該熱浸鍍鋅鋼帶材具有含8-12%的殘留奧氏體、10-20%的馬氏體、余量為鐵素體與貝氏體的混合物的雙相組織，該熱浸鍍鋅鋼帶材優(yōu)選含有不超過10%的貝氏體。具有此類顯微組織，將實(shí)現(xiàn)高延伸率和高強(qiáng)度。
[0068]根據(jù)優(yōu)選的實(shí)施方案，該熱浸鍍鋅鋼帶材具有最多5微米的平均晶粒尺寸。這種小的晶粒尺寸有助于實(shí)現(xiàn)該鋼材的上述機(jī)械性質(zhì)。
[0069]根據(jù)本發(fā)明的第二方面，提供了一種用于制造如上定義的高強(qiáng)度熱浸鍍鋅鋼帶材的方法，其中將鑄鋼熱軋和冷軋成具有所需厚度的帶材，隨后將該帶材在退火作業(yè)線上再加熱至高于該鋼類型的Acl溫度且優(yōu)選在Acl與Ac3溫度之間的溫度并以一定的冷卻速率快速冷卻以避免再轉(zhuǎn)變?yōu)殍F素體，隨后施加等溫過時效以形成貝氏體，并將該帶材熱浸鍍鋅。
[0070]在這種方法中，可以選擇熱軋過程中的變形進(jìn)度、精軋溫度和隨后在輸出輥道上的冷卻制度(cooling pattern)以便在熱軋產(chǎn)品中實(shí)現(xiàn)有助于在冷軋機(jī)中進(jìn)一步降低厚度的顯微組織。要特別注意的是限制熱軋帶材的強(qiáng)度以使所需的冷軋負(fù)荷最小。可以選擇退火作業(yè)線中的溫度以使得該鋼帶材同時包含鐵素體與奧氏體。該冷卻速率應(yīng)使得在原則上不形成鐵素體，并施加等溫過時效以促進(jìn)貝氏體的形成?？梢砸云胀ǚ绞竭M(jìn)行熱浸鍍鋅。在該方法過程中，大多數(shù)步驟的溫度與持續(xù)時間對實(shí)現(xiàn)最終產(chǎn)物中強(qiáng)度與延展性之間的所需平衡而言是重要的。
[0071]優(yōu)選在750°C至850°C的溫度下并且更優(yōu)選在780°C至820°C的溫度下進(jìn)行退火。在這些溫度下，該鋼帶材同時包含鐵素體和奧氏體。
[0072]優(yōu)選在360°C至480°C的溫度下施加過時效。
[0073]如本領(lǐng)域技術(shù)人員已知的那樣，鐵-碳共析體系具有如下定義的多個臨界轉(zhuǎn)變溫度。這些溫度取決于化學(xué)組成和加工條件:
[0074]Al低于該溫度，顯微組織由鐵素體(α -Fe)和Fe3C/珠光體的混合物組成；
[0075]A2居里溫度:高于該溫度，該材料不再為磁性的；
[0076]A3高于該溫度，顯微組織完全由奧氏體組成。
[0077]后綴c和r分別表示加熱和冷卻循環(huán)中的轉(zhuǎn)變。
[0078]下面將闡述本發(fā)明；將針對首先闡述的一些公知可成型性參數(shù)來評估多個組成。
[0079]η-值:加工硬化系數(shù)或η-值與均勻延伸率密切相關(guān)。在大多數(shù)片材成型過程中，可成型性的極限由對局部減薄或“頸縮”的耐受性決定。在單軸拉伸試驗(yàn)中，頸縮以均勻延伸的程度開始。來自于拉伸試驗(yàn)的η-值與均勻延伸率可視為鋼片材可成型性的量度。當(dāng)目的在于改善鋼帶材的可成·型性時，η-值與均勻延伸率代表最適宜的優(yōu)化參數(shù)。
[0080]孔膨脹系數(shù)(HEC):為了成功地用于工業(yè)沖壓作業(yè)，片材金屬必須具有一定的承受其剪切邊緣拉伸的能力。這按照國際技術(shù)規(guī)范IS0/TS16630進(jìn)行測試。在尺寸為90X90暈米的測試片中心制造直徑為10暈米的孔。將具有60°維角的40暈米直徑的維形沖頭插入該孔中，同時用具有55毫米內(nèi)徑的模具將測試片固定。當(dāng)裂紋穿過測試片的厚度擴(kuò)展時，測量孔的直徑。最大HEC由以下式子決定:最大冊0%=((011-00)/1)0)\100，其中00為初始孔直徑且Dh為開裂后的孔直徑。在最大HEC基礎(chǔ)上評估凸緣可伸展性(stretchflangeability)，并且當(dāng)HEC>25%時，認(rèn)為其是令人滿意的。
[0081]埃里克森指數(shù)(EI):埃里克森試驗(yàn)描述了金屬在拉伸成型中經(jīng)受塑性形變的能力，并且根據(jù)國際標(biāo)準(zhǔn)試驗(yàn)IS020482:2003進(jìn)行測試。驅(qū)動半球形沖頭進(jìn)入完全夾緊的片材中。在沖頭頂部使用石墨膏作為潤滑。當(dāng)探測到穿過厚度的裂紋時，停止沖頭行程。由于摩擦，裂縫并不在沖頭頂部，而在側(cè)部，因此并非為等雙軸應(yīng)變而是更接近平面應(yīng)變。測量沖頭穿透的深度。埃里克森杯突指數(shù)(IE)是三次獨(dú)立測量的最小值的平均，以毫米表示，并且對本發(fā)明而言當(dāng)EI>10毫米時認(rèn)為其是令人滿意的。
[0082]可焊接性:電阻點(diǎn)焊是汽車工業(yè)中使用的主要接合技術(shù)，平均每輛汽車包含約2000-3000次點(diǎn)焊。傳統(tǒng)上，點(diǎn)焊通常是非常便宜且可靠的接合類型，然而由于引入了AHSS，這種可靠性已經(jīng)打了折扣。通過材料被點(diǎn)焊的能力來測量可焊接性。盡管對于AHSS沒有必要進(jìn)行優(yōu)化，但是焊接條件取自作為工業(yè)標(biāo)準(zhǔn)的BS1140:1993。通過所得的焊點(diǎn)(塞子)的失效模式來測量可點(diǎn)焊性。當(dāng)不能焊接材料時，則塞子將沿兩個接合表面的界面開裂。在完全焊接的材料中，失效將發(fā)生在母體金屬中，在塞子外部并且還優(yōu)選在熱影響區(qū)域外部。這稱為完整塞子失效，即從母體金屬中拔出完整的塞子?？牲c(diǎn)焊性可以由完全界面失效與完整塞子失效之間的程度表示，前者被認(rèn)為是不可焊接的。
[0083]本發(fā)明的目的之一是提供高強(qiáng)度熱浸鍍鋅鋼帶材，其具有在600MPaAHSS熱浸鍍鋅鋼帶材范圍內(nèi)的可成型性，但具有至少700MPa的強(qiáng)度水平。這可以通過實(shí)現(xiàn)均勻延伸率與η-值的適當(dāng)提高來實(shí)現(xiàn)。
[0084]在開發(fā)根據(jù)本發(fā)明的高強(qiáng)度熱浸鍍鋅鋼帶材的過程中，連同對比例一起制造了多個帶材卷。在表1中給出了不同合金的化學(xué)組成(以10-3%計(jì))。在表2中給出了加工條件以及所得的機(jī)械性質(zhì)。在表2中，RA表示殘留奧氏體，M表示馬氏體，并且F表示鐵素體加貝氏體。
[0085]
【權(quán)利要求】
1.一種高強(qiáng)度熱浸鍍鋅鋼帶材，其以質(zhì)量百分比計(jì)由下列元素組成:
0.13-0.19%C
1.70-2.50%Mn
最多 0.15%Si
0.40-1.00%A1
0.05-0.25%Cr
0.01-0.05%Nb
最多0.10%P
最多 0.004%Ca
最多0.05%S
最多 0.007%N 以及任選下列元素中的至少一種:
最多 0.50%Ti
最多0.40%V
最多 0.50%Mo
最多 0.50%Ni
最多 0.50%Cu
最多 0.005%B 余量為Fe和不可避免的雜質(zhì)，
其中 0.40%〈A1+Si〈l.05% 且 Mn+Cr>l.90%。
2.如權(quán)利要求1所述的鋼帶材，`其中元素C以0.13-0.16%的量存在。
3.如權(quán)利要求1或2所述的鋼帶材，其中元素Mn以1.95-2.40%的量、優(yōu)選以1.95-2.30%的量、更優(yōu)選以2.00-2.20%的量存在。
4.如權(quán)利要求1、2或3所述的鋼帶材，其中元素Si以0.05-0.15%的量存在。
5.如前述權(quán)利要求任一項(xiàng)所述的鋼帶材，其中元素Al以0.60-0.80%的量存在。
6.如前述權(quán)利要求任一項(xiàng)所述的鋼帶材，其中元素Cr以0.10-0.25%的量存在。
7.如前述權(quán)利要求任一項(xiàng)所述的鋼帶材，其中元素Nb以0.01-0.04%的量存在。
8.如前述權(quán)利要求任一項(xiàng)所述的鋼帶材，其中該熱浸鍍鋅鋼帶材具有至少700MPa的極限拉伸強(qiáng)度Rm，優(yōu)選至少750MPa的極限拉伸強(qiáng)度Rm。
9.如前述權(quán)利要求任一項(xiàng)所述的鋼帶材，其中該熱浸鍍鋅鋼帶材具有至少400MPa的0.2%保證強(qiáng)度Rp，優(yōu)選至少450MPa的0.2%保證強(qiáng)度Rp。
10.如前述權(quán)利要求任一項(xiàng)所述的鋼帶材，其中該熱浸鍍鋅鋼帶材具有至少18%的總延伸率。
11.如前述權(quán)利要求任一項(xiàng)所述的鋼帶材，其中當(dāng)Rm為750MPa且Rp為450MPa時，該熱浸鍍鋅鋼帶材具有至少35%的孔膨脹系數(shù)。
12.如前述權(quán)利要求任一項(xiàng)所述的鋼帶材，其中當(dāng)Rm為750MPa且Rp為450MPa時，該熱浸鍍鋅鋼帶材具有超過10.5mm的埃里克森杯突指數(shù)。
13.如前述權(quán)利要求任一項(xiàng)所述的鋼帶材，其中該熱浸鍍鋅鋼帶材具有含8-12%的殘留奧氏體、10-20%的馬氏體、余量為鐵素體與貝氏體的混合物的雙相組織，該熱浸鍍鋅鋼帶材優(yōu)選含有不超過10%的貝氏體。
14.如前述權(quán)利要求任一項(xiàng)所述的鋼帶材，其中該熱浸鍍鋅鋼帶材具有最多5微米的平均晶粒尺寸。
15.用于制造如前述權(quán)利要求任一項(xiàng)所述的高強(qiáng)度熱浸鍍鋅鋼帶材的方法，其中將鑄鋼熱軋和冷軋成具有所需厚度的帶材，隨后將該帶材在退火線上再加熱至高于該鋼類型的Ac I溫度且優(yōu)選在Ac I與Ac3溫度之間的溫度，并以一定的冷卻速率快速冷卻以避免再轉(zhuǎn)變?yōu)殍F素體，隨后施加等溫過時效以形成貝氏體，并將該帶材熱浸鍍鋅。
16.如權(quán)利要求15所述的方法，其中在750°C至850°C、優(yōu)選在780°C至820°C的溫度下施加退火。
17.如權(quán)利要求15或16·所述的方法，其中在360°C至480°C的溫度下施加過時效。
【文檔編號】C22C38/04GK103857808SQ201280050757
【公開日】2014年6月11日 申請日期:2012年9月12日 優(yōu)先權(quán)日:2011年9月13日
【發(fā)明者】B·L·恩尼斯 申請人:塔塔鋼鐵艾默伊登有限責(zé)任公司