專利名稱：Al-Fe-Bi-RE鋁合金及其制備方法和電力電纜的制作方法
技術領域：
本發(fā)明涉及合金技術領域，尤其涉及Al-Fe-Bi-RE鋁合金及其制備方法和電力電纜。
背景技術：
鋁合金是工業(yè)中應用最廣泛的一類有色金屬結構材料，在航空、航天、汽車、機械制造、船舶及化學工業(yè)中得到廣泛應用。隨著科學技術以及工業(yè)經濟的飛速發(fā)展，鋁合金的需求日益增多，則鋁合金的研究也隨之深入。鋁合金的廣泛應用促進了鋁合金在電力行業(yè)的發(fā)展，同時電力行業(yè)的發(fā)展又拓展了鋁合金的應用領域。
電力電纜是用來輸送和分配電能的資源，其基本結構由線芯、絕緣層、屏蔽層和保護層四部分組成。其中，線芯是電力電纜的導電部分，用來輸送電能，其是電力電纜的主要部分；絕緣層將線芯與大地以及不同相的線芯間在電氣間彼此隔離，保證電能輸送，其是電力電纜結構中不可缺少的組成部分；保護層是保護電力電纜免受外界雜質和水分的侵入， 以及防止外力直接損壞電力電纜。由于銅具有良好的導電性，銅廣泛用于電力電纜的線芯。 但是隨著銅資源的日益匱乏，而鋁的含量很豐富，以鋁代替銅受到了研究者的關注，因此鋁合金作為電纜導體成為了研究的熱點。
鋁合金電力電纜替代銅纜逐漸成為一種趨勢，并得到了廣泛應用?，F(xiàn)有技術中的鋁合金導體材料，在電性能、耐腐蝕性能和機械性能等方面較為優(yōu)異，但是在抗疲勞性能方面還是比較差，從而容易出現(xiàn)質量問題，影響鋁合金材料的使用壽命或帶來安全隱患，因此，鋁合金電力電纜綜合性能仍較差。發(fā)明內容
本發(fā)明解決的技術問題在于提供一種綜合性能較好的用于電力電纜的鋁合金及其制備方法。
有鑒于此，本發(fā)明提供了一種Al-Fe-Bi-RE鋁合金，包括
O. 01 I. 6wt% 的 Fe ；0. 001 O. 3wt% 的 Cu ；0. 001 O. 3wt% 的 Mg ；0. 001 O. 3wt% 的 Co ；0. 001 O. 2wt% 的 Be ；0. 001 O. 3wt% 的 Ca ；0. 001 O. 2wt% 的 Zn ；0. 001 O. 3wt% 的 Sr ； O. 001 O. 3wt% 的 Zr ；0. 002 O. 25wt% 的 Li ；0. 001 O. 2wt% 的 Na ；0. 002 O. 25wt% 的 K ； O. 001 O. 2wt% 的 Ti ；0. 001 O. 15wt% 的 V ；0. 001 O. 12wt% 的 Cr ；0. 001 O. 12wt% 的 Mn ； O. 001 O. 15wt% 的 Ni ；0. 001 O. 2wt% 的 Ga ；0. 003 O. 2wt% 的 Ge ；0. 001 O. 2wt% 的 Rb ； O. 001 O. 15wt% 的 Nb ；0. 001 O. 2wt% 的 Mo ；0. 001 O. 25wt% 的 Tc ；0. 001 O. 15wt% 的 Ru ； O. 002 O. lwt% 的 Rh ；0. 001 O. 12wt% 的 Pd ；0. 001 O. lwt% 的 Ag ；0. 002 O. 13wt% 的 Cd ； O. 003 O. 18wt% 的 In ；0. 001 O. 08wt% 的 Sn ；0. 001 O. 3wt% 的 Sb ；0. 001 O. 2wt% 的 Cs ； O. 001 O. 08wt% 的 Ba ；0. 001 O. 22wt% 的 Hf ；0. 002 O. 16wt% 的 Ta ；0. 001 O. 08wt% 的 W ； O. 002 O. 18wt% 的 Re ；0. 002 O. 08wt% 的 Os ；0. 001 O. 15wt% 的 Ir ；0. 002 O. 08wt% 的 Pt ； O. 001 O. 05wt% 的 Au ；0. 002 O. 15wt% 的 Tl ；0. 001 O. 05wt% 的 Pb ；0. 001 O. 25wt% 的 Bi ；O. 0Γ3. 0wt°/c^^RE ;大于零且小于等于O.；大于零且小于等于O. 8wt°/c^^B ;余量的招。
優(yōu)選的，包括O. 25 O. 6wt%的Fe。
優(yōu)選的，包括O. Γθ. 6wt% 的 RE。
優(yōu)選的，包括O. 008 O. 20wt% 的 Bi。
本發(fā)明提供了一種Al-Fe-Bi-RE鋁合金的制備方法，包括以下步驟
a)鑄造如下成分的鋁合金鑄錠0. 01 I. 6wt %的Fe, O. 001 O. 3wt%的Cu， O. 00Γθ. 3wt% 的 Mg,0. ΟΟΓΟ. 3wt% 的 Co,0. 00Γθ. 2wt% 的 Be,0. 00Γ0. 3wt% 的 Ca, 0. 00Γθ. 2wt% 的 Ζη，0· 001 0. 3wt% 的 Sr，O. 002 0. 25wt% 的 Li，0. 001 0. 3wt% 的 Zr， 0. 00Γθ. 2wt% 的 Na, 0. 002^0. 25wt% 的 Κ,0. 00Γ0. 2wt% 的 Ti，0· 001 0. 15wt% 的 V, O. 00Γ0. 12wt% 的 Cr,0. 00Γ0. 12wt% 的 Μη,Ο. 00Γ0. 15wt% 的 Ni，O. 00Γ0. 2wt% 的 Ga, 0. 003^0. 2wt% 的 Ge，0. 001 0. 2wt% 的 Rb，0.001 0.15wt% 的 Nb，O. 001 0. 2wt% 的 Mo， 0. 00Γ0. 25wt% 的 Tc，O. 00Γ0. 15wt% 的 Ru，0. 002 0. lwt% 的 Rh，O. 00Γ0. 12wt% 的 Pd, 0. 00Γ0. lwt% 的 Ag，O. 002 0. 13wt% 的 Cd，0. 003 0. 18wt% 的 Ιη,Ο. 00Γ0. 08wt% 的 Sn, 0. 00Γθ. 3wt% 的 Sb,0. 00Γθ. 2wt% 的 Cs，O. 001 0. 08wt% 的 Ba,0. 00Γθ. 22wt% 的 Hf, 0. 002 0. 16wt% 的 Ta，0. 00Γ0. 08wt% 的 ff,0. 002 0. 18wt% 的 Re，O. 002 0. 08wt% 的 Os, 0. 00Γ0. 15wt% 的 Ir，O. 002 0. 08wt% 的 Pt，0. 00Γ0. 05wt% 的 Au，0. 002 0. 15wt% 的 Tl, O. 00Γ0. 05wt% 的 Pb，0. 00Γ0. 25wt% 的 Bi,0. 01 3· 0wt% 的 RE，大于零且小于等于 0. 2wt% 的Si，大于零且小于等于0. 8wt%的B和余量的鋁；
b)將所述鋁合金鑄錠進行均勻化處理，將均勻化處理后的鋁合金鑄錠進行軋制， 得到鋁合金桿材；
c)將步驟b)得到的鋁合金桿材進行間歇式退火處理；
d)將步驟c)得到的鋁合金桿材進行時效處理，得到鋁合金。
優(yōu)選的，所述均勻化處理的溫度為45(T550°C，所述均勻化處理的時間為6 16h， 所述均勻化處理的升溫速度為3 8°C /min。
優(yōu)選的，所述步驟c)具體為
將步驟b)得到的鋁合金桿材加熱至28(T350°C，保溫2 8h后進行降溫，溫度降至 150^200 0C，保溫2 4h后冷卻。
優(yōu)選的，所述時效處理在電場強度為5 15KV/cm均勻電場中進行。
優(yōu)選的，所述時效處理的溫度為25(T320°C，所述時效處理的時間為4 20h。
本發(fā)明還提供了一種電力電纜，包括線芯、絕緣層、屏蔽層和保護層，所述線芯為上述方案所述的鋁合金或上述方案所制備的鋁合金。
本發(fā)明提供了一種Al-Fe-Bi-RE鋁合金，本發(fā)明以鋁為基，添加了微量的鐵，鋁能與鐵形成Al3Fe,析出的Al3Fe彌散粒子抑制了合金的蠕變變形，部分Fe還與RE形成AlFeRE 化合物析出，析出相AlFeRE能增強合金的抗疲勞性能和高溫運行的耐熱性能，且稀土化合物析出相還能提高屈服極限強度；添加的銅元素與鋁形成Θ相，而Θ相起固溶強化和彌散強化作用，提高了鋁合金的拉伸強度和屈服強度；釩在合金熔體中與Fe、Cu、RE等元素形成鋁基化合物分布于鋁基中，具有高溫強化作用，提高鋁合金的耐熱性；鉭在熔體中能夠形成Al7Ta9、Al7Ta5、Al3Ta4、Al2Ta3、AlTa2等高溫強化金屬化合物；鉬在熔體中能夠形成AlPt2、Al3Pt2, Al5Pt3等多種高溫強化相，呈彌散相分布于基體晶界，提高合金的室溫強度和高溫強度、尺寸穩(wěn)定性；鉛在熔體中能夠形成Al9Pb7、Al6Pb5、Al5Pb3、Al3Pb4等多種合金化合物，形成高溫強化相，提高合金運行的熱穩(wěn)定性和高溫抗蠕變性能，并能有效的改善合金室溫或高溫條件下的抗腐蝕性能；鉍與鋁形成高熔點化合物，在合金凝固過程中呈彌散質點析出，其質點的晶體結構可作為異質晶核，大量的彌散晶核促使晶粒細化，提高合金的屈服極限；稀土元素作為表面活性元素，可集中分布在晶界上，降低相與相之間的拉力，從而使晶粒細化。本發(fā)明通過對合金元素的選擇及含量的控制，有利于鋁合金綜合性能的提高。本發(fā)明還提供了一種Al-Fe-Bi-RE鋁合金的制備方法，首先通過鑄錠進行均勻化處理，均勻化處理使鑄錠受熱均勻，且優(yōu)化合金的組織結構；然后將均勻化處理的鋁合金鑄錠軋制成桿材進行間歇式退火處理，消除機械加工過程中產生的內應力和對微觀結構的損傷，優(yōu)化晶體結構，恢復線材的電性能，優(yōu)化機械性能，使材料的拉伸性能、柔韌性能和抗疲勞性能保持較好的匹配；再將退火處理后的鋁合金桿材在均勻電場中進行時效處理，通過時效處理可以使整個材料的性能達到均勻分布，各項性能綜合指標達到俱佳的匹配。本發(fā) 明通過對鋁合金制備方法的優(yōu)化，使材料的拉伸性能、柔韌性能、電性能、耐腐蝕性能和抗疲勞性能方面保持較好的匹配，并且使整個材料的性能達到均勻分布，從而得到綜合性能較好的鋁合金。
具體實施例方式為了進一步理解本發(fā)明，下面結合實施例對本發(fā)明優(yōu)選實施方案進行描述，但是應當理解，這些描述只是為進一步說明本發(fā)明的特征和優(yōu)點，而不是對本發(fā)明權利要求的限制。本發(fā)明實施例公開了一種Al-Fe-Bi-RE鋁合金，包括0. 01 I. 6wt% 的 Fe ；0. 001 0. 3wt% 的 Cu ；0. 001 0. 3wt% 的 Mg ；0. 001 0. 3wt% 的Co ；0. 001 0. 2wt% 的 Be ；0. 001 0. 3wt% 的 Ca ；0. 001 0. 2wt% 的 Zn ；0. 001 0. 3wt% 的 Sr ；0. 001 0. 3wt% 的 Zr ；0. 002 0. 25wt% 的 Li ；0. 001 0. 2wt% 的 Na ；0. 002 0. 25wt% 的 K ；0. 001 0. 2wt% 的 Ti ；0. 001 0. 15wt% 的 V ；0. 001 0. 12wt% 的 Cr ；0. 001 0. 12wt% 的 Mn ；0. 001 0. 15wt% 的 Ni ；0. 001 0. 2wt% 的 Ga ；0. 003 0. 2wt% 的 Ge ；0. 001 0. 2wt% 的 Rb ；0. 001 0. 15wt% 的 Nb ；0. 001 0. 2wt% 的 Mo ；0. 001 0. 25wt% 的 Tc ；0. 001 0. 15wt% 的 Ru ；0. 002 0. lwt% 的 Rh ；0. 001 0. 12wt% 的 Pd ；0. 001 0. lwt% 的 Ag ；0. 002 0. 13wt% 的 Cd ；0. 003 0. 18wt% 的 In ；0. 001 0. 08wt% 的 Sn ；0. 001 0. 2wt% 的的 Cs ；0. 001 0. 3wt% 的 Sb ；0. 001 0. 08wt% 的 Ba ；0. 001 0. 22wt% 的 Hf ；0. 002 0. 16wt% 的 Ta ；0. 001 0. 08wt% 的 W ；0. 002 0. 18wt% 的 Re ；0. 002 0. 08wt% 的 Os ；0. 001 0. 15wt% 的 Ir ；0. 002 0. 08wt% 的 Pt ；0. 001 0. 05wt% 的 Au ；0. 002 0. 15wt% 的 Tl ；0. 001 0. 05wt% 的 Pb ；0. 001 0. 25wt% 的 Bi ；0. 01 3. 0wt°/c^^RE ;大于零且小于等于0.;大于零且小于等于0. 8wt%的B ;余量的鋁。按照本發(fā)明，鐵作為特征微合金元素，由于鋁能與鐵形成Al3Fe,析出的Al3Fe彌散顆粒抑制了合金的蠕變變形，并提高連接的穩(wěn)定性。Fe可以提高鋁基的抗張強度、屈服極限以及耐熱性能，同時還可以提高合金的塑性。在鋁合金的制備過程中，合金中部分Fe以Al3Fe的形式析出，部分Fe與RE形成AlFeRE化合物析出，高溫退火處理后，F(xiàn)e在鋁基中的固溶更小，則Fe對合金的電性能影響很小；但是這些彌散析出相能增強合金的抗疲勞性能和高溫運行的耐熱性能，且稀土化合物析出相還能提高屈服極限強度。合金中Fe的含量在 O. 01wt%以下，對鋁基性能改變很小，起不到效果，但是Fe的含量不能太高，若超過I. 6wt%, 鋁基電性能的削弱較為明顯，對于用于電線電纜導體、電纜附件及電器領域方面的使用會有影響，因此總體含量控制I. 6wt%以下效果較好。所述Fe的含量為O. 0Γ1. 6wt%，優(yōu)選為 O. 20 1· Owt%,更優(yōu)選為 O. 25 O. 6wt%,更優(yōu)選為 O. 30 0· 45wt%。
銅是鋁合金中的基本強化元素，它與鋁形成Θ (Al2Cu)相，而Θ相具有固溶強化和彌散強化的作用，能夠有效的提高鋁合金的拉伸強度和屈服強度。若銅的含量小于 O. 001wt%，則對鋁合金的機械性能改善不明顯，若含量超過O. 3wt%，則降低電導率。另外， Cu還能改善鋁合金熱性能。所述Cu的含量為O. ΟΟΓΟ. 3wt%，優(yōu)選為O. 008 O. 28wt%，更優(yōu)選為O. 01 O. 25wt%，更優(yōu)選為O. 05 O. 20wt%，最優(yōu)選為O. 10 0· 15wt%。
本發(fā)明在鋁合金中還添加了原子半徑比較大的鎂元素，鎂能夠使晶格產生畸變， 引起固溶硬化；同時鎂還可以提高鋁合金的耐腐蝕性和耐熱性能。但是鎂的含量不應超過 O. 3wt%，太高則會導致電阻過多增大以及耐熱性能的降低。所述鎂的含量為O. 00Γ0. 3wt%, 優(yōu)選為0. 005 0. 25wt%，更優(yōu)選為0. θΓθ. 20wt%，最優(yōu)選為0. 05 0. 15wt%。
按照本發(fā)明，選用高活性元素鈷作為合金化微量添加元素，鈷在合金中能夠形成 A1Co、A13Co2、A1Co2等多種彌散性高溫強化相；它與鐵共存時在枝晶間形成Al4 (CoFe)等復雜的強化相，阻礙位錯、阻止晶?；疲行У靥岣吡撕辖鹗覝睾透邷叵碌目蛊诤涂谷渥冃阅?，從而提高鋁合金的耐熱性。所述鈷的含量為0. 00Γ0. 3wt%,優(yōu)選為0. 003^0. 28wt%, 更優(yōu)選為0. 005 0. 25wt%，最優(yōu)選為0. θΓθ. 20wt%，最優(yōu)選為0. 055 0. 18wt%。
鈹(Be)在合金中形成α、β彌散性高溫強化相，可防止合金元素的氧化、燒損和吸氣，提高合金的冶煉質量及表面氧化膜的致密度。Be還能使雜質鐵由針狀變?yōu)閳F粒狀，可防止?jié)沧r砂型鑄件與模型反沖。由于Be對氧和氮有高度親和力，所以它在熔體脫氣時是高效的，從而能夠得到表面光潔度較好，強度較高，以及延展性得到改善的優(yōu)質鑄件。另一方面，合金中加入Be能使脆性的Fe金屬間晶體由大的針狀形和層狀形轉變成小的等軸晶體，改善合金的強度和延展性，并能夠允許鋁合金中有較高的Fe含量。Be還能改善鋁合金的流動性，使熔體的流動性增加，并能提高合金的抗拉強度和屈服極限。按照本發(fā)明，所述 Be的含量為0. 00Γ0. 2wt%，優(yōu)選為0. 005 0. 18wt%，更優(yōu)選為0. 10 0· 15wt%。
鈣(Ca)元素作為復雜化合物的特征添加元素，在合金熔體中形成Al4Ca、Al2Ca3、 AlCa2等金屬化合物，能夠強化鋁合金的高溫性能，增強鋁合金的耐熱性能和抗疲勞性能， 其在0. 3wt%以下不會對鋁合金的電性能造成太大影響。所述鈣的含量為0. 00Γ0. 3wt%, 優(yōu)選為0. 004 0. 28wt%,更優(yōu)選為0. 0 Γ0. 25wt%,最優(yōu)選為0. 05 0. 20wt%,最優(yōu)選為 0. 08 0. 15wt%，最優(yōu)選為 0. 10 0· 12wt%0
本發(fā)明在鋁合金中添加了微量的鋅，鋅在熔體中與Al形成REAl2Zn3、Fe3Al2Zn 等多種金屬化合物，能起到改善鋁合金的抗拉性能，且在一定程度能有效的改善鋁合金的高溫防腐蝕性能，還能夠提高鋁合金的耐磨性能。所述鋅的含量為0.001、. 2wt%， 優(yōu)選為0. 005 0. 18wt%,更優(yōu)選為0. θΓθ. 15wt%,更優(yōu)選為0. 05 0. 12wt%,最優(yōu)選為 0. 08 0. 10wt%o
鍶(Sr)元素作為復雜化合物的特征添加元素，在熔體中能夠形成Al7Sr8、Al4Sr3、AlSr2和AlSr3等多種合金元素，能起到高溫強化作用，提高高溫蠕變性能。其次，Sr加入鋁合金中，在鑄軋時能防止鋁合金高溫開裂，避免鑄造中出現(xiàn)不必要的影響，降低工藝成本， 提高一次性加工成功率。所述鍶的含量為O. 00Γ0. 3wt%，優(yōu)選為O. 005 0. 28wt%，更優(yōu)選為 O. 01 O. 26wt%，更優(yōu)選為O. 06 O. 24wt%，更優(yōu)選為O. 10 0· 20wt%，最優(yōu)選為O. 12 O. 15wt%。
鋯(Zr)元素作為復雜化合物的特征添加元素，其通過在合金中形成細小的彌散強化相，達到高溫強化作用，提高鋁合金在高溫運行下的熱穩(wěn)定性；另一方面，Zr與 Fe、Cu和Al形成復雜的合金化合物，能夠改善鋁合金的抗疲勞性能。所述鋯的含量為 O. 001 O. 3wt%,優(yōu)選為 O. 005 O. 25wt%,更優(yōu)選為 O. 01 O. 20wt%,更優(yōu)選為 O. 05 O. 15wt%, 最優(yōu)選為 O. 1(Γθ· 12wt%。
娃(Si)能夠促進Al3Zr的析出，提高抗拉強度；Si還能與Mg形成Mg-Si金屬化合物，改善鋁合金的熱性能。但是Si的含量不宜超過0.2%，否則會導致電性能明顯下降，且鑄條易產生缺陷，在軋制和絞制過程中容易出現(xiàn)斷裂現(xiàn)象。所述硅的含量大于零小于等于 O. 2wt%，優(yōu)選為 O. 001 O. 18wt%，更優(yōu)選為 O. 05 O. 15wt%，最優(yōu)選為 O. 08 O. 12wt%。
本發(fā)明將硼(B)加入鋁基中，能夠細化晶粒，形成細小的彌散析出相，由于合金中存在大量的這種彌散相，晶粒的長大也受到阻礙，因而能顯著提高再結晶溫度，延長再結晶孕育期，降低再結晶速度。另一方面，硼還能提高鋁合金的強度和延伸性能，并使得合金具有較好的抗疲勞強度。B還能與Zr和Al形成復雜化合物，提高合金的熱性能。所述硼的含量為大于零小于等于O. 8wt%，優(yōu)選為O. ΟΟΓΟ. 70wt%，更優(yōu)選為0. θΓθ. 65wt%，更優(yōu)選為 0. 10 0· 5wt%，更優(yōu)選為 0. 25 0. 45wt%，最優(yōu)選為 0. 30 0· 40wt%。
按照本發(fā)明，鋁合金中添加了鋰元素，鋰(Li)元素作為復雜化合物的特征添加元素，在合金熔體中形成Al2Li3、AlLijPAlLi5等彌散性高溫強化相，從而提高鋁合金的硬度、 耐腐蝕性能以及韌性。所述鋰的含量為0. 002 0. 25wt%,優(yōu)選為0. 005 0. 20wt%,更優(yōu)選為 0. θΓθ. 15wt%，最優(yōu)選為 0. 05 0. 10wt%o
鈉(Na)元素作為復雜化合物的特征添加元素，在合金熔體中形成Al2Na3、AlNa2, AlNa5等復雜合金化合物，同時在熔體中與Fe、Mg、RE形成復雜合金化合物，上述合金化合物彌散分布在合金中，能夠細化晶粒，從而提高鋁合金強度，改善鋁合金的抗疲勞性能并增加鋁合金的塑性，增強鋁合金的可加工性。所述鈉的含量為0. 00Γ0. 2wt%, 優(yōu)選為0. 003 0. 18wt%,更優(yōu)選為0. 005 0. 15wt%,更優(yōu)選為0. θΓθ. 13wt%,最優(yōu)選為 0. 05、. 10wt%o
鉀(K)元素作為招合金的微量添加元素,在合金熔體中形成A15K7、A13K4、A12K3、 AlK2等復雜合金化合物，所述合金化合物具有高溫強化作用，能夠提高鋁合金的耐熱性和可加工性，增強鋁合金的塑性。所述鉀的含量為0. 002 0. 25wt%，優(yōu)選為0. 005 0. 23wt%，更優(yōu)選為0. θΓθ. 20wt%，更優(yōu)選為0. 05 0. 18wt%，最優(yōu)選為0. 10 0· 15wt%。
鈦(Ti)元素作為復雜化合物的微量添加元素，在合金熔體中與Fe、Mg、Cu、RE等多種元素形成鋁基復雜化合物，有效細化結晶，改善晶體組織結構，并在鋁基的晶界上析出復合合金化合物，減小其它微量元素對鋁合金電性能的減弱作用，并提高鋁合金的抗蠕變性能改善合金的鑄造性能。所述鈦的含量為0. 00Γ0. 2wt%，優(yōu)選為0. 003 0. 18wt%，更優(yōu)選為 0. 005 0. 15wt%，更優(yōu)選為 0. θΓθ. 13wt%，最優(yōu)選為 0. 05 0. 10wt%。
釩(V)元素作為復雜化合物的微量添加元素，在合金熔體中與Fe、Cu、RE等元素形成鋁基復雜化合物分布于鋁基中，具有高溫強化的作用，能夠提高鋁合金的耐熱性。所述釩的含量為0. 001 0. 15wt%，優(yōu)選為0. 005 0. 13wt%，更優(yōu)選為0. 01 0. 10wt%，最優(yōu)選為0. 03、. 07wt%o鉻(Cr)在合金中形成@ -GrAl7, n-Gr2Al等7種彌散性高溫強化相，具有細化鑄造組織，在材料結晶時抗熱裂紋的能力；鉻還能夠提高鋁合金的耐磨性。所述鉻的含量為0. 001 0. 12wt%，優(yōu)選為 0. 003 0. 10wt%，更優(yōu)選為 0. 01 0. 08wt%。錳(Mn)元素與基體元素鋁作用得到的MnAl4與純鋁具有相同的電位，可以有效地改善合金的抗腐蝕性和焊接性；同時錳作為高溫強化相，具有提高再結晶溫度，抑制再結晶粗化的作用，能夠實現(xiàn)對合金的固溶強化、補充強化和提高耐熱性能。所述錳的含量為0. 001 0. 12wt%,優(yōu)選為0. 003 0. 10wt%,更優(yōu)選為0. 005 0. 08wt%,最優(yōu)選為0. OTO. 05wt%o鎳(Ni)元素作為復雜合金化的特征添加元素，在熔體中能夠形成AlNi2、Al3Ni等高溫強化相，呈彌散相分布于基體晶界，提高合金的室溫強強度和高溫強度以及體積、尺寸穩(wěn)定性，并具有使Fe的化合物成塊狀的傾向，即降低Fe對鋁基電性能的影響。所述鎳的含量為0. 001 0. 15wt%，優(yōu)選為0. 003 0. 10wt%,更優(yōu)選為0. 01 0. 08wt%,最優(yōu)選為0.03^0. 05wt%o鎵(Ga)元素作為復雜合金化的特征添加元素，具有改善鋁合金在熔煉、鑄造、焊接、軋制、鍛壓和擠壓加熱過程中的氧化問題。所述鎵的含量為0.00f0.2wt%，優(yōu)選為0. 003 0. 18wt%,更優(yōu)選為0. 008 0. 15wt%,更優(yōu)選為0. 01 0. 12wt%,最優(yōu)選為0. 05^0. 08wt%o鍺(Ge)作為復雜合金化的特征添加元素，在熔體中能夠形成Al9Ge7、Al6Ge5、Al5Ge2, Al3Ge4等多種合金化合物，形成高溫強化相，提高合金運行的熱穩(wěn)定和高溫抗蠕變性能。所述鍺的含量為0. 003 0. 2wt%，優(yōu)選為0. 005 0. 18wt%，更優(yōu)選為0. 01 0. 15wt%，最優(yōu)選為0. 05 0. 10wt%o銣(Rb)作為復雜合金化的特征添加元素，在熔體中能夠形成Al7Rb9、Al5Rb3、AlRb2, AlRb4等金屬化合物，提高鋁合金的抗拉強度，特別是提高鋁合金的屈服極限。所述銣的含量為0. ooro. 2wt%，優(yōu)選為0. 003 0. 18wt%，更優(yōu)選為0. 005 0. 15wt%，更優(yōu)選為0. 005 0. 15wt%，更優(yōu)選為 0. 01 0. 10wt%，最優(yōu)選為 0. 03 0. 08wt%。鈮(Nb)元素作為復雜化合物的特征添加元素，在熔體中能夠形成AlNb3、AlNb,Al3Nb等高溫強化金屬化合物；呈彌散相分布于基體晶界，提高合金的室溫強度和高溫強度。所述鈮的含量為0. 001 0. 15wt%，優(yōu)選為0. 003 0. 12wt%，更優(yōu)選為0. 005 0. 10wt%,更優(yōu)選為0. 01 0. 08wt% ;最優(yōu)選為0. 03 0. 05wt%o鑰(Mo)元素作為復雜化合物的特征元素，在熔體中能夠形成高溫強化相AI12McTAIM03之間的13種金屬化合物，呈彌散相分布于基體晶界，提高鋁合金的室溫強度和高溫強度。所述鑰的含量為0.001、. 2wt%，優(yōu)選為0.003、. 18wt%,更優(yōu)選為0. 005 0. 15wt%，更優(yōu)選為 0. 01 0. 10wt%，最優(yōu)選為 0. 03 0. 08wt%。锝(Tc)作為復雜合金的特征添加元素，在熔體中能夠改善合金的抗腐蝕性，同時屏蔽雜質元素，減少雜質元素對鋁合金電性能的危害作用。Tc能與Al形成A15Tc7、A14Tc3、A12Tc3、AlTc2等復雜金屬化合物，作為高溫強化相，具有提高再結晶溫度，抑制再結晶粗化的作用，實現(xiàn)對鋁合金的固溶強化、補充強化以及提高耐熱性能。所述锝的含量為 O. 001 O. 25wt%，優(yōu)選為 O. 005 O. 23wt%，更優(yōu)選為 O. 01 O. 20wt%，更優(yōu)選為 O. 05 O. 15wt%, 最優(yōu)選為O. 08 O. 12wt%。
釕(Ru)與基體作用得到的RuAl4與純鋁具有相同的電位，可以有效地改善合金的抗腐蝕性和焊接性；同時Ru作為高溫強化相，具有提高再結晶溫度，抑制再結晶粗化的作用，能夠實現(xiàn)對鋁合金的固溶強化、補充強化以及提高鋁合金的耐熱性能。所述釕的含量為O. 001 O. 15wt%,優(yōu)選為O. 003 O. 13wt%,更優(yōu)選為O. 005 O. 10wt%,最優(yōu)選為 O. θΓθ. 05wt%o
高活性元素錯(Rh)作為復雜合金化微量添加元素,在合金中形成Al5Rh2、Al3Rh2、 AlRh2等多種彌散性高溫強化相；另一方面，其與鐵共存時形成Al4 (RhFe)等強化相分布于枝晶間，阻礙位錯、阻止晶?；?，有效地提高了合金的室溫和高溫下的抗疲勞和抗蠕變性能，因而使鋁合金具備較好的耐熱性。所述銠的含量為O. 002、. lwt%，優(yōu)選為 O. 005 O. 08wt%，最優(yōu)選為 O. 01 O. 05wt%。
鈀(Pd)元素作為復雜合金化的特征添加元素，在熔體中能夠形成AlPd2、Al3PcU Al2Pd等多種高溫強化相，呈彌散相分布于基體晶界處，能夠提高合金的室溫和高溫強度以及鋁合金的體積、尺寸穩(wěn)定性，并使Fe的化合物成塊狀的傾向，即降低Fe對鋁基電性能的影響，并起到能高溫增韌作用。所述鈀的含量為O. 00Γ0. 12wt%，優(yōu)選為0. 003、. 10被％，更優(yōu)選為 0. 005 0. 08wt%,更優(yōu)選為 0. θΓθ. 05wt%o
銀(Ag)元素作為復雜化合物的特征添加元素，在鋁合金中加入少量銀元素后，促進時效過渡相的形成，提高了過渡相的穩(wěn)定性，改善了鋁合金的時效硬化特性，使合金的力學性能得到較大提高。所述銀的含量為0. 00Γ0. lwt%,優(yōu)選為0. 003 0. 08wt%,更優(yōu)選為 0. 005 0. 05wt%，最優(yōu)選為 0. θΓθ. 03wt%o
鎘(Cd)在熔體中與Al形成REAl2Cd3、Fe3Al2CcU Al3CcU Al2Cd3等多種金屬化合物，能改善鋁合金的抗拉性能，且在一定程度有效改善鋁合金的高溫抗腐蝕性能，并具有增韌效果，改善合金的高速拉伸性能，避免拉伸過程中的開裂現(xiàn)象出現(xiàn)，提高成材率。所述鎘的含量為0. 002 0. 13wt%,優(yōu)選為0. 005 0. 10wt%,更優(yōu)選為0. 008 0. 08wt%,最優(yōu)選為 0. θΓθ. 05wt%o
銦(In)作為復雜合金化的特征添加元素，在合金熔體中形成Al12In9、Al7In8等多種復雜化合物，具有改善合金在熔煉、鑄造、焊接、軋制、鍛壓和擠壓加熱過程中的氧化問題。所述銦的含量為0. 003 0. 18wt%，優(yōu)選為0. 005 0. 15wt%，更優(yōu)選為0. 008 0. 12wt%，更優(yōu)選為0. θΓθ. 10wt%，最優(yōu)選為0. 03 0. 08wt%o
錫(Sn)作為復雜合金化的特征添加元素，在熔體中形成Al9Sn7、Al6Sn5, Al5Sn2, Al3Sn4等多種合金化合物，形成高溫強化相，提高合金運行的熱穩(wěn)定性和高溫抗蠕變性能， 并能有效的改善合金室溫或高溫條件下的抗腐蝕性能。所述錫的含量為0. 00f0. 08wt%，優(yōu)選為 0. 003 0. 05wt%,更優(yōu)選為 0. 005 0. 01wt%。
銻(Sb)與鋁形成的高熔點化合物在合金凝固過程中呈彌散質點首先析出，其質點的晶體結構可作為異質晶核，大量的彌散晶核促使晶粒得以細化，提高合金的屈服極限。 由于鋁合金凝固溫度范圍寬，偏析傾向大，緩冷時低熔點的初生富鋁α相枝晶由于比重輕而上浮，高熔點的富鐵、鎂、銅液體則沉積到鑄件底部而最后凝固。凝固末期，枝晶形成網絡，殘余液相由于能潤濕晶面而上升，流入枝晶以補縮凝固收縮，從而出現(xiàn)底部縮空、縮松的問題，影響合金的塑性。而在鋁合金中加入銻后，能同合金中的鋁、鐵、鎂、銅形成穩(wěn)定的多元化合物，如Al5Sb4Fe等,這些化合物的密度同合金液的相近，當合金凝固時，它們首先析出，形成網絡框架，懸浮于合金液中，對富鋁相的上浮和富鐵、鎂、銅相的下落起到阻礙作用，從而抑制了合金的比重偏析易造成下表面收縮的缺陷，使合金具有超塑性，有利于拉制成非常細的合金線。所述銻的含量為O. 00Γ0. 3wt%，優(yōu)選為O. 003 0. 28wt%，更優(yōu)選為 O. 005 O. 25wt%，更優(yōu)選為 O. 01 O. 20wt%，最優(yōu)選為 O. 05 O. 15wt%。
銫(Cs)元素作為復雜化合物的特征添加元素，在合金熔體中能形成A12Cs3、A1Cs2、 AlCs5等復雜合金化合物，同時在熔體能與Fe、Mg、RE形成復雜化合物，上述金屬化合物彌散分布在合金中，能起夠細化晶粒，具有提高合金強度，改善合金抗疲勞性能，增加合金塑性和增強合金的可加工性的作用。所述銫的含量為O. 00Γ0. 2wt%，優(yōu)選為0. ΟΟΓΟ. 18wt%, 更優(yōu)選為0. θΓθ. 15wt%，更優(yōu)選為0. 03 0. 12wt%，最優(yōu)選為0. θΓθ. 10wt%。
鋇(Ba)元素作為復雜化合物特征添加元素，在熔體中能夠形成Al14Ba13、 Al10Ba12, Al7Ba8, AlBa5等多種合金化合物，具有高溫強化作用，能夠提高鋁合金的高溫蠕變性能，上述合金化合物還能夠形成彌散強化相，提高的合金的機械強度。所述鋇的含量為0. 00Γ0. 08wt%,優(yōu)選為0. 003 0. 05wt%,更優(yōu)選為0. 005 0. 03wt%,最優(yōu)選為 0.008 0. 01wt%o
鉿(Hf)元素作為復雜化合物特征添加元素，在合金中能夠形成細小的彌散強化相，達到高溫強化作用，提高合金在高溫運行下的熱穩(wěn)定性，且Ha能夠與Fe、Cu、Al等形成多種復雜合金化合物，對于改善合金的抗疲勞性和耐磨性能起到一定的作用。所述鉿的含量為0. 00Γ0. 22wt%,優(yōu)選為0. 003 O· 20wt%,更優(yōu)選為0. 005 0. 18wt%,更優(yōu)選為 0. θΓθ. 15wt%，最優(yōu)選為 0. 05 0. 10wt%o
鉭(Ta)元素作為復雜化合物的特征添加元素，在熔體中能夠形成Al7Ta9、Al7Ta5, Al3Ta4、Al2Ta3、AlTa2等高溫強化金屬化合物；上述化合物呈彌散相分布于基體晶界，提高合金的室溫和高溫強度，且上述化合物的微晶結構能增加合金的可塑性，提高合金的可加工性。所述鉭的含量為0. 002 0. 16wt%，優(yōu)選為0. 005 0. 15wt%，更優(yōu)選為0. 008 0. 12wt%，更優(yōu)選為0. θΓθ. 10wt%，最優(yōu)選為0. 03 0. 08wt%o
鎢(W)作為復雜合金的特征添加元素，在合金中形成A112W、A16W、Al4W等彌散性高溫強化相，其分布于基體晶界，能夠提高合金的高溫強度。所述鎢的含量為0. 00Γ0. 08wt%, 優(yōu)選為0. 003 0. 05wt%,更優(yōu)選為0. 005 0. 01wt%。
錸(Re)與基體作用得到的Re3Al4與純鋁具有相同的電位，可以有效地改善合金的抗腐蝕性和焊接性；同時Re作為高溫強化相，具有提高再結晶溫度，抑制再結晶粗化的作用，能夠實現(xiàn)對合金的固溶強化、補充強化和提高耐熱性能。所述錸的含量為0. 002 0. 18wt%,優(yōu)選為0. 005 0. 15wt%,更優(yōu)選為0. 008 0. 12wt%,更優(yōu)選為 0. θΓθ. 10wt%，最優(yōu)選為 0. 03 0. 08wt%o
鋨(Os)能與鋁形成Al3Os,析出的Al3Os彌散粒子抑制了合金的蠕變變形，并提高連接的穩(wěn)定性，Os可以提高鋁基的抗張強度、屈服極限以及耐熱性能，同時還可以提高合金的塑性，特別是冷加工性能；經高溫退火處理，合金具備較高的延展性。所述鋨的含量為 0. 002 0. 08wt%，優(yōu)選為 0. 005 0. 05wt%，更優(yōu)選為 0. 008 0. 01wt%。
高活性元素銥(Ir)作為復雜合金化的微量添加元素，在合金中形成Al5Ir3、Al3Ir2、AlIr2等多種彌散性高溫強化相；另外，Ir是復雜合金化的高溫抗蠕變、抗疲勞和高耐熱性鑄造的微量添加元素，它與鐵共存時形成Al4 (IrFe)等很復雜的強化相分布于枝晶間，阻礙位錯、阻止晶?；疲行У靥岣吡撕辖鸬氖覝睾透邷氐目蛊诤涂谷渥冃阅?，因而具備很好的耐熱性。所述銥的含量為0. 00r0. 15wt%，優(yōu)選為0. 003 0. 12wt%，更優(yōu)選為0. 001 0. 10wt%，更優(yōu)選為 0. 005 0. 08wt%，最優(yōu)選為 0. 01 0. 05wt%。鉬(Pt)元素作為復雜合金化的特征添加元素，在熔體中能夠形成AlPt2、Al3Pt2,Al5Pt3等多種高溫強化相，呈彌散相分布于基體晶界，提高合金的室溫和高溫的強度與體積，同時提高合金的尺寸穩(wěn)定性。另外，鉬還有使Fe的化合物成塊狀的傾向，即降低Fe對鋁基電性能的影響，且Pt還提高合金的耐電化學腐蝕作用，提高合金的使用壽命。所述鉬的含量為0. 002 0. 08wt%，優(yōu)選為0. 005 0. 05wt%，更優(yōu)選為0. 008 0. 03wt%。金(Au)元素作為復雜化合物的特征添加元素，合金中加入少量金元素后，促進了時效過渡相的形成，提高了過渡相的穩(wěn)定性，改善了合金時效硬化特性，使合金力學性能得到較大提高。所述金的含量為0. OOfO. 05wt%，優(yōu)選為0. 003 0. 03wt%，更優(yōu)選為0.005 0. 01wt%o鉈(Tl)作為復雜合金化的特征添加元素，在合金熔體中形成Al12In9、Al7In8、Al5In4, Al3In2等多種復雜化合物，具有改善合金在熔煉、鑄造、焊接、軋制、鍛壓和擠壓加熱過程中的氧化問題。所述鉈的含量為0. 002 0. 15wt%，優(yōu)選為0. 005 0. 13wt%,更優(yōu)選為0. 008 0. 10wt%，更優(yōu)選為 0. 01 0. 08wt%，最優(yōu)選為 0. 03 0. 05wt%。鉛(Pb)作為復雜合金化的特征添加元素，在熔體中能夠形成Al9Pb7、Al6Pb5、Al5Pb3、Al3Pb4等多種合金化合物，形成高溫強化相，提高合金運行的熱穩(wěn)定性和高溫抗蠕變性能，并能有效的改善合金室溫或高溫條件下的抗腐蝕性能。所述鉛的含量為0. 001 0. 05wt%，優(yōu)選為 0. 003 0. 03wt%,更優(yōu)選為 0. 005 0. 01wt%。鉍(Bi)與鋁形成的高熔點化合物在合金凝固過程中呈彌散質點首先析出，其質點的晶體結構可作為異質晶核，大量的彌散晶核促使晶粒得以細化，提高合金的屈服極限。所述鉍的含量為0. ooro. 25wt%，優(yōu)選為0. 005 0. 23wt%，更優(yōu)選為0. 008 0. 20wt%，更優(yōu)選為0. 01 0. 15wt%，最優(yōu)選為 0. 05 0. 10wt%o本發(fā)明在鋁合金中添加了稀土元素，所述稀土元素能提高合金的導電性，由于稀土元素能細化晶粒，并與合金中的Fe、Cu等元素形成穩(wěn)定的化合物從晶體中析出，降低電解質的初晶溫度，使離子在電場的作用下運動速度加快，減少濃差過電位，從而使鋁合金的電阻率降低。另一方面，稀土元素與氫、氧、氮等元素的親和力比鋁更大，形成多種化合物，因而稀土是合金中除氣、脫氮、造渣、中和微量低熔點雜質和改變雜質狀態(tài)的凈化機，能夠起到較好的精煉作用，使得合金變得更純凈，從而使電阻率得到很大的提高，導電率能達到60%IACS。另一方面，稀土元素能形成致密氧化膜結構，對于提高合金的氧化性和耐電化學腐蝕起到極好的效果，提高了鋁合金的使用壽命。此外，稀土為表面活性元素，可集中分布在晶界面上，降低相與相之間的拉力，因此使形成臨界尺寸晶核的功減小，結晶核數量增力口，從而使晶粒細化。其次，經過熔煉、高溫退火和均勻電場中時效處理后，F(xiàn)e在Al中與RE形成復雜的鋁鐵稀土金屬，提高了合金的抗疲勞極限和屈服極限，增加合金在實際應用中的使用效果和使用壽命。
所述稀土元素RE 為鑭(La)、鈰(Ce)、鐠(Pr)、釹(Nd)、钷(Pm)、釤(Sm)、銪(Eu)、 釓(Gd)、鋱(Tb)、鏑(Dy)、欽(Ho)、鉺(Er)、銩(Tm)、鐿(Yb)、镥(Lu) JjUSc)和釔(Y)中的一種或多種，優(yōu)選為Pm、Sm、Eu、Gd、Tb、Dy、Ho、Tm和Lu中的一種或多種。其中，稀土 Pm在合金中形成Al11PmfAlPm2等6種活性金屬化合物；稀土 Sm在合金中形成AlnSm4、Al3Snu Al2Snu AISm、AlSm3等活性金屬化合物；稀土 Eu在合金中形成EuA14、EuAl2> EuAl等活性金屬化合物；稀土 Gd在合金中形成Al4GcTAl17Gd2等7種難熔性金屬化合物；稀土 Tb在合金中形成Al3Tb、Al2Tb, AlTb, AlTb2, AlTb3等難熔活性金屬化合物；稀土 Dy在合金中形成 Al5Dy^Al17Dy2等8種難熔活性金屬化合物；稀土 Ho在合金中形成A15H03、A13H0、A1H02、A1H03 等難熔活性金屬化合物；稀土 Tm在合金中形成Al3Tm2、Al3Tnu AlTm、AlTm3等難熔活性金屬化合物；稀土 Lu在合金中形成A17Lu3、A15Lu3、A12Lu3、A1Lu2、AlLu3等難熔活性金屬化合物。 上述高熔點的活性金屬化合物彌散分布于呈網狀或骨架狀的晶間和枝晶間，并與基體牢固結合，起到了強化和穩(wěn)定晶界的作用。同時，還可中和金屬液中的元素Fe、Cu等元素，形成高熔點的化合物或使它們從枝晶間整個晶體組織內均勻分布，消除了枝晶組織，以提高合金材料的綜合性能。所述稀土元素的含量為O. 0Γ3. 0wt%,優(yōu)選為O. 03^2. 5wt%,更優(yōu)選為 O. 05 I. 5wt%，最優(yōu)選為 O. Γθ. 6wt%0
按照本發(fā)明，對于鋁合金中的基體鋁，可以采用工業(yè)用的A199. 70的純鋁，使本發(fā)明制備的鋁合金具有原料供應充足、成本低、采購方便等優(yōu)勢；同時鋁基還可以采用精鋁或高純級鋁作為基體合金，該鋁基比普通鋁基材料具有更高的品質，加工成的產品在電性能和機械性能方面更具優(yōu)勢。
本發(fā)明提供了一種Al-Fe-Bi-RE鋁合金，所述鋁合金以鋁為基，添加了微量的鐵， 鋁能與鐵形成Al3Fe,析出的Al3Fe彌散粒子抑制了合金的蠕變變形，部分Fe還與RE形成 AlFeRE化合物析出，析出相AlFeRE能增強合金的抗疲勞性能和高溫運行的耐熱性能，且稀土化合物析出相還能提高屈服極限強度；銅與鋁形成Θ相，對于提高鋁合金的拉伸強度和屈服強度起到了較好的效果；釩在合金熔體中與Fe、Cu、RE等元素形成鋁基化合物分布于鋁基中，具有高溫強化作用，提高鋁合金的耐熱性；鉛在熔體中能夠形成Al9Pb7、Al6Pb5, Al5Pb3、Al3Pb4等多種合金化合物，形成高溫強化相,提高合金運行的熱穩(wěn)定性和高溫抗蠕變性能，并能有效的改善合金室溫或高溫條件下的抗腐蝕性能；鉍與鋁形成高熔點化合物在合金凝固過程中呈彌散質點析出，其質點的晶體結構可作為異質晶核，大量的彌散晶核促使晶粒得以細化，提高合金的屈服極限；稀土元素為表面活性元素，可集中分布在晶界面上，降低相與相之間的拉力，從而使晶粒細化。本發(fā)明通過添加多種金屬元素及對元素含量的控制，有利于鋁合金綜合性能的提高。
本發(fā)明還提供了一種Al-Fe-Bi-RE鋁合金的制備方法，包括以下步驟
a)將如下成分的原料鑄造，得到鋁合金鑄錠0. ΟΓ . 6wt%的Fe，O. ΟΟΓΟ. 3wt% 的 Cu,0. 00Γ0. 3wt% 的 Mg,0. 00Γθ. 3wt% 的 Co，O. 001 0. 2wt% 的 Be,0. 00Γθ. 3wt% 的 Ca,0. 00Γ0. 2wt% 的 Ζη，0· 001 0. 3wt% 的 Sr，O. 001 0. 3wt% 的 Zr，0. 002 0. 25wt% 的 Li，0. 00Γ0. 2wt% 的 Na，O. 002 0. 25wt% 的 Κ，0· 00Γ0. 2wt% 的 Ti,0. 00Γ0. 15wt% 的 V, O. 00Γ0. 12wt% 的 Cr，O. 00Γ0. 12wt% 的 Μη,Ο. 00Γ0. 15wt% 的 Ni，O. 00Γ0. 2wt% 的 Ga, 0. 003^0. 2wt% 的 Ge,0. 00Γθ. 2wt% 的 Rb,0. 00Γ0. 15wt% 的 Nb,0. 00Γθ. 2wt% 的 Mo, O. 00Γ0. 25wt% 的 Tc，0. 00Γ0. 15wt% 的 Ru，0. 002 0. lwt% 的 Rh，O. 00Γ0. 12wt% 的 Pd,O.001 O. lwt% 的 Ag,O. 002 O. 13wt% 的 Cd,O. 003 O. 18wt% 的 In，O.001 O. 08wt% 的 Sn, O. 00Γθ. 3wt% 的 Sb, O. OOΓθ. 2wt% 的 Cs, O. OOΓθ. 08wt% 的 Ba,0. OOΓθ. 22wt% 的 Hf, 0. 002 0. 16wt% 的 Ta，0. ΟΟΓΟ. 08wt% 的 ff,0. 002 0. 18wt% 的 Re, O. 002 O. 08wt% 的 Os, O. ΟΟΓΟ. 15wt% 的 Ir,O. 002 O. 08wt% 的 Pt,O. ΟΟΓΟ. 05wt% 的 Au,O. 002 O. 15wt% 的 Tl, O. ΟΟΓΟ. 05wt% 的 Pb, O. ΟΟΓΟ. 25wt% 的 Β ,Ο. Ol 3· Owt% 的 RE，大于零且小于等于 O. 2wt% 的Si，大于零且小于等于O. 8wt%的B和余量的鋁；
b)將所述鋁合金鑄錠進行均勻化處理，將均勻化處理后的鋁合金鑄錠進行軋制， 得到鋁合金桿材；
c)將步驟b)得到的鋁合金桿材進行間歇式退火處理；
d)將步驟c)得到的鋁合金桿材進行時效處理，得到鋁合金。
按照本發(fā)明，步驟a)為鑄造工序，得到鋁合金鑄錠，為了使各種元素充分熔解，均勻分布，作為優(yōu)選方案，上述鑄造工藝具體包括將鋁錠投入熔爐中，在密閉環(huán)境中加熱至 72(T800°C并保溫，待鋁錠熔化后再加入 Fe、Cu、Mg、Co、Be、Ca、Zn、Sr、Zr、Si、B、Li、Na、K、 Ti、V、Cr、Mn、Ni、Ga、Ge、Rb、Nb、Mo、Tc、Ru、Rh、Pd、Ag、Cd、In、Sn、Sb、Cs、Ba、Hf、Ta、W、Re、 Os、Ir、Pt、Au、Tl、Pb 和 Bi 或 Al-Fe, Al-Cu, Al-Mg、Al-Co, Al-Be, Al-Ca, Al-Zn, Al-Sr、 Al-Zr、Al-Si、A1-B、Al-Li、Al-Na, Al-K, Al-Ti、Al-V、Al-Cr、Al-Mn, Al-Ni、Al-Ga, Al-Ge, Al-Rb> Al-Nb> Al-Mo> Al_Tc、Al-Ru> Al-Rh> Al-PcU Al_Ag、Al-CcU Al_In、Al-Sn> Al_Sb、 Al_Cs、Al_Ba、Al-Hf > Al_Ta、Al-W> Al-Re> Al_0s、Al-Ir> Al-Pt> Al-Au> Al-Tl > Al-Pb 和 Al-Bi中間合金，攪拌均勻后，加入稀土元素RE，得到合金熔體；將所述合金熔體加入精煉劑，進行爐內精煉，保溫2(T40min，得到合金液；將所述合金液經除氣、除渣，進入鑄造機進行鑄造，得到鋁合金鑄錠。由于鋁不易燒損，且加入量較多，因此先將鋁加入熔煉爐，而后加入其它金屬元素。本發(fā)明合金元素優(yōu)選采用上述順序加入，使各種元素熔煉后不發(fā)生損耗， 同時各種元素能夠充分熔解，均勻分布。
步驟b)為均勻化處理階段，所述均勻化處理的溫度優(yōu)選為45(T550°C，更優(yōu)選為 4800C 520°C，所述均勻化處理的時間優(yōu)選為2 8h，更優(yōu)選為3 6h。將鋁合金鑄錠進行均勻化處理，能夠保證鑄錠在軋制桿材的過程中，其強度和延展性具有較好的匹配，從而避免采用傳統(tǒng)方式導致材料微觀結構的破壞而進一步影響加工性能。為了保證鑄錠受熱均勻， 優(yōu)化合金的組織結構，避免合金在加工過程中由于升溫或降溫過快導致內部結構缺陷的產生，所述均勻化處理的升溫速度優(yōu)選為3 8°C /min，更優(yōu)選為5°C /min。將鋁合金鑄錠進行均勻化處理后，則將鋁合金鑄錠軋制，得到鋁合金桿材。
隨后將鋁合金桿材進行熱處理，首先將鋁合金桿材在退火爐中進行間歇退火處理。所述間歇退火處理具體為將所述鋁合金桿材加熱至28(T350°C，保溫2 8h后進行降溫，溫度降至15(T20(TC，保溫2 4h后冷卻。為了避免鋁合金材料在高溫下發(fā)生氧化而導致材料在電性能和表面耐腐蝕性能方面減弱，所述退火處理優(yōu)選在惰性氣氛下進行。本發(fā)明采用間歇式分步退火處理，并逐步降溫冷卻，該種處理方式可以消除機械加工過程中產生的內應力和對微觀結構的損傷，優(yōu)化晶體結構，恢復線材的電性能，優(yōu)化機械性能，使材料的拉伸性能、柔韌性能和抗疲勞性能方面保持較好的匹配。
在將鋁合金桿材進行退火處理后，則將退火處理后的鋁合金桿材進行時效處理。 所述時效處理優(yōu)選在電場強度為5 15KV/cm均勻電場中進行。所述時效處理的溫度優(yōu)選為25(T320°C，更優(yōu)選為28(T300°C，所述時效處理的時間優(yōu)選為4 20h，更優(yōu)選為8 15h，最優(yōu)選為l(Tl3h。在退火處理技術的基礎上進行時效處理，可以進一步彌補退火處理過程中熱量傳導不均，導致材料內外性能分布不均或局部缺陷的特點。通過時效處理可以使整個材料的性能達到均勻分布，各項性能綜合指標達到俱佳的匹配。因此退火處理和時效處理，兩者有效的結合，對于材料整體性能的優(yōu)化起到了至關重要的作用，二者缺一不可。本發(fā)明優(yōu)選在高強度的均勻電場中進行時效處理，第一方面改變了原子的排列、匹配和遷移，第二方面，提高了合金元素的固溶程度，誘發(fā)了 Tl相的均勻形核，提高了合金的屈服強度；使均勻化處理的樣品進行時效處理后，析出相均勻彌散分布，合金的力學性能大大提高；第三方面，改變了細小晶體組織的析出形態(tài)和數量，使材料固態(tài)相變中發(fā)生形態(tài)、大小、分布等取向得以控制，從而控制材料的組織，最終獲得優(yōu)良的機械性能和電氣性能。本發(fā)明還提供了一種鋁合金的制備方法，首先通過鑄錠進行均勻化處理，然后將均勻化處理的鋁合金鑄錠軋制成桿材再放入退火爐中，進行退火處理，再在均勻電場中進行時效處理，使材料的拉伸性能、柔韌性能、電性能、耐腐蝕性能和抗疲勞性能方面保持較好的匹配，并且使整個材料的性能達到均勻分布，從而得到綜合性能較好的鋁合金。本發(fā)明的鋁合金材料通過添加多種合金元素以及采用熱處理技術，極大的提高了純鋁的耐熱性能，使得該鋁合金材料長期運行溫度在240°C，蠕變現(xiàn)象較小，抗拉強度保持91%的殘存率，保障了在高溫運行下機械性能改變較小，同時抗疲勞性能也獲得了很好的提高，鋁合金的反復彎折次數達到39次，這樣可避免用作導體線芯在安裝過程中出現(xiàn)的不同程度的損失；且通過熱處理技術使得合金的柔韌性相當好，電纜安裝彎曲半徑在4. 5倍電纜外徑以上，大大提高了鋁合金的延展性，延伸率超過36%，不會由于拉力作用而容易出現(xiàn)損傷現(xiàn)象，且加工性能非常好，適用于拉制成單絲直徑在0. Imm以上大小不等的單絲。本發(fā)明還提供了一種電力電纜，所述電力電纜包括線芯、絕緣層、屏蔽層和保護層，所述線芯為鋁合金，所述鋁合金含有0.01 I. 6wt%的Fe，0. ooro. 3wt%的Cu，0. 00TO. 3wt% 的 Mg,0. 00TO. 3wt% 的 Co，0. 001 0. 2wt% 的 Be，0. 001 0. 3wt% 的 Ca,0. 00TO. 2wt% 的 Zn,0. OOTO. 3wt% 的 Sr,0. OOTO. 3wt% 的 Zr，0. 002 0. 25wt% 的 Li,0. OOTO. 2wt% 的 Na，0. 002 0. 25wt% 的 K,0. OOTO. 2wt% 的 Ti,0. OOTO. 15wt% 的 V,0. 001 0. 12wt% 的 Cr,0. 001 0. 12wt% 的 Mn，0. 001 0. 15wt% 的 Ni，0. 001 0. 2wt% 的 Ga,0.003 0.2wt% 的 Ge，0. 001 0. 2wt% 的 Rb，0. 001 0. 15wt% 的 Nb，0. 001 0. 2wt% 的 Mo，0. 001 0. 25wt% 的 Tc，0. 001 0. 15wt% 的 Ru，0. 002 0. 2wt% 的 Rh，0. 001 0. 12wt% 的 Pd,0. 001 0. lwt% 的 Ag，0. 002 0. 13wt% 的 Cd，0. 003 0. 18wt% 的 ln，0. 001 0. 08wt% 的 Sn,0. 00To. 3wt% 的 Sb,0. 00To. 2wt% 的 Cs，0. 001 0. 08wt% 的 Ba，0. 001 0. 22wt% 的 Hf,0. 002 0. 16wt% 的 Ta，0. 001 0. 08wt% 的 ff,0. 002 0. 18wt% 的 Re，0. 002 0. 08wt% 的 Os,0. 001 0. 15wt% 的 lr,0. 002 0. 08wt% 的 Pt，0. 001 0. 05wt% 的 Au，0. 002 0. 15wt% 的 Tl,0. 001 0. 05wt% 的 Pb，0. 001 0. 25wt% 的 Bi，0. 01 3. 0wt% 的 RE,大于零小于等于 0. 2wt% 的Si，大于零小于等于0. 8wt%的B和余量的鋁；所述鋁合金的制備方法由按照上述方案的方法制備。所述電力電纜的制備方法本發(fā)明沒有特殊的限制，為本領域技術人員熟知的方式即可。將本發(fā)明上述方案中的鋁合金作為電力電纜的線芯，可使電力電纜具有較好的綜合性能，實驗結果表明本發(fā)明制備的鋁合金導電率大于60%，抗拉強度大于137MPa，斷裂伸長率大于36%，長期運行耐熱溫度能達到240°C，且耐熱運行試驗后強度殘存率能達到 91%, 90度反復彎折次數達到39次，400h耐腐蝕性能質量損失小于O. 78g/m2 .hr，最小彎曲半徑大于4. 5倍電纜外徑，單絲最小直徑大于O. lm。
為了進一步理解本發(fā)明，下面結合實施例對本發(fā)明提供的鋁合金及其制備方法進行詳細說明，本發(fā)明的保護范圍不受以下實施例的限制。
實施例I
(I)將鋁錠投入熔爐中，加熱使之熔化并在720°C下保溫，熔化過程在密封環(huán)境內完成；先加入 Al_Fe、Al-Cu、Al-Mg、Al-Co、Al-Be、Al-Ca、Al-Zn、Zn-Sr、Al _Zr、Al-Si、Al-B、 Al-Li、Al-Na、Al-K、Al-Ti、Al-V、Al-Cr、Al-Mn、Al-Ni、Al-Ga、Al-Ge、Al-Rb、Al-Nb、Al-Mo、 Al_Tc、Al-Ruλ Al-Rhλ Al_Pd、Al_Ag、Al_Cd、Al_In、Al-SnΛ Al_Sb、Al_Cs、Al_Ba、Al-Hf Λ Al-Ta. Al-W、Al-Re、Al-0s、Al_Ir、Al_Pt、Al-Au、Al-Tl、Al-Pb 和 Al-Bi 中間合金，攪拌均勻后再加入稀土 RE攪拌20min直至充分攪拌均勻，靜置保溫30min ;然后對上述合金熔體進行爐內精煉；在合金熔體中加入精煉劑，并攪拌均勻，再靜置保溫30min，熔體精煉在密封環(huán)境中操作；精煉后打渣、靜置、調溫至650°C，合金液傾倒出爐，再經除氣、除渣處理后， 進入鑄造機進行鑄造，得到招合金鑄錠，鑄錠成分列于表I ;
(2)將步驟(I)得到的鋁合金鑄錠進行5°C /min的速度升溫，溫度至450°C，保溫 6h后軋制成桿材；
(3)將步驟(2)得到的桿材在惰性氣氛下進行退火處理，加熱至280°C保溫2h，再將退火溫度降至150°C保溫3h，冷卻至室溫；
(4)將步驟(3)得到的桿材在電場強度為5kV/cm的均勻電場中進行時效處理，時效溫度為250°C，時效時間為4h，得到鋁合金。
將按照上述方法制備的鋁合金進行性能測試，結果參見表2。
實施例2
(I)將鋁錠投入熔爐中，加熱使之熔化并在740°C下保溫，熔化過程在密封環(huán)境內完成；先加入 Fe、Cu、Mg、Co、Be、Ca、Zn、Sr、Zr、Si、B、Li、Na、K、Ti、V、Cr、Mn、Ni、Ga、Ge、 Rb、Nb、Mo、Tc、Ru、Rh、Pd、Ag、Cd、In、Sn、Sb、Cs、Ba、Hf、Ta、W、Re、Os、Ir、Pt、Au、Tl、Pb 和Bi，攪拌均勻后再加入稀土 RE攪拌20min直至充分攪拌均勻，靜置保溫30min ;然后對上述合金熔體進行爐內精煉；在合金熔體中加入精煉劑，并攪拌均勻，再靜置保溫30min，熔體精煉在密封環(huán)境中操作；精煉后打渣、靜置、調溫至720°C，合金液傾倒出爐，再經除氣、除渣處理后，進入鑄造機進行鑄造，得到鋁合金鑄錠，鑄錠成分列于表I ;
(2)將步驟(I)得到的鋁合金鑄錠進行3°C /min的速度升溫，溫度至550°C，保溫 16h后軋制成桿材；
(3)將步驟(2)得到的桿材在惰性氣氛下進行退火處理，加熱至360°C保溫8h，再將退火溫度降至200°C保溫2h，冷卻至室溫；
(4)將步驟(3)得到的桿材在電場強度為15kV/cm的均勻電場中進行時效處理，時效溫度為320°C，時效時間為20h，得到鋁合金。
將按照上述方法制備的鋁合金進行性能測試，結果參見表2。
實施例3
(I)將鋁錠投入熔爐中，加熱使之熔化并在760°C下保溫，熔化過程在密封環(huán)境內完成；先加入 Fe、Cu、Mg、Co、Be、Ca、Zn、Sr、Zr、Si、B、Li、N a、K、Ti、V、Cr、Mn、Ni、Ga、Ge、 Rb、Nb、Mo、Tc、Ru、Rh、Pd、Ag、Cd、In、Sn、Sb、Cs、Ba、Hf、Ta、W、Re、Os、Ir、Pt、Au、Tl、Pb 和Bi，攪拌均勻后再加入稀土 RE攪拌20min直至充分攪拌均勻，靜置保溫30min ;然后對上述合金熔體進行爐內精煉；在合金熔體中加入精煉劑，并攪拌均勻，再靜置保溫30min，熔體精煉在密封環(huán)境中操作；精煉后打渣、靜置、調溫至680°C，合金液傾倒出爐，再經除氣、除渣處理后，進入鑄造機進行鑄造，得到鋁合金鑄錠，鑄錠成分列于表I ;
(2)將步驟(I)得到的鋁合金鑄錠進行8°C /min的速度升溫，溫度至500°C，保溫 IOh后軋制成桿材；
(3)將步驟(2)得到的桿材在惰性氣氛下進行退火處理，加熱至300°C保溫4h，再將退火溫度降至160°C保溫3h，冷卻至室溫；
(4)將步驟(3)得到的桿材在電場強度為lOkV/cm的均勻電場中進行時效處理，時效溫度為260°C，時效時間為10h，得到鋁合金。
將按照上述方法制備的鋁合金進行性能測試，結果參見表2。
實施例4
(I)將鋁錠投入熔爐中，加熱使之熔化并在780°C下保溫，熔化過程在密封環(huán)境內完成；先加入 Al_Fe、Al-Cu、Al-Mg、Al-Co、Al-Be、Al-Ca、Al-Zn、Zn-Sr、Al _Zr、Al-Si、Al-B、 Al-Li、Al-Na、Al-K、Al-Ti、Al-V、Al-Cr、Al-Mn、Al-Ni、Al-Ga、Al-Ge、Al-Rb、Al-Nb、Al-Mo、 Al_Tc、Al-Ru> Al-Rh> Al-PcU Al_Ag、Al-CcU Al_In、Al-Sn> Al_Sb、Al_Cs、Al_Ba、Al-Hf > Al-Ta, Al-W、Al-Re、Al-0s、Al_Ir、Al_Pt、Al_Au、Al-Tl、Al-Pb 和 Al-Bi 中間合金，攪拌均勻后再加入稀土 RE攪拌20min直至充分攪拌均勻，靜置保溫30min ;然后對上述合金熔體進行爐內精煉；在合金熔體中加入精煉劑，并攪拌均勻，再靜置保溫30min，熔體精煉在密封環(huán)境中操作；精煉后打渣、靜置、調溫至750°C，合金液傾倒出爐，再經除氣、除渣處理后， 進入鑄造機進行鑄造，得到招合金鑄錠，鑄錠成分列于表I ;
(2)將步驟(I)得到的鋁合金鑄錠進行5°C /min的速度升溫，溫度至480°C，保溫 8h后軋制成桿材；
(3)將步驟(2)得到的桿材在惰性氣氛下進行退火處理，加熱至350°C保溫4h，再將退火溫度降至170°C保溫3h，冷卻至室溫；
(4)將步驟(3)得到的桿材在電場強度為12kV/cm的均勻電場中進行時效處理，時效溫度為260°C，時效時間為14h，得到鋁合金。
將按照上述方法制備的鋁合金進行性能測試，結果參見表2。
實施例5
(I)將鋁錠投入熔爐中，加熱使之熔化并在800°C下保溫，熔化過程在密封環(huán)境內完成；先加入 Al_Fe、Al-Cu、Al-Mg、Al-Co、Al-Be、Al-Ca、Al-Zn、Zn-Sr、Al _Zr、Al-Si、Al-B、 Al-Li、Al-Na、Al-K、Al-Ti、Al-V、Al-Cr、Al-Mn、Al-Ni、Al-Ga、Al-Ge、Al-Rb、Al-Nb、Al-Mo、 Al_Tc、Al-Ru> Al-Rh> Al-PcU Al_Ag、Al-CcU Al_In、Al-Sn> Al_Sb、Al_Cs、Al_Ba、Al-Hf > Al-Ta, Al-W、Al-Re、Al-0s、Al-Ir、Al-Pt、Al-Au、Al-Tl, Al-Pb 和 Al-Bi 中間合金，攪拌均勻后再加入稀土 RE攪拌20min直至充分攪拌均勻，靜置保溫30min ;然后對上述合金熔體進行爐內精煉；在合金熔體中加入精煉劑，并攪拌均勻，再靜置保溫30min，熔體精煉在密封環(huán)境中操作；精煉后打渣、靜置、調溫至700°C，合金液傾倒出爐，再經除氣、除渣處理后，進入鑄造機進行鑄造，得到招合金鑄錠，鑄錠成分列于表I ;
(2)將步驟(I)得到的鋁合金鑄錠進行6°C /min的速度升溫，溫度至490°C，保溫 18h后軋制成桿材；
(3)將步驟(2)得到的桿材在惰性氣氛下進行退火處理，加熱至320°C保溫6h，再將退火溫度降至190°C保溫3h，冷卻至室溫；
(4)將步驟(3)得到的桿材在電場強度為12kV/cm的均勻電場中進行時效處理，時效溫度為310°C，時效時間為16h，得到鋁合金。
將按照上述方法制備的鋁合金進行性能測試，結果參見表2。
實施例6
(I)將鋁錠投入熔爐中，加熱使之熔化并在730°C下保溫，熔化過程在密封環(huán)境內完成；先加入 Fe、Cu、Mg、Co、Be、Ca、Zn、Sr、Zr、Si、B、Li、N a、K、Ti、V、Cr、Mn、Ni、Ga、Ge、 Rb、Nb、Mo、Tc、Ru、Rh、Pd、Ag、Cd、In、Sn、Sb、Cs、Ba、Hf、Ta、W、Re、Os、Ir、Pt、Au、Tl、Pb 和Bi，攪拌均勻后再加入稀土 RE攪拌20min直至充分攪拌均勻，靜置保溫30min ;然后對上述合金熔體進行爐內精煉；在合金熔體中加入精煉劑，并攪拌均勻，再靜置保溫30min，熔體精煉在密封環(huán)境中操作；精煉后打渣、靜置、調溫至800°C，合金液傾倒出爐，再經除氣、除渣處理后，進入鑄造機進行鑄造，得到鋁合金鑄錠，鑄錠成分列于表I ;
(2)將步驟(I)得到的鋁合金鑄錠進行7V Mn的速度升溫，溫度至460°C，保溫 14h后軋制成桿材；
(3)將步驟(2)得到的桿材在惰性氣氛下進行退火處理，加熱至350°C保溫7h，再將退火溫度降至190°C保溫4h，冷卻至室溫；
(4)將步驟(3)得到的桿材在電場強度為llkV/cm的均勻電場中進行時效處理，時效溫度為305°C，時效時間為18h，得到鋁合金。
將按照上述方法制備的鋁合金進行性能測試，結果參見表2。
實施例7
(I)將鋁錠投入熔爐中，加熱使之熔化并在750°C下保溫，熔化過程在密封環(huán)境內完成；先加入 Fe、Cu、Mg、Co、Be、Ca、Zn、Sr、Zr、Si、B、Li、Na、K、Ti、V、Cr、Mn、Ni、Ga、Ge、 Rb、Nb、Mo、Tc、Ru、Rh、Pd、Ag、Cd、In、Sn、Sb、Cs、Ba、Hf、Ta、W、Re、Os、Ir、Pt、Au、Tl、Pb 和Bi，攪拌均勻后再加入稀土 RE攪拌20min直至充分攪拌均勻，靜置保溫30min ;然后對上述合金熔體進行爐內精煉；在合金熔體中加入精煉劑，并攪拌均勻，再靜置保溫30min，熔體精煉在密封環(huán)境中操作；精煉后打渣、靜置、調溫至720°C，合金液傾倒出爐，再經除氣、除渣處理后，進入鑄造機進行鑄造，得到鋁合金鑄錠，鑄錠成分列于表I ;
(2)將步驟(I)得到的鋁合金鑄錠進行4°C /min的速度升溫，溫度至470°C，保溫 12h后乳制成桿材；
(3)將步驟(2)得到的桿材在惰性氣氛下進行退火處理，加熱至340°C保溫5h，再將退火溫度降至170°C保溫4h，冷卻至室溫；
(4)將步驟(3)得到的桿材在電場強度為12. 5kV/cm的均勻電場中進行時效處理， 時效溫度為315°C，時效時間為17h，得到鋁合金。
將按照上述方法制備的鋁合金進行性能測試，結果參見表2。
實施例8
(I)將鋁錠投入熔爐中，加熱使之熔化并在790°C下保溫，熔化過程在密封環(huán)境內完成；先加入 Al_Fe、Al-Cu、Al-Mg、Al-Co、Al-Be、Al-Ca、Al-Zn、Zn-Sr、Al _Zr、Al-Si、Al-B、Al-Li、Al-Na、Al-K、Al-Ti、Al-V、Al-Cr、Al-Mn、Al-Ni、Al-Ga、Al-Ge、Al-Rb、Al-Nb、Al-Mo、Al_Tc、Al-Ru> Al-Rh> Al-PcU Al_Ag、Al-CcU Al_In、Al-Sn> Al_Sb、Al_Cs、Al_Ba、Al-Hf >Al-Ta, Al-W、Al-Re、Al-0s、Al-Ir、Al-Pt、Al-Au、Al-Tl、Al-Pb 和 Al-Bi 中間合金，攪拌均勻后再加入稀土 RE攪拌20min直至充分攪拌均勻，靜置保溫30min ;然后對上述合金熔體進行爐內精煉；在合金熔體中加入精煉劑，并攪拌均勻，再靜置保溫30min，熔體精煉在密封環(huán)境中操作；精煉后打渣、靜置、調溫至750°C，合金液傾倒出爐，再經除氣、除渣處理后，進入鑄造機進行鑄造，得到招合金鑄錠，鑄錠成分列于表I ;(2)將步驟(I)得到的鋁合金鑄錠進行5°C /min的速度升溫，溫度510°C，保溫13h后乳制成桿材；(3)將步驟(2)得到的桿材在惰性氣氛下進行退火處理，加熱至310°C保溫5h，再將退火溫度降至170°C保溫4h，冷卻至室溫； (4)將步驟(3)得到的桿材在電場強度為8kV/cm的均勻電場中進行時效處理，時效溫度為285°C，時效時間為14h，得到鋁合金。將按照上述方法制備的鋁合金進行性能測試，結果參見表2。實施例9(I)將鋁錠投入熔爐中，加熱使之熔化并在760°C下保溫，熔化過程在密封環(huán)境內完成；先加入 Al_Fe、Al-Cu、Al-Mg、Al-Co、Al-Be、Al-Ca、Al-Zn、Zn-Sr、Al _Zr、Al-Si、Al-B、Al-Li、Al-Na、Al-K、Al-Ti、Al-V、Al-Cr、Al-Mn、Al-Ni、Al-Ga、Al-Ge、Al-Rb、Al-Nb、Al-Mo、Al_Tc、Al-Ru> Al-Rh> Al-PcU Al_Ag、Al-CcU Al_In、Al-Sn> Al_Sb、Al_Cs、Al_Ba、Al-Hf >Al-Ta, Al-W、Al-Re、Al-0s、Al-Ir、Al-Pt、Al-Au、Al-Tl, Al-Pb 和 Al-Bi 中間合金，攪拌均勻后再加入稀土 RE攪拌20min直至充分攪拌均勻，靜置保溫25min ;然后對上述合金熔體進行爐內精煉；在合金熔體中加入精煉劑，并攪拌均勻，再靜置保溫30min，熔體精煉在密封環(huán)境中操作；精煉后打渣、靜置、調溫至690°C，合金液傾倒出爐，再經除氣、除渣處理后，進入鑄造機進行鑄造，得到招合金鑄錠，鑄錠成分列于表I ;(2)將步驟(I)得到的鋁合金鑄錠進行5°C /min的速度升溫，溫度480°C，保溫14h后乳制成桿材；(3)將步驟(2)得到的桿材在惰性氣氛下進行退火處理，加熱至340°C保溫4h，再將退火溫度降至190°C保溫3h，冷卻至室溫；(4)將步驟(3)得到的桿材在電場強度為llkV/cm的均勻電場中進行時效處理，時效溫度為295°C，時效時間為15h，得到鋁合金。將按照上述方法制備的鋁合金進行性能測試，結果參見表2。實施例10(I)將鋁錠投入熔爐中，加熱使之熔化并在740°C下保溫，熔化過程在密封環(huán)境內完成；先加入 Fe、Cu、Mg、Co、Be、Ca、Zn、Sr、Zr、Si、B、Li、Na、K、Ti、V、Cr、Mn、Ni、Ga、Ge、Rb、Nb、Mo、Tc、Ru、Rh、Pd、Ag、Cd、In、Sn、Sb、Cs、Ba、Hf、Ta、W、Re、Os、Ir、Pt、Au、Tl、Pb 和Bi，攪拌均勻后再加入稀土 RE攪拌20min直至充分攪拌均勻，靜置保溫30min ;然后對上述合金熔體進行爐內精煉；在合金熔體中加入精煉劑，并攪拌均勻，再靜置保溫30min，熔體精煉在密封環(huán)境中操作；精煉后打渣、靜置、調溫至800°C，合金液傾倒出爐，再經除氣、除渣處理后，進入鑄造機進行鑄造，得到鋁合金鑄錠，鑄錠成分列于表I ;
(2)將步驟(I)得到的鋁合金鑄錠進行5°C /min的速度升溫，溫度530°C，保溫15h 后乳制成桿材；
(3)將步驟(2)得到的桿材在惰性氣氛下進行退火處理，加熱至340°C保溫7h，再將退火溫度降至160°C保溫3h，冷卻至室溫；
(4)將步驟(3)得到的桿材在電場強度為13kV/cm的均勻電場中進行時效處理，時效溫度為275°C，時效時間為19h，得到鋁合金。
將按照上述方法制備的鋁合金進行性能測試，結果參見表2。
對比例I
選取99. 7%純度的標準鋁錠，其雜質除硅、鐵、銅外含量不超過O. 02wt% ;將所述鋁錠放入熔鋁爐中熔化，加入O. 15wt%的鋯、O. 25wt%的銅、O. 70wt%的鐵以及O. 25wt%的釔， 合金化溫度為750°C ;經均勻化攪拌、精煉除氣、造渣、除渣，鋁合金液精煉溫度為725°C，用固體覆蓋劑覆蓋鋁合金液表面，靜置60min，進行爐前化學成分分析，監(jiān)測、調整以控制元素含量；將鋁液進行連續(xù)澆鑄，得到鋁合金鑄條；將鋁合金鑄條軋成鋁合金桿，鋁合金鑄條進軋溫度為500°C，鋁合金桿的終軋溫度為250°C ;將鋁合金桿進行拉線處理，拉線速度為20 米/秒，多次拉線后，拉制成所需的高強度耐熱鋁合金圓線；將所述鋁合金圓線進行調質熱處理，溫度為200°C，時間為120min，將熱處理后的鋁合金圓線冷卻，得到耐熱鋁合金圓線。 將制備的鋁合金圓線進行性能測試，結果參見表2。
對比例2
選用八噸鋁錠，其雜質含量(硅、鐵、銅除外)不超過0.02wt%，放入圓形熔鋁爐熔化，同時加入O. 10wt%的鋯、O. 02wt%的銅、O. 35wt%的鐵、O. 20wt%的硅以及O. 35wt%的稀土，合金化溫度為730°C;經均勻化攪拌、精煉除氣、造渣、除渣，鋁合金液精煉溫度為725°C， 用固體覆蓋劑覆蓋鋁合金液表面，靜置40min，進行爐前化學成分分析，監(jiān)測、調整以控制元素含量；將鋁液進行連續(xù)澆鑄，得到鋁合金鑄條；將鋁合金鑄條軋成鋁合金桿，鋁合金鑄條進軋溫度為500°C，鋁合金桿的終軋溫度為250°C ;將鋁合金桿進行拉線處理，拉線速度為 10米/秒，多次拉線后，拉制成所需的高強度耐熱鋁合金圓線；將所述鋁合金圓線進行調質熱處理，溫度為200°C，時間為200min，將熱處理后的鋁合金圓線冷卻，得到耐熱鋁合金圓線。將制備的鋁合金圓線進行性能測試，結果參見表2。
對比例3
在豎爐中加入純度大于99. 70wt%的鋁錠，升溫至750°C，使鋁錠熔化，將溫度升高至 750°C，依次加入 O. 86wt % ^ Fe,O. IIwt % ^ Cu,O. 15wt% 的 Mg,O. 13wt% 的 Zr,O. 29wt% 的Ca、0. 13wt%的Sc、0. 33wt%的Y、0. 23wt%的Er，使其完全溶解，并調節(jié)合金成分至設定范圍，合金元素都是以鋁中間合金的形式加入；在7601保溫30min，再加入O. 15wt%的精煉劑，進行除渣、除氣，然后再澆鑄成鋁合金鑄件；將鋁合金鑄件導入軋機，導入軋機的溫度為450°C，導入軋機成鋁合金桿的終軋溫度為300°C ;將鋁合金桿進行冷拉加工成3. Omm的鋁合金線，將7根拉制成鋁合金線進行絞合，制備成導體線芯；將所述鋁合金導體進行退火處理,退火溫度為370°C，時間為12h，停止對爐體加熱，再退火爐中日然冷卻，24h后從爐中取出，得到鋁合金導線。將制備的鋁合金導線進行性能測試，結果參見表2。

表I實施例制備的鋁合金的成分表(Wt%)
權利要求
1.ー種Al-Fe-Bi-RE鋁合金，包括O. Ol I. 6wt% 的 Fe ；0. 001 O. 3wt% 的 Cu ；0. 001 O. 3wt% 的 Mg ；0. 001 O. 3wt% 的 Co ；O. 001 O. 2wt% 的 Be ；0. 001 O. 3wt% 的 Ca ；0. 001 O. 2wt% 的 Zn ；0. 001 O. 3wt% 的 Sr ；O. 001 O. 3wt% 的 Zr ；0. 002 O. 25wt% 的 Li ；0. 001 O. 2wt% 的 Na ；0. 002 O. 25wt% 的 K ；O. 001 O. 2wt% 的 Ti ；0. 001 O. 15wt% 的 V ；0. 001 O. 12wt% 的 Cr ；0. 001 O. 12wt% 的 Mn ；O. 001 O. 15wt% 的 Ni ；0. 001 O. 2wt% 的 Ga ；0. 003 O. 2wt% 的 Ge ；0. 001 O. 2wt% 的 Rb ；O. 001 O. 15wt% 的 Nb ；0. 001 O. 2wt% 的 Mo ；0. 001 O. 25wt% 的 Tc ；0. 001 O. 15wt% 的 Ru ；O. 002 O. lwt% 的 Rh ；0. 001 O. 12wt% 的 Pd ；0. 001 O. lwt% 的 Ag ；0. 002 O. 13wt% 的 Cd ；O. 003 O. 18wt% 的 In ；0. 001 O. 08wt% 的 Sn ；0. 001 O. 3wt% 的 Sb ；0. 001 O. 2wt% 的 Cs ；O. 001 O. 08wt% 的 Ba ；0. 001 O. 22wt% 的 Hf ；0. 002 O. 16wt% 的 Ta ；0. 001 O. 08wt% 的 W ；O. 002 O. 18wt% 的 Re ；0. 002 O. 08wt% 的 Os ；0. 001 O. 15wt% 的 Ir ；0. 002 O. 08wt% 的 Pt ；O. 001 O. 05wt% 的 Au ；0. 002 O. 15wt% 的 Tl ；0. 001 O. 05wt% 的 Pb ；0. 001 O. 25wt% 的 Bi ；O. 0Γ3. 0wt%的RE ;大于零且小于等于O. 2wt %的Si ;大于零且小于等于O. 8wt%的B ;余量的鋁。
2.根據權利要求I所述的鋁合金，其特征在于，包括O.25、. 6wt%的Fe。
3.根據權利要求I所述的鋁合金，其特征在于，包括O.Γ0. 6wt%的RE。
4.根據權利要求I所述的鋁合金，其特征在于，包含O.008 0. 20wt%的Bi。
5.ー種Al-Fe-Bi-RE鋁合金的制備方法，其特征在于，包括以下步驟 a)鑄造如下成分的鋁合金鑄錠0.ΟΓ . 6wt %的Fe，O. ΟΟΓΟ. 3wt %的Cu，0. 00Γ0. 3wt% 的 Mg,0. 00Γθ. 3wt% 的 Co,0. 00Γ0. 2wt% 的 Be,0. 00Γ0. 3wt% 的 Ca,0. 00Γθ. 2wt% 的 Ζη,Ο. 00Γθ. 3wt% 的 Sr,0. 00Γ0. 3wt% 的 Zr，O. 002 0. 25wt% 的 Li,0. 00Γθ. 2wt% 的 Na，0. 002 0. 25wt% 的 K,0. 00Γθ. 2wt% 的 Ti，O. 001 0. 15wt% 的 V,0. 00Γ0. 12wt% 的 Cr，O. 00Γ0. 12wt% 的 Μη,Ο. 00Γ0. 15wt% 的 Ni，O. 00Γ0. 2wt% 的 Ga,0. 003^0. 2wt% 的 Ge，0.001 0.2wt% 的 Rb，O. 001 O. 15wt% 的 Nb，0.002 0. lwt% 的 Rh，0. 00Γ0. 2wt% 的 Μο,Ο. 00Γ0. 25wt% 的 Tc，0. 00Γ0. 15wt% 的 Ru，0. 00Γ0. 12wt% 的 Pd,0. 00Γ0. lwt% 的 Ag, O. 002 O. 13wt% 的 Cd, O. 003 O. 18wt% 的 In, O. 001 O. 08wt% 的 Sn,O. 00Γθ. 3wt% 的 Sb, O. 00Γθ. 2wt% 的 Cs, O. 00Γθ. 08wt% 的 Ba,0. 00Γθ. 22wt% 的 Hf,0.002 0. 16wt% 的 Ta，0. ΟΟΓΟ. 08wt% 的 ff,0. 002 0. 18wt% 的 Re, O. 002 O. 08wt% 的 Os,O. ΟΟΓΟ. 15wt% 的 Ir,O. 002 O. 08wt% 的 Pt,O. ΟΟΓΟ. 05wt% 的 Au,O. 002 O. 15wt% 的 Tl,O.ΟΟΓΟ. 05wt% 的 Pb, O. ΟΟΓΟ. 25wt% 的 Β ,Ο. 01 3· Owt% 的 RE，大于零且小于等于 O. 2wt%的Si，大于零且小于等于O. 8wt%的B和余量的鋁； b)將所述鋁合金鑄錠進行均勻化處理，將均勻化處理后的鋁合金鑄錠進行軋制，得到鋁合金桿材； c)將步驟b)得到的鋁合金桿材進行間歇式退火處理； d)將步驟c)得到的鋁合金桿材進行時效處理，得到鋁合金。
6.根據權利要求5所述的制備方法，其特征在于，所述均勻化處理的溫度為45(T550°C，所述均勻化處理的時間為6 16h，所述均勻化處理的升溫速度為3 8°C /min。
7.根據權利要求5所述的制備方法，其特征在于，所述步驟c)具體為 將步驟b)得到的鋁合金桿材加熱至28(T350°C，保溫2 8h后進行降溫，溫度降至150^200 °C，保溫2 4h后冷卻。
8.根據權利要求5所述的制備方法，其特征在于，所述時效處理在電場強度為5 15KV/cm均勻電場中進行。
9.根據權利要求5所述的制備方法，其特征在于，所述時效處理的溫度為25(T320°C，所述時效處理的時間為4 20h。
10.ー種電カ電纜，包括線芯、絕緣層、屏蔽層和保護層，其特征在于，所述線芯為權利要求f 4任意ー項所述的鋁合金或權利要求5、任意一項所制備的鋁合金。
全文摘要
本發(fā)明提供了一種Al-Fe-Bi-RE鋁合金，本發(fā)明還提供了一種Al-Fe-Bi-RE鋁合金的制備方法，包括以下步驟a)鑄造鋁合金鑄錠；b)將所述鋁合金鑄錠進行均勻化處理，將均勻化處理后的鋁合金鑄錠進行軋制，得到鋁合金桿材；c)將步驟b)得到的鋁合金桿材進行間歇式退火處理；d)將步驟c)得到的鋁合金桿材進行時效處理，得到鋁合金。本發(fā)明還提供了一種電力電纜。本發(fā)明通過對添加元素的選擇和控制，并采用合理的制備工藝，使鋁合金具有較好的綜合性能。
文檔編號C21D8/06GK102978472SQ20121044535
公開日2013年3月20日 申請日期2012年11月9日 優(yōu)先權日2012年11月9日
發(fā)明者林澤民 申請人:安徽欣意電纜有限公司