專利名稱：軟氮化用非調(diào)質(zhì)鋼以及軟氮化部件的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及軟氮化用非調(diào)質(zhì)鋼以及軟氮化部件。具體而言涉及例如汽車(chē)、建筑機(jī)械等的引擎部件的曲軸等實(shí)施軟氮化處理后使用的部件(以下稱為“軟氮化部件”)、以及適合在軋制后不實(shí)施“淬火-回火”、“正火”、“退火”等熱處理而作為該部件的原材料使用的軟氮化用鋼(以下稱為“軟氮化用非調(diào)質(zhì)鋼”)。更詳細(xì)而言涉及具備600MPa以上的高彎曲疲勞強(qiáng)度及優(yōu)異的彎曲矯正性的軟氮化部件，以及適合用作需要彎曲矯正的軟氮化部件的原材料的、在各種軟氮化條件、特別是在軟氮化后的冷卻工序中即使實(shí)施水冷時(shí)也可使軟氮化部件具備上述特性的軟氮化用非調(diào)質(zhì)鋼。上述的“彎曲矯正性”是指在軟氮化處理之后的精加工工序中實(shí)施彎曲矯正處理時(shí)，達(dá)到大彎曲偏移量為止表面的軟氮化層不產(chǎn)生裂紋的特性。
背景技術(shù)：
以汽車(chē)、建筑機(jī)械等的曲軸為代表，要求高彎曲疲勞強(qiáng)度及耐磨耗性的部件多數(shù)情況如下地制造:通過(guò)熱鍛造及機(jī)械加工而成形為規(guī)定的部件粗形狀之后，在非調(diào)質(zhì)的狀態(tài)下實(shí)施高頻淬火處理、軟氮化處理等表面硬化處理。上述中軟氮化處理的顯著特征在于與高頻淬火處理相比在表面硬化處理時(shí)產(chǎn)生的應(yīng)變少。因此，尤其是曲軸等部件大多實(shí)施軟氮化處理，但即使是軟氮化處理的情況也并不是完全沒(méi)有應(yīng)變。所以，因軟氮化處理而產(chǎn)生應(yīng)變的軟氮化部件通過(guò)在軟氮化處理之后的精加工工序中進(jìn)行彎曲矯正處理，從而進(jìn)行去除應(yīng)變。但是，對(duì)表層過(guò)度硬化的軟氮化部件實(shí)施彎曲矯正處理時(shí)，存在表面的軟氮化層產(chǎn)生裂紋的情況。而且軟氮化層產(chǎn)生裂紋時(shí)，軟氮化部件在彎曲矯正處理之前原本具有的彎曲疲勞強(qiáng)度將大幅降低。特別是在軟氮化后的冷卻工序中實(shí)施水冷等冷卻速度快的處理時(shí)，軟氮化部件的表層硬度變高，因此彎曲矯正性的降低不可避免。所以，軟氮化部件也需要優(yōu)異的彎曲矯正性。但另一方面，由于安全方面的問(wèn)題或設(shè)備的制約，也存在軟氮化后的冷卻工序中僅能實(shí)施水冷處理的情況。因此，不必說(shuō)軟氮化后的冷卻工序中實(shí)施油冷處理的情況，即使是實(shí)施水冷處理的情況，也特別需要穩(wěn)定具備高彎曲疲勞強(qiáng)度及優(yōu)異的彎曲矯正性的軟氮化部件、以及適合作為該軟氮化部件的原材料的軟氮化用非調(diào)質(zhì)鋼。
以往通過(guò)含有Mo等昂貴的合金元素，即使在非調(diào)質(zhì)的狀態(tài)下也可實(shí)現(xiàn)使軟氮化部件兼具高彎曲疲勞強(qiáng)度及優(yōu)異的彎曲矯正性。對(duì)此來(lái)自于產(chǎn)業(yè)界的如下需求不斷增強(qiáng):為了抑制原材料成本，盡可能不含有昂貴的合金元素，而仍希望使軟氮化部件具備高彎曲疲勞強(qiáng)度及優(yōu)異的彎曲矯正性。所以，為了應(yīng)對(duì)上述需求，專利文獻(xiàn)I公開(kāi)了 “軟氮化用非調(diào)質(zhì)鋼”，此外專利文獻(xiàn)2公開(kāi)了 “軟氮化非調(diào)質(zhì)鋼構(gòu)件”。具體而言，專利文獻(xiàn)I公開(kāi)的“軟氮化用非調(diào)質(zhì)鋼”的特征在于，其以質(zhì)量％計(jì)含有C:0.2 0.6%、Si:0.05 1.0%、Mn:0.25 1.0%、S:0.03 0.2%、Cr:0.2% 以下、s-ΑΙ:
0.045% 以下、Ti:0.002 0.010%、N:0.005 0.025% 以及 O:0.001 0.005%,根據(jù)需要還含有 Pb:0.01 0.40%,Ca:0.0005 0.0050% 以及 B1:0.005 0.40% 中的 I 種或 2 種以上，并且滿足(0.12ΧΤ < O < 2.5ΧΤ )及(0.04ΧΝ<0<0.7ΧΝ)的條件，余量由Fe及不可避免的雜質(zhì)組成，熱鍛造后的組織為鐵素體與珠光體的混合組織。專利文獻(xiàn)2公開(kāi)的“軟氮化非調(diào)質(zhì)鋼構(gòu)件”的特征在于，其由表面具有軟氮化處理層且除軟氮化處理層之外的鋼截面組織具有鐵素體+珠光體組織的非調(diào)質(zhì)鋼形成，并且上述鋼的組成以Fe為主成分，以質(zhì)量％計(jì)含有C:0.30 0.50%,S1:0.05 0.30%、Mn:0.50
1.00%、S:0.03 0.20%、Cu:0.05 0.60%、Ni:0.02 1.00%、Cr:0.05 0.30%,根據(jù)需要還含有〈I〉Ti:0.0020 0.0120%、N:0.0050 0.0250% 及 O:0.0005 0.008% 和〈2〉Ca:0.0005 0.0050%中的一者或兩者，將Cu、Ni及Cr的各含有率分別記作WCu、WNi及WCr、將組成參數(shù) Fl 及 F2 分別記作 Fl = 185WCr+50WCu、F2 = 8+4WNi+l.5WCu-44WCr 時(shí)，滿足(Fl > 20)及(F2 > O)?，F(xiàn)有技術(shù)文獻(xiàn)專利文獻(xiàn)專利文獻(xiàn)1:日本特開(kāi)2002-226939號(hào)公報(bào)專利文獻(xiàn)2:日本特開(kāi)2007-197812號(hào)公報(bào)

發(fā)明內(nèi)容
發(fā)明要解決的問(wèn)題前述的專利文獻(xiàn)I所公開(kāi)的技術(shù)的情況下，彎曲疲勞強(qiáng)度未達(dá)到600MPa。此外，專利文獻(xiàn)I中未言及任何關(guān)于軟氮化后的冷卻工序中的冷卻方法。專利文獻(xiàn)2所公開(kāi)的技術(shù)也與上述專利文獻(xiàn)I的情況相同，彎曲疲勞強(qiáng)度未達(dá)到600MPa而且未言及關(guān)于軟氮化后的冷卻工序中的冷卻手段。所以，本發(fā)明的目的在于提供軟氮化部件以及適合作為該軟氮化部件的原材料的軟氮化用非調(diào)質(zhì)鋼，該軟氮化部件特別是即使在軟氮化后的冷卻工序中實(shí)施水冷的情況下，也穩(wěn)定地具備600MPa以上的高彎曲疲勞強(qiáng)度及優(yōu)異的彎曲矯正性。用于解決問(wèn)題的方案本發(fā)明人等為了解決上述的問(wèn)題進(jìn)行了各種研究。結(jié)果首先明確了下述事項(xiàng)
(a) (C)。(a)Mn為不需含有Mo、V等昂貴的合金元素也可以廉價(jià)地使軟氮化部件具備高彎曲疲勞強(qiáng)度的元素。(b)但是，若鋼中含有Mn，則軟氮化時(shí)表層滲入大量的氮，因此軟氮化部件的表層過(guò)度地硬化、容易使彎曲矯正性降低。(c) Cr作為雜質(zhì)而被含于鋼中，其含量對(duì)軟氮化部件的彎曲疲勞強(qiáng)度及彎曲矯正性有較大影響。
所以，本發(fā)明人等進(jìn)一步深入研究。其結(jié)果得到下述見(jiàn)解⑷ (i)。
(d)通過(guò)將Mn的含量控制在較低水平，從而可以避免軟氮化部件的表層過(guò)度地硬化、防止彎曲矯正性的降低。然而，此種情況下彎曲疲勞強(qiáng)度將會(huì)降低。(e)即使Mn的含量多，但若使用將C的含量控制在特定范圍內(nèi)的鋼，則也可使軟氮化部件具備高彎曲疲勞強(qiáng)度和優(yōu)異的彎曲矯正性。(f)通過(guò)將作為雜質(zhì)的Cr的含量控制在較低水平，可避免軟氮化部件的表層過(guò)度地硬化、防止彎曲矯正性的降低。(g)若含有特定量的Al，則可使擴(kuò)散層的深度增加而不使軟氮化部件的表層過(guò)度地硬化。由此，可使軟氮化部件具備高彎曲疲勞強(qiáng)度及優(yōu)異的彎曲矯正性。(h)通過(guò)將C、Mn、Cr以及Al的含量控制在極適當(dāng)?shù)姆秶瑥亩诟鞣N軟氮化條件、特別是即使在軟氮化后的冷卻工序中實(shí)施水冷的情況下，也可使擴(kuò)散層的深度增加而不使軟氮化部件的表層過(guò)度地硬化。(i)Mn不僅使固溶氮增加從而強(qiáng)化表層，而且通過(guò)形成微細(xì)的Mn氮化物而強(qiáng)化表層。具體而言，使用提高·了 Mn含量的非調(diào)質(zhì)鋼實(shí)施軟氮化的情況下，厚度5nm以下且寬度200nm以下的片狀微細(xì)的Π-Mn3N2在構(gòu)成擴(kuò)散層的鐵素體與珠光體的混合組織(以下稱為“鐵素體-珠光體組織”)的鐵素體中保持共格狀態(tài)地析出。如此在基體鐵素體中共格析出的微細(xì)的片狀析出物使軟氮化部件的強(qiáng)度提高、有助于彎曲疲勞強(qiáng)度的提高。而且，該微細(xì)的片狀析出物的析出大體在軟氮化時(shí)保持高溫的期間內(nèi)完成，因此軟氮化后的冷卻工序中的冷卻速度的影響小。所以，即使軟氮化后的冷卻工序中實(shí)施水冷處理，也可使軟氮化部件穩(wěn)定地具備高彎曲疲勞強(qiáng)度及優(yōu)異的彎曲矯正性。本發(fā)明是基于上述見(jiàn)解而完成的，其主旨是下述(I)所示的軟氮化用非調(diào)質(zhì)鋼以及(2)所示的軟氮化部件。(I) 一種軟氮化用非調(diào)質(zhì)鋼，其特征在于，其具有如下的化學(xué)組成，以質(zhì)量％計(jì)，該軟氮化用非調(diào)質(zhì)鋼含有C:0.25%以上且低于0.35%、S1:0.15 0.35%、Mn:0.85 1.20%、S:0.10% 以下、Al:超過(guò) 0.010% 且 0.030% 以下、T1:0.003 0.020% 以及 N:0.010 0.024%，余量由Fe及雜質(zhì)構(gòu)成，雜質(zhì)中的P及Cr分別為P:0.08%以下及Cr:0.10%以下，并且下述式⑴及式⑵表示的Pl及P2分別為Pl彡0.96及P2彡0.90，Pl = 0.02C+0.22Mn+0.87Cr+0.85A1+0.72…(I)P2 = 2.40C-0.54Mn_9.26Cr_0.01A1+1.59…(2)其中，上述式⑴及式⑵中的C、Mn、Cr以及Al是指該元素以質(zhì)量％計(jì)的含量。(2) 一種軟氮化部件，其特征在于，基體的化學(xué)組成以質(zhì)量％計(jì)含有C:0.25%以上且低于 0.35%、Si:0.15 0.35%、Mn:0.85 1.20%、S:0.10% 以下、Al:超過(guò) 0.010% 且在0.030%以下、T1:0.003 0.020%以及N:0.010 0.024%，余量由Fe及雜質(zhì)構(gòu)成，雜質(zhì)中的P及Cr分別為P:0.08%以下及Cr:0.10%以下，并且下述式⑴及式⑵表示的Pl及P2分別為Pl彡0.96及P2彡0.90，擴(kuò)散層由鐵素體-珠光體組織形成、該鐵素體中析出的厚度5nm以下且寬度200nm以下的片狀析出物的個(gè)數(shù)為130 250個(gè)/μ m2。Pl = 0.02C+0.22Mn+0.87Cr+0.85A1+0.72…(I)P2 = 2.40C-0.54Mn_9.26Cr-0.01A1+1.59…(2)其中，上述式⑴及式⑵中的C、Mn、Cr以及Al是指該元素以質(zhì)量％計(jì)的含量。
余量的“Fe及雜質(zhì)”中的“雜質(zhì)”是指在工業(yè)上制造鋼鐵材料時(shí)從作為原料的礦石、廢料或制造環(huán)境等混入的物質(zhì)。發(fā)明的效果本發(fā)明的軟氮化部件即使在各種軟氮化條件、特別是軟氮化后的冷卻工序中實(shí)施水冷的情況下，也穩(wěn)定具備600MPa以上的高彎曲疲勞強(qiáng)度及優(yōu)異的彎曲矯正性，因而適合作為汽車(chē)等的曲軸。若將本發(fā)明的軟氮化用非調(diào)質(zhì)鋼作為原材料，則可容易地制造該軟氮化部件。


圖1為顯示小野式旋轉(zhuǎn)彎曲疲勞試驗(yàn)片的形狀的圖。圖中的數(shù)值的單位為_(kāi)。圖2為顯示整理鋼M AF的彎曲疲勞強(qiáng)度與Pl ( = 0.02C+0.22Mn+0.87Cr+0.85A1+0.72)的關(guān)系的圖。圖3為顯示彎曲矯正性測(cè)定用的4點(diǎn)彎曲試驗(yàn)片的形狀的圖。圖中的數(shù)值的單位為mm。圖4為顯示整理鋼BA BF的彎曲矯正性的指標(biāo)即可矯正應(yīng)變量與P2 (=2.40C-0.54Mn-9.26Cr-0.01A1+1.59)的關(guān)系的圖。圖5為示意性地說(shuō)明由軟氮化處理之后的圖3所示形狀的4點(diǎn)彎曲試驗(yàn)片剪裁出透射電子顯微鏡觀察用試樣的方法的圖。圖6為顯示用透射電子顯微鏡觀察軟氮化后的擴(kuò)散層的鐵素體-珠光體組織中的鐵素體內(nèi)部時(shí)的明視場(chǎng)圖像的一個(gè)例子的圖，圖中白箭頭所指的物質(zhì)為H-Mn3N2。本圖如下得到:在將電子束的入射方向設(shè)為
a_Fe的狀態(tài)下，為了盡力減小在析出物的周?chē)却嬖诘膽?yīng)變的影響，得到更清晰的觀察結(jié)果，激發(fā)g= (020) a_Fe的系統(tǒng)反射而進(jìn)行觀察。圖中的黒箭頭顯示激發(fā)后的系統(tǒng)反射的g矢量的倒易點(diǎn)陣空間中的方向。圖7顯示與用透射電子顯微鏡觀察時(shí)的圖6同視場(chǎng)的電子束衍射圖形的圖。圖中的點(diǎn)狀圖像為a-Fe的衍射圖形，縱、橫的條紋狀延伸圖像為Jl-Mn3N2的衍射圖形?？傻玫竭@樣的條紋狀延伸的衍射圖形為薄的片狀析出物特有的性質(zhì)。
具體實(shí)施例方式以下，對(duì)本發(fā)明的各要素進(jìn)行詳細(xì)地說(shuō)明。需要說(shuō)明的是各元素的含量的“％”是
指“質(zhì)量％”。(A)軟氮化用非調(diào)質(zhì)鋼及軟氮化部件的基體的化學(xué)組成:C:0.25% 以上且低于 0.35%C為有效地確保軟氮化后的彎曲疲勞強(qiáng)度的元素，為了確保得到600MPa以上的高彎曲疲勞強(qiáng)度所需的基體的強(qiáng)度，需要將含量設(shè)為0.25%以上。然而，C的含量過(guò)量時(shí)，表層硬度變得過(guò)高。進(jìn)而，鐵素體的面積分?jǐn)?shù)變低，鐵素體-珠光體組織粗大化。由此，不能得到足夠的彎曲矯正性。因此，將C的含量設(shè)為0.25%以上且低于0.35%。Si:0.15 0.35%
Si是作為熔煉時(shí)脫氧用而需要的元素，為了得到該效果，至少需要將含量設(shè)為0.15%。然而，含有大量的Si會(huì)導(dǎo)致彎曲矯正性過(guò)度降低，所以將Si的含量設(shè)為0.15 0.35%。Si的含量?jī)?yōu)選設(shè)為0.15%以上并且優(yōu)選設(shè)為0.30%以下。Mn:0.85 1.20%Mn為與上述Si同樣地對(duì)鋼的脫氧有效的元素。Mn使軟氮化時(shí)軟氮化層的固溶氮量增加，進(jìn)而與侵入的氮形成微細(xì)的片狀的Mn氮化物，通過(guò)該氮化物在基體中共格析出，從而提高彎曲疲勞強(qiáng)度。為了得到上述各效果，Mn的含量需要設(shè)為0.85%以上。另一方面，Mn的含量超過(guò)1.20%時(shí)，導(dǎo)致固溶氮量及Mn氮化物的析出量的過(guò)度增加，表層硬度變得過(guò)高，因此彎曲矯正性降低。所以，Mn的含量設(shè)為0.85 1.20%。Mn的含量?jī)?yōu)選設(shè)為0.90%以上。S:0.10% 以下S是作為雜質(zhì)而被含有的。另外，添加時(shí)具有改善被削性的作用。然而，添加的結(jié)果S的含量變大超過(guò)0.10%時(shí)，會(huì)導(dǎo)致彎曲疲勞強(qiáng)度與彎曲矯正性顯著降低。因而，S的含量設(shè)為0.10%以下。S的含·量?jī)?yōu)選設(shè)為0.08%以下。為了獲得提高切削性的效果，S的含量?jī)?yōu)選設(shè)為0.04%以上。Al:超過(guò) 0.010% 且 0.030% 以下Al為在軟氮化時(shí)使擴(kuò)散層的深度增加、提高彎曲疲勞強(qiáng)度的有效元素。為了得到該效果，Al含量需要超過(guò)0.010%。然而，Al的含量變得過(guò)量時(shí)，表層硬度變得過(guò)高，因而彎曲矯正性降低。因此，將Al的含量設(shè)為超過(guò)0.010%且0.030%以下。Ti:0.003 0.020%Ti為抑制結(jié)晶粒的粗大化、使結(jié)晶粒微細(xì)化同時(shí)使彎曲疲勞強(qiáng)度提高的元素。為了得到這樣的效果，Ti含量需要為0.003%以上。然而，Ti的含量超過(guò)0.020%時(shí)，彎曲矯正性降低。因此，Ti的含量設(shè)為0.003 0.020%。Ti的含量?jī)?yōu)選設(shè)為0.005%以上并且優(yōu)選設(shè)為0.015%以下。N:0.010 0.024%N為提高彎曲疲勞強(qiáng)度及彎曲矯正性的元素。為了得到這樣的效果，N含量需要為
0.010%以上。另一方面，即使含有超過(guò)0.024%的N，上述效果也已經(jīng)飽和。因而，N的含量設(shè)為0.010 0.024%。N的含量?jī)?yōu)選設(shè)為0.012%以上并且優(yōu)選設(shè)為0.022%以下。對(duì)于本發(fā)明的軟氮化用非調(diào)質(zhì)鋼及軟氮化部件的基體，需要將雜質(zhì)中P及Cr的含量分別限制在下述的范圍內(nèi)。如已述的那樣，“雜質(zhì)”是指在工業(yè)上制造鋼鐵材料時(shí)從作為原料的礦石、廢料或制造環(huán)境等混入的物質(zhì)。P:0.08% 以下P為雜質(zhì)，其為使彎曲疲勞強(qiáng)度降低的非優(yōu)選元素。特別是其含量超過(guò)0.08%時(shí)，彎曲疲勞強(qiáng)度顯著降低。因此，雜質(zhì)中P的含量設(shè)為0.08%以下。雜質(zhì)中P的含量?jī)?yōu)選設(shè)為0.03%以下。Cr:0.10% 以下Cr作為雜質(zhì)而被含于鋼中，其含量對(duì)彎曲疲勞強(qiáng)度及彎曲矯正性有較大影響。特別是Cr的含量超過(guò)0.10%時(shí)，彎曲矯正性顯著降低。因此，雜質(zhì)中Cr的含量設(shè)為0.10%以下。Pl:0.96 以上
對(duì)f:$鍵用銀氮化貓菌本由Pl = 0.02C+0.22Mn+0.87Cr+0.85A1+0.72…
(I)表示的F1I需要滿足Pl ^ 0.96。其中,上述式⑴中的C、Mn、Cr及Al是指該元素以質(zhì)量％計(jì)
的含量。化學(xué)成分處于上述范圍時(shí)，彎曲疲勞強(qiáng)度可用上述Pl來(lái)調(diào)整。另外，Pl為0.96以上的情況下可得到600MPa以上的彎曲疲勞強(qiáng)度。以下對(duì)于該情況進(jìn)行說(shuō)明。將具有表I所示化學(xué)組成的鋼AA AF用70噸轉(zhuǎn)爐熔煉，初軋為截面的尺寸為180mm X 180mm 的鋼還。[表 I]
權(quán)利要求
1.一種軟氮化用非調(diào)質(zhì)鋼，其特征在于，其具有如下的化學(xué)組成，以質(zhì)量％計(jì)，該軟氮化用非調(diào)質(zhì)鋼含有C:0.25%以上且低于0.35%、S1:0.15 0.35%、Mn:0.85 1.20%、S:0.10% 以下、Al:超過(guò) 0.010% 且 0.030% 以下、T1:0.003 0.020% 以及 N:0.010 0.024%,余量由Fe及雜質(zhì)構(gòu)成，雜質(zhì)中的P及Cr分別為P:0.08%以下及Cr:0.10%以下，并且下述式⑴及式⑵表示的Pl及P2分別為Pl彡0.96及P2彡0.90，Pl = 0.02C+0.22Mn+0.87Cr+0.85A1+0.72…(I)P2 = 2.40C-0.54Mn-9.26Cr-0.01A1+1.59…(2) 其中，上述式⑴及式⑵中的C、Mn、Cr以及Al是指該元素以質(zhì)量％計(jì)的含量。
2.一種軟氮化部件，其特征在于，基體的化學(xué)組成為以質(zhì)量％計(jì)含有C:0.25%以上且低于 0.35%,Si:0.15 0.35%、Mn:0.85 1.20%,S:0.10% 以下、Al:超過(guò) 0.010% 且 0.030%以下、T1:0.003 0.020%以及N:0.010 0.024%，余量由Fe及雜質(zhì)構(gòu)成，雜質(zhì)中的P及Cr分別為P:0.08%以下及Cr:0.10%以下，并且下述式⑴及式⑵表示的Pl及P2分別為 Pl 彡 0.96 及 P2 彡 0.90， 擴(kuò)散層由鐵素體-珠光體組織形成，該鐵素體中析出的厚度5nm以下且寬度200nm以下的片狀析出物的個(gè)數(shù)為130 250個(gè)/μ m2，Pl = 0.02C+0.22Mn+0.87Cr+0.85A1+0.72…(I)P2 = 2.40C-0.54Μη-9.26Cr-0.01A1+1.59…(2) 其中，上述式⑴及式⑵ 中的C、Mn、Cr以及Al是指該元素以質(zhì)量％計(jì)的含量。
全文摘要
本發(fā)明提供一種軟氮化部件以及適合作為該軟氮化部件的原材料的軟氮化用非調(diào)質(zhì)鋼，該軟氮化部件即使在軟氮化后進(jìn)行水冷也具備600MPa以上的彎曲疲勞強(qiáng)度及優(yōu)異的彎曲矯正性，軟氮化用非調(diào)質(zhì)鋼具有如下的化學(xué)組成其含有C0.25～低于0.35%、Si0.15～0.35%、Mn0.85～1.20%、S≤0.10%、Al超過(guò)0.010%～0.030%、Ti0.003～0.020%以及N0.010～0.020%，余量由Fe及雜質(zhì)組成，雜質(zhì)中的P≤0.08%及Cr≤0.10%，并且(0.02C+0.22Mn+0.87Cr+0.85Al+0.72≥0.96)及(2.40C-0.54Mn-9.26Cr-0.01Al+1.59≥0.90)。
文檔編號(hào)C22C38/00GK103221566SQ20118005607
公開(kāi)日2013年7月24日 申請(qǐng)日期2011年10月26日 優(yōu)先權(quán)日2010年11月22日
發(fā)明者西谷成史, 高須賀干, 松本齊, 祐谷將人, 谷山明, 佐野直幸, 江頭誠(chéng), 高橋宏昌, 齋藤勇 申請(qǐng)人:新日鐵住金株式會(huì)社, 本田技研工業(yè)株式會(huì)社