專利名稱：減少熱鍍鋁鋅機(jī)組開機(jī)帶鋼鋅皮產(chǎn)生量的控制方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及冶金領(lǐng)域的帶鋼鋅皮量控制方法，具體的說是一種冷軋熱鍍鋁鋅機(jī)組在工藝停機(jī)更換沉沒輥后，重新開機(jī)時減少帶鋼表面鋅皮產(chǎn)生量的控制方法。
背景技術(shù)：
目前國內(nèi)外熱鍍鋁鋅機(jī)組生產(chǎn)工藝主要采用的是“改良的森吉米爾法”，熱鍍鋁鋅機(jī)組生產(chǎn)工藝主要包括鍍前處理一熱浸鍍一鍍后處理。其中熱浸鍍是熱鍍鋁鋅機(jī)組生產(chǎn)的核心，主要由鋅鍋、沉沒輥、氣刀等設(shè)備組成。在帶鋼熱鍍生產(chǎn)過程中，沉沒輥始終浸沒在鋅鍋內(nèi)的高溫鋁鋅溶液中，其本身無任何傳動機(jī)構(gòu)，是一個被動的轉(zhuǎn)向輥，完全依靠帶鋼與輥?zhàn)颖砻娴哪ゲ亮眚?qū)動，輥面稍有偏差或產(chǎn)生相對運(yùn)動，帶鋼就會被劃傷。另一方面，沉沒輥要受到鋁鋅液侵蝕，輥面和軸套的磨損腐蝕會逐漸件加重，一般7-10天為一周期需要 生產(chǎn)線工藝停機(jī)來更換沉沒輥，每次換輥時間需要6-10小時，從生產(chǎn)、安全和節(jié)能考慮，每次工藝停機(jī)更換沉沒輥過程中需要對退火爐的氫氣H2進(jìn)行關(guān)閉及停止各爐區(qū)加熱，這樣導(dǎo)致沉沒輥更換完成后，重新開機(jī)生產(chǎn)時，前期機(jī)組帶鋼往往因?yàn)樵谕嘶馉t內(nèi)無法到達(dá)浸鍍工藝要求的進(jìn)入鋅鍋內(nèi)的溫度和表面清潔度要求，導(dǎo)致開機(jī)生產(chǎn)前期從鋅鍋浸鍍后的帶鋼表面鍍層與鋼板基體的粘附效果差，鍍層會在帶鋼出鋅鍋的后續(xù)工藝中形成鋅皮并大量剝落，嚴(yán)重影響到產(chǎn)品質(zhì)量和機(jī)組設(shè)備的正常運(yùn)行，增大機(jī)組開機(jī)生產(chǎn)時鋅皮的清理工作量。目前，公知針對熱鍍鋁鋅機(jī)制開機(jī)帶鋼鋅皮產(chǎn)生量大的問題，普遍采用的控制方法其主要特點(diǎn)如下⑴退火爐輻射管加熱和均熱段(RHS)段升溫到700°C以上開機(jī)；⑵開機(jī)后直接打開冷卻段(CS)風(fēng)機(jī)；⑶開機(jī)后投入HN保護(hù)氣體；⑷開機(jī)后直接打開直燃段(DFS)所有主燒嘴，退火爐爐溫達(dá)到1000°C后直接將加熱控制選擇自動帶溫控制模式。但是，現(xiàn)有這種開機(jī)控制方法對開機(jī)帶鋼鋅皮量的減少效果十分有限。申請人:檢索發(fā)現(xiàn)，專利200810197544.6 “帶鋼熱鍍鋅線薄鍍層生產(chǎn)方法”，公布的是通過在鋅液中增加稀土元素、調(diào)整鋅液溫度和氣刀參數(shù)來控制鍍層厚度；專利200620085095. 2 “可提高熱鍍鋅鋁鋁鋅層與鋼表面附著力的帶鋼結(jié)構(gòu)”，其公布的是一種可實(shí)現(xiàn)鍍層高附著力的帶鋼本體結(jié)構(gòu)；專利200710045513. 4 “鍍層合金化均勻性的控制方法”，介紹的是通過增加電磁穩(wěn)定裝置來減少帶鋼晃動、從而提高鍍層均勻性的控制方法。對比這些公開技術(shù)，其所要實(shí)現(xiàn)的目的與本技術(shù)不同，同時這些公開技術(shù)所存在的工況均是在機(jī)組正常穩(wěn)定的生產(chǎn)情況下，并不能解決機(jī)組換輥開機(jī)時段需面對的大量鋅皮問題。

發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明所要解決的技術(shù)問題是，針對現(xiàn)有技術(shù)中冷軋熱鍍鋁鋅機(jī)組在工藝停機(jī)更換沉沒輥后，重新開機(jī)時會有大量鋅皮產(chǎn)生的技術(shù)問題，提出一種減少熱鍍鋁鋅機(jī)組開機(jī)帶鋼鋅皮產(chǎn)生量的控制方法，可以提高帶鋼鍍層粘附性，減少帶鋼鍍層剝落及鋅皮產(chǎn)生。本發(fā)明解決以上技術(shù)問題的技術(shù)方案是減少熱鍍鋁鋅機(jī)組開機(jī)帶鋼鋅皮產(chǎn)生量的控制方法，熱鍍鋁鋅機(jī)組包括依次串聯(lián)的直燃段(DFS)、輻射管加熱和均熱段(RHS)、冷卻均熱段(CS)、熱張緊輥段(TDRS)和鋅鍋，直燃段(DFS)內(nèi)設(shè)有用于加熱的DFS燒嘴，輻射管加熱和均熱段(RHS)內(nèi)設(shè)有用于加熱的RHS輻射管，冷卻均熱段(CS)內(nèi)設(shè)有用于加熱的CS電加熱器以及與用于冷卻的CS冷卻噴嘴；帶鋼從直燃段進(jìn)入，依次通過輻射管加熱和均熱段(RHS)、冷卻均熱段(CS)、熱張緊輥段(TDRS)和鋅鍋后，從鋅鍋中輸出；氫氣和氮?dú)馔ㄟ^混合器后進(jìn)入冷卻均熱段(CS)和熱張緊輥段(TDRS);直燃段(DFS)溫度控制模式具有自動爐溫控制模式和自動板溫控制模式；控制的步驟如下
㈠熱鍍鋁鋅機(jī)組開機(jī)前30-40分鐘打開輻射管加熱和均熱段(RHS)的RHS輻射管，使輻射管加熱和均熱段(RHS)爐溫升到750-800°C，當(dāng)輻射管加熱和均熱段(RHS)爐溫升到525°C時，打開混合器，向冷卻均熱段(CS)和熱張緊輥段(TDRS)中通入由氫氣和氮?dú)饨M成的HN保護(hù)氣體； ㈡當(dāng)輻射管加熱和均熱段(RHS)爐溫升到750-800°C時，熱鍍鋁鋅機(jī)組開機(jī)，啟動熱鍍鋁鋅機(jī)組的帶鋼輸送裝置，使帶鋼以30-50m/min速度運(yùn)行，同時打開直燃段(DFS )的DFS燒嘴，使直燃段(DFS)爐溫升到800-850°C ；
㈢當(dāng)直燃段(DFS)爐溫升到800-850°C時，打開冷卻均熱段(CS)的CS冷卻噴嘴，對帶鋼進(jìn)行冷卻，并控制冷卻均熱段(CS)帶鋼的溫度為550-600°C，同時調(diào)整直燃段(DFS)帶鋼的溫度到630-660°C ；
㈣使帶鋼以50m-70/min速度運(yùn)行并逐漸提速到正常工藝速度要求值。由此可見，本發(fā)明減少熱鍍鋁鋅機(jī)組開機(jī)帶鋼鋅皮產(chǎn)生量的控制方法主要為以下四點(diǎn)，通過以下四點(diǎn)的控制，可有效提高帶鋼鍍層粘附性，減少帶鋼鍍層剝落及鋅皮產(chǎn)生
①輻射管加熱和均熱段(RHS)段升溫到750-800度開機(jī)；
退火爐RHS主要作用是消除帶鋼在冷軋過程中產(chǎn)生的加工硬化，使帶鋼達(dá)到其再結(jié)晶退火溫度，同時對帶鋼在加熱過程中表面產(chǎn)生的氧化膜進(jìn)行還原。該段采用的是輻射管輻射加熱的方式，加熱啟動時間和熱響應(yīng)長，機(jī)組工藝換輥停機(jī)時為節(jié)能，DFS、RHS、CS均停止加熱，導(dǎo)致重新開機(jī)運(yùn)行前爐區(qū)帶鋼溫度很低，所以需要提前打開RHS主燒嘴，較高的爐溫可以保證開機(jī)時爐內(nèi)帶鋼進(jìn)入鋅鍋時的適合溫度，加速帶鋼表面氧化鐵皮的還原，提高鋅層附著帶鋼的能力。②開機(jī)前投入HN保護(hù)氣體；
HN作為常規(guī)保護(hù)氣體存在DFS、RHS、CS、TDRS等各段，H2+N2按照一定的比例混合，氫的強(qiáng)還原能力在高溫下自鐵的氧化物置換出氧，帶鋼經(jīng)過RHS時，在高溫下爐內(nèi)的氫氣會和鐵的氧化物發(fā)生化學(xué)反應(yīng)，生成鐵和水；其反應(yīng)方程式為=Fe2O3 +3H2=2Fe +3H20 ;氫氣起到除去帶鋼表面氧化膜的作用，氮屬于中性氣體，性質(zhì)不活潑，實(shí)際起到加速氫氣與氧化物反應(yīng)的載體作用。由于機(jī)組停機(jī)時為安全考慮，H2必須關(guān)閉，同時在停機(jī)關(guān)閉DFS、RHS、CS加熱功能后，爐溫下降過程中爐內(nèi)帶鋼長時間暴露在高溫狀態(tài)下，導(dǎo)致表面氧化嚴(yán)重。因此，提前投入HN可以在開機(jī)前有效改善爐內(nèi)氣氛，減少帶鋼表面的氧化鐵膜，提高鍍層附著力。③開機(jī)后當(dāng)退火爐DFS和RHS段爐溫都基本達(dá)到開機(jī)設(shè)定值(DFS :800-850°C,RHS :750-8000C )要求后，打開CS段風(fēng)機(jī)對帶鋼進(jìn)行降溫冷卻，且CS段帶鋼溫度控制按溫度設(shè)定值的上限(550-600°C)進(jìn)行設(shè)定；
鋅層附著力取決與鋼基與鋁鋅液間合金層的形成，合金層中鍍層的粘附性不僅取決與鋅液中的鋁含量，而且更大程度取決于帶鋼入鋅鍋時的溫度，提高入鋅鍋時帶鋼溫度可以促使中間層的良好形成。由于剛開機(jī)時CS段爐溫不是很高，如果剛開機(jī)就直接投CS風(fēng)機(jī)會導(dǎo)致溫度急劇下降，以致帶鋼入鋅鍋溫度過低鋅層粘附性下降而產(chǎn)生大量鋅皮，所以CS設(shè)定帶鋼溫度以上限控制可以有效降低剛投入CS風(fēng)機(jī)的功率，最大限度提高帶鋼入鋅鍋溫度。④開機(jī)后，當(dāng)直燃段(DFS)段各區(qū)都達(dá)到800_850°C時，調(diào)整直燃段(DFS)溫度到630-6600C，然后針對爐溫較低區(qū)域手動微調(diào)空煤流量比以達(dá)到DFS段各區(qū)溫度快速提升至帶溫設(shè)定值；
直燃段無氧化加熱的基本目的是脫脂，它是通過氣體(COG)或輕質(zhì)液態(tài)燃料的化學(xué)燃燒所產(chǎn)生的燃?xì)庵苯蛹訜釒т摫砻鎭硗瓿傻?。正常情況下，帶鋼進(jìn)入爐內(nèi)后，以10 50 0C / s的速率進(jìn)行加熱，使殘留的軋制油得到瞬間的蒸餾或蒸發(fā)。其中，主要通過燒嘴空氣過剩系數(shù)(燃燒燒嘴供入的單位煤氣的實(shí)際控制量與完全燃燒的理論空氣量的比例)的·調(diào)節(jié)來控制爐內(nèi)氣氛，一般DFS爐內(nèi)氣體成分含有CO2、!120、!12、0)、02，其中02、0)2、H2O為氧化性氣體，H2, CO為還原性氣體，由于O2的氧化性最強(qiáng)，為避免自由O2對鋼的強(qiáng)氧化作用，燒嘴空氣過剩系數(shù)必須小于I (欠氧燃燒)。CO2、H20與帶鋼的氧化反應(yīng)是可逆的，反應(yīng)方向與H2、CO的濃度及溫度有關(guān)。Fe+C02——Fe0+C0，F(xiàn)e+H20——FeCHH2。DFS燒嘴區(qū)爐溫一般為1200°C左右，爐內(nèi)若要控制為還原性氣氛，必須保證H2O / H2 ^ O. 79, CO2 /CO ^ O. 371，結(jié)合燃燒效率，空氣過剩系數(shù)一般為O. 85 O. 95，爐內(nèi)控制為弱氧化性氣氛，這樣在無氧化段帶鋼表面實(shí)際仍會形成很薄的氧化膜，再通過退火爐后面幾段進(jìn)行還原處理。當(dāng)開機(jī)以后如果為了最大限度的提高DFS的爐溫，將爐溫設(shè)定過高，將導(dǎo)致DFS空氣流量和煤氣流量調(diào)節(jié)閥瞬間急劇調(diào)整，使整個DFS段爐內(nèi)氣氛波動較大，帶鋼表面的氧化鐵膜得不到有效的減少，增大帶鋼浸鍍后鋅皮產(chǎn)生量，因此DFS溫度到630-660°C。本發(fā)明進(jìn)一步限定的技術(shù)方案是
前述的減少熱鍍鋁鋅機(jī)組開機(jī)帶鋼鋅皮產(chǎn)生量的控制方法，HN保護(hù)氣體由氫氣和氮?dú)饨M成，氫氣與氮?dú)獾捏w積比是25-35% ;氫氣流量為140-160m3/h，氮?dú)饬髁繛?40-560 m3/h，HN保護(hù)氣體流量為680-720 m3/h。前述的減少熱鍍鋁鋅機(jī)組開機(jī)帶鋼鋅皮產(chǎn)生量的控制方法，步驟⑶中，調(diào)整直燃段(DFS)帶鋼溫度到630-660后，針對直燃段(DFS)加熱區(qū)中爐溫低于800°C的區(qū)域(DFS段5個加熱區(qū)中爐溫低于800°C)手動微調(diào)空煤流量比以達(dá)到直燃段帶溫溫度快速提升至630-660。。。前述的減少熱鍍鋁鋅機(jī)組開機(jī)帶鋼鋅皮產(chǎn)生量的控制方法，冷卻均熱段(CS)的CS電加熱器與輻射管加熱和均熱段(RHS)的RHS輻射管同時打開，用于給冷卻均熱段(CS)升溫。針對“輻射管加熱和均熱段(RHS)段升溫到750-800度開機(jī)”，由于DFS帶鋼廢氣風(fēng)機(jī)作用，爐膛內(nèi)保護(hù)氣體由RHS段向DFS段流動，從而帶動整個爐膛溫度。因此，同時可提前配合打開CS電加熱器，較高的爐溫可以保證開機(jī)時爐內(nèi)帶鋼進(jìn)入鋅鍋時的適合溫度，力口速帶鋼表面氧化鐵皮的還原，提高鋅層附著帶鋼的能力。本發(fā)明的優(yōu)點(diǎn)是本發(fā)明的減少熱鍍鋁鋅機(jī)組開機(jī)帶鋼鋅皮產(chǎn)生量的控制方法保證了開機(jī)時進(jìn)入鋅鍋內(nèi)帶鋼的溫度，同時極大程度清除了帶鋼表面的氧化膜，促進(jìn)鐵鋁化合物Fe2Al5+ FeAl3的形成，提高了鍍層粘附性，減少了鍍層剝落、鋅皮產(chǎn)生。使用本發(fā)明的控制方法后，因熱鍍鋁鋅機(jī)組更換沉沒輥工藝停機(jī)后，重新開機(jī)時機(jī)組的鋅皮產(chǎn)生量得到有效減少和控制，提升了生產(chǎn)產(chǎn)品合格率，減少了因鋅皮導(dǎo)致的產(chǎn)品缺陷和設(shè)備故障停機(jī)，降低了手工清理開機(jī)鋅皮的作業(yè)風(fēng)險及勞動強(qiáng)度。


圖I是本發(fā)明的熱鍍鋁鋅機(jī)組的連接示意圖。圖2是本發(fā)明的控制流程圖。
具體實(shí)施例方式本發(fā)明的熱鍍鋁鋅機(jī)組連接如圖I所示，包括依次串聯(lián)的直燃段(DFS)33、輻射管 加熱和均熱段(RHS) 34、冷卻均熱段(CS) 35、熱張緊輥段(TDRS) 36和鋅鍋6 ;直燃段(DFS)33內(nèi)設(shè)有DFS燒嘴15，直燃段(DFS) 33的出煙口通過DFS排煙風(fēng)機(jī)19連接DFS排煙煙囪20，用于排煙；輻射管加熱和均熱段(RHS) 34內(nèi)設(shè)有RHS輻射管16 ;冷卻均熱段(CS) 35內(nèi)設(shè)有CS電加熱器17和CS冷卻噴嘴18，CS冷卻噴嘴18連接CS冷卻風(fēng)機(jī)21 ;熱張緊輥段(TDRS) 36的出口連接鋅鍋6，鋅鍋6內(nèi)設(shè)有沉沒輥5，沉沒輥5始終浸沒在鋅鍋6內(nèi)的高溫鋁鋅溶液中，其本身無任何傳動機(jī)構(gòu)，是一個被動的轉(zhuǎn)向輥，完全依靠帶鋼14與輥?zhàn)颖砻娴哪ゲ亮眚?qū)動，鋅鍋6上方設(shè)有氣刀7 ;氫氣和氮?dú)馔ㄟ^混合器13后進(jìn)入冷卻均熱段(CS) 35和熱張緊輥段(TDRS) 36 ;帶鋼14從直燃段33進(jìn)入，依次通過輻射管加熱和均熱段34、冷卻均熱段35、熱張緊輥段36和鋅鍋6后，從氣刀7中間輸出。實(shí)施例I
本實(shí)施例的減少熱鍍鋁鋅機(jī)組開機(jī)帶鋼鋅皮產(chǎn)生量的控制方法，流程如圖2所示，控制的步驟如下
㈠熱鍍鋁鋅機(jī)組開機(jī)前30分鐘打開輻射管加熱和均熱段(RHS)34的RHS輻射管16，使輻射管加熱和均熱段(RHS) 34爐溫升到750°C，當(dāng)輻射管加熱和均熱段(RHS) 34爐溫升到525°C時，打開混合器13，向冷卻均熱段(CS) 35和熱張緊輥段(TDRS) 36中通入由氫氣和氮?dú)饨M成的HN保護(hù)氣體；HN保護(hù)氣體由氫氣和氮?dú)饨M成，氫氣與氮?dú)獾捏w積比是25%，氫氣流量為140m3/h，氮?dú)饬髁繛?40m3/h，HN保護(hù)氣體流量為680m3/h ;冷卻均熱段(CS) 35的CS電加熱器17與輻射管加熱和均熱段(RHS)34的RHS輻射管16同時打開，用于給冷卻均熱段(CS) 35升溫;
㈡當(dāng)輻射管加熱和均熱段(RHS)34爐溫升到750°C時，熱鍍鋁鋅機(jī)組開機(jī)，啟動熱鍍鋁鋅機(jī)組的帶鋼輸送裝置，使帶鋼以30m/min速度運(yùn)行，同時打開直燃段(DFS)33的DFS燒嘴15，使直燃段(DFS) 33爐溫升到800°C ；
㈢當(dāng)直燃段(DFS)33爐溫升到800°C時，打開冷卻均熱段(CS) 35的CS冷卻噴嘴，對帶鋼14進(jìn)行冷卻，并控制冷卻均熱段(CS) 35帶鋼的溫度為550°C，同時調(diào)整直燃段(DFS)33帶鋼的溫度到630°C，針對直燃段(DFS) 33加熱區(qū)中爐溫低于800°C的區(qū)域(DFS段5個加熱區(qū)中爐溫低于800°C )手動微調(diào)空煤流量比以達(dá)到直燃段33帶溫溫度快速提升至630°C。㈣使帶鋼以50m/min速度運(yùn)行并逐漸提速到正常工藝速度要求值。
實(shí)施例2
本實(shí)施例的減少熱鍍鋁鋅機(jī)組開機(jī)帶鋼鋅皮產(chǎn)生量的控制方法，流程如圖2所示，控制的步驟如下
㈠熱鍍鋁鋅機(jī)組開機(jī)前35分鐘打開輻射管加熱和均熱段(RHS)34的RHS輻射管16，使輻射管加熱和均熱段(RHS) 34爐溫升到780°C，當(dāng)輻射管加熱和均熱段(RHS) 34爐溫升到525°C時，打開混合器13，向冷卻均熱段(CS) 35和熱張緊輥段(TDRS) 36中通入由氫氣和氮?dú)饨M成的HN保護(hù)氣體；HN保護(hù)氣體由氫氣和氮?dú)饨M成，氫氣與氮?dú)獾捏w積比是30%，氫氣流量為150m3/h，氮?dú)饬髁繛?50 m3/h，HN保護(hù)氣體流量為700 m3/h。冷卻均熱段(CS) 35的CS電加熱器17與輻射管加熱和均熱段(RHS)34的RHS輻射管16同時打開，用于給冷卻均熱段(CS) 35升溫；
㈡當(dāng)輻射管加熱和均熱段(RHS)34爐溫升到780°C時，熱鍍鋁鋅機(jī)組開機(jī)，啟動熱鍍鋁鋅機(jī)組的帶鋼輸送裝置，使帶鋼以40m/min速度運(yùn)行，同時打開直燃段(DFS)33的DFS燒嘴15，使直燃段(DFS) 33爐溫升到820°C ；·
㈢當(dāng)直燃段(DFS)33爐溫升到820°C時，打開冷卻均熱段(CS) 35的CS冷卻噴嘴，對帶鋼14進(jìn)行冷卻，并控制冷卻均熱段(CS) 35帶鋼的溫度為580°C，同時調(diào)整直燃段(DFS)33帶鋼的溫度到650°C，針對直燃段(DFS) 33加熱區(qū)中爐溫低于800°C的區(qū)域(DFS段5個加熱區(qū)中爐溫低于800°C )手動微調(diào)空煤流量比以達(dá)到直燃段33帶溫溫度快速提升至650°C。㈣使帶鋼以60/min速度運(yùn)行并逐漸提速到正常工藝速度要求值。實(shí)施例3
本實(shí)施例的減少熱鍍鋁鋅機(jī)組開機(jī)帶鋼鋅皮產(chǎn)生量的控制方法，流程如圖2所示，控制的步驟如下
㈠熱鍍鋁鋅機(jī)組開機(jī)前40分鐘打開輻射管加熱和均熱段(RHS)34的RHS輻射管16，使輻射管加熱和均熱段(RHS) 34爐溫升到800°C，當(dāng)輻射管加熱和均熱段(RHS) 34爐溫升到525°C時，打開混合器13，向冷卻均熱段(CS) 35和熱張緊輥段(TDRS) 36中通入由氫氣和氮?dú)饨M成的HN保護(hù)氣體；HN保護(hù)氣體由氫氣和氮?dú)饨M成，氫氣與氮?dú)獾捏w積比是35%，氫氣流量為160m3/h，氮?dú)饬髁繛?60 m3/h，HN保護(hù)氣體流量為720 m3/h。冷卻均熱段(CS) 35的CS電加熱器17與輻射管加熱和均熱段(RHS)34的RHS輻射管16同時打開，用于給冷卻均熱段(CS) 35升溫；
㈡當(dāng)輻射管加熱和均熱段(RHS)34爐溫升到800°C時，熱鍍鋁鋅機(jī)組開機(jī)，啟動熱鍍鋁鋅機(jī)組的帶鋼輸送裝置，使帶鋼以50m/min速度運(yùn)行，同時打開直燃段(DFS)33的DFS燒嘴15，使直燃段(DFS) 33爐溫升到850°C ；
㈢當(dāng)直燃段(DFS)33爐溫升到850°C時，打開冷卻均熱段(CS) 35的CS冷卻噴嘴，對帶鋼14進(jìn)行冷卻，并控制冷卻均熱段(CS) 35帶鋼的溫度為600°C，同時調(diào)整直燃段(DFS)33帶鋼的溫度到660°C，針對直燃段(DFS) 33加熱區(qū)中爐溫低于800°C的區(qū)域(DFS段5個加熱區(qū)中爐溫低于800°C )手動微調(diào)空煤流量比以達(dá)到直燃段33帶溫溫度快速提升至660°C。㈣使帶鋼以70/min速度運(yùn)行并逐漸提速到正常工藝速度要求值。除上述實(shí)施例外，本發(fā)明還可以有其他實(shí)施方式。凡采用等同替換或等效變換形成的技術(shù)方案，均落在本發(fā)明要求的保護(hù)范圍。
權(quán)利要求
1.減少熱鍍招鋅機(jī)組開機(jī)帶鋼鋅皮產(chǎn)生量的控制方法，所述熱鍍招鋅機(jī)組包括依次串聯(lián)的直燃段、輻射管加熱和均熱段、冷卻均熱段、熱張緊輥段和鋅鍋，所述直燃段內(nèi)設(shè)有用于加熱的燒嘴，所述輻射管加熱和均熱段內(nèi)設(shè)有用于加熱的輻射管，所述冷卻均熱段內(nèi)設(shè)有用于加熱的電加熱器以及與用于冷卻的冷卻噴嘴；帶鋼從所述直燃段進(jìn)入，依次通過輻射管加熱和均熱段、冷卻均熱段、熱張緊輥段和鋅鍋后，從鋅鍋中輸出；氫氣和氮?dú)馔ㄟ^混合器后進(jìn)入冷卻均熱段和熱張緊輥段；所述控制的步驟如下 ㈠熱鍍鋁鋅機(jī)組開機(jī)前30-40分鐘打開輻射管加熱和均熱段的輻射管，使輻射管加熱和均熱段爐溫升到750-800°C，當(dāng)輻射管加熱和均熱段爐溫升到525°C時，打開混合器，向冷卻均熱段和熱張緊輥段中通入由氫氣和氮?dú)饨M成的HN保護(hù)氣體； (二)當(dāng)輻射管加熱和均熱段爐溫升到750-800°C時，熱鍍鋁鋅機(jī)組開機(jī)，啟動熱鍍鋁鋅機(jī)組的帶鋼輸送裝置，使帶鋼以30-50m/min速度運(yùn)行，同時打開直燃段的加熱燒嘴，使直燃段爐溫升到800-850°C ； 曰當(dāng)直燃段爐溫升到800-850°C時，打開冷卻均熱段的冷卻噴嘴，對帶鋼進(jìn)行冷卻，并控制冷卻均熱段帶鋼的溫度為550-600°C，同時調(diào)整直燃段帶鋼的溫度到630-660°C ； ㈣使帶鋼以50m-70/min速度運(yùn)行并逐漸提速到正常工藝速度要求值。
2.如權(quán)利要求I所述的減少熱鍍鋁鋅機(jī)組開機(jī)帶鋼鋅皮產(chǎn)生量的控制方法，其特征在于所述HN保護(hù)氣體由氫氣和氮?dú)饨M成，氫氣與氮?dú)獾捏w積比是25-35%。
3.如權(quán)利要求2所述的減少熱鍍鋁鋅機(jī)組開機(jī)帶鋼鋅皮產(chǎn)生量的控制方法，其特征在于所述氫氣流量為140-160m3/h，氮?dú)饬髁繛?40-560 m3/h，HN保護(hù)氣體流量為680-720m3/h0
4.如權(quán)利要求I所述的減少熱鍍鋁鋅機(jī)組開機(jī)帶鋼鋅皮產(chǎn)生量的控制方法，其特征在于步驟㈢中，調(diào)整直燃段帶溫溫度到630-660后，針對直燃段加熱區(qū)中爐溫低于800°C的區(qū)域手動微調(diào)空煤流量比以達(dá)到直燃段帶溫溫度快速提升至630-660°C。
5.如權(quán)利要求I所述的減少熱鍍鋁鋅機(jī)組開機(jī)帶鋼鋅皮產(chǎn)生量的控制方法，其特征在于所述冷卻均熱段的電加熱器與輻射管加熱和均熱段的輻射管同時打開，給冷卻均熱段升溫。
全文摘要
本發(fā)明涉及冶金領(lǐng)域的帶鋼鋅皮量控制方法，是一種減少熱鍍鋁鋅機(jī)組開機(jī)帶鋼鋅皮產(chǎn)生量的控制方法，控制步驟為開機(jī)前30-40分鐘打開輻射管加熱和均熱段的輻射管，使其爐溫升到750-800℃，當(dāng)爐溫升到525℃時，向冷卻均熱段和熱張緊輥段中通入HN保護(hù)氣體；當(dāng)輻射管加熱和均熱段爐溫到750-800℃時，熱鍍鋁鋅機(jī)組開機(jī)，帶鋼以30-50m/min速度運(yùn)行，同時打開直燃段燒嘴，使其爐溫升到800-850℃；當(dāng)直燃段爐溫升到800-850℃時，打開冷卻均熱段冷卻噴嘴，對帶鋼冷卻，控制帶鋼溫度為550-600℃，調(diào)整直燃段帶鋼溫度到630-660℃；使帶鋼速度逐漸提速到正常工藝速度要求值。本發(fā)明保證了開機(jī)時進(jìn)入鋅鍋內(nèi)帶鋼的溫度，極大程度清除了帶鋼表面的氧化膜，促進(jìn)鐵鋁化合物的形成，提高了鍍層粘附性，減少了鍍層剝落、鋅皮產(chǎn)生。
文檔編號C23C2/06GK102899599SQ201110215058
公開日2013年1月30日 申請日期2011年7月29日 優(yōu)先權(quán)日2011年7月29日
發(fā)明者馬天棟, 邱向偉, 陳紹林 申請人:上海梅山鋼鐵股份有限公司