專利名稱：用于熱噴涂的粉末及形成熱噴涂沉積的方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及一種?；療Y(jié)金屬陶瓷顆粒的熱噴涂粉末、以及使用該熱噴涂粉末形成熱噴涂層的方法。
背景技術(shù)：
金屬陶瓷的熱噴涂層現(xiàn)已應(yīng)用于各種工業(yè)領(lǐng)域；為了進(jìn)一步改善這種熱噴涂層的性能，業(yè)界對(duì)熱噴涂粉末進(jìn)行了廣泛研究(例如，參考專利文獻(xiàn)1)。然而，熱噴涂層的硬度及耐磨損性仍然非常需要加以改善?，F(xiàn)有技術(shù)文獻(xiàn)專利文獻(xiàn)1 日本專利公開2008-69386

發(fā)明內(nèi)容
發(fā)明要解決的問題因此，本發(fā)明的一個(gè)目的是提供一種適合于形成具有良好的硬度及耐磨損性的熱噴涂層的熱噴涂粉末。本發(fā)明的另一個(gè)目的是提供一種使用該熱噴涂粉末而形成熱噴涂層的方法。解決問題的手段為了達(dá)到上述目的，本發(fā)明人對(duì)進(jìn)行熱噴涂時(shí)顆粒在熱噴涂粉末中的直線運(yùn)動(dòng)特性進(jìn)行了深入研究，直線運(yùn)動(dòng)特性是影響由熱噴涂粉末所構(gòu)成熱噴涂層的特性的一個(gè)因素。從而完成了本發(fā)明。本發(fā)明的第一方面提供一種粒化燒結(jié)金屬陶瓷顆粒的熱噴涂粉末。?；療Y(jié)金屬陶瓷顆粒的平均粒徑為5至25 μ m。?；療Y(jié)金屬陶瓷顆粒的抗壓強(qiáng)度為50MPa以上。粒化燒結(jié)金屬陶瓷顆粒的直比為0. 25以上，直比的定義為將對(duì)150克熱噴涂粉末進(jìn)行熱點(diǎn)噴涂時(shí)所得熱噴涂層的最大厚度除以在熱噴涂層輪廓上具有其兩端的最長線段的長度而得出的值。?；療Y(jié)金屬陶瓷顆粒的平均縱橫比優(yōu)選為1. 25以下。構(gòu)成?；療Y(jié)金屬陶瓷顆粒的一次顆粒的平均粒徑優(yōu)選為6. Ομπι以下。構(gòu)成粒化燒結(jié)金屬陶瓷顆粒的金屬一次顆粒的分散度優(yōu)選為0. 40以下，分散度的定義為將金屬一次顆粒的數(shù)量平均粒徑除以金屬一次顆粒的體積平均粒徑而得出的值。?；療Y(jié)金屬陶瓷顆粒的抗壓強(qiáng)度優(yōu)選為 IOOOMPa以下。?；療Y(jié)金屬陶瓷顆粒的平均分維(average fractal dimensionality)優(yōu)選為1.075以下。本發(fā)明的第二方面提供一種形成熱噴涂層的方法，其中對(duì)第一方面的熱噴涂粉末進(jìn)行高速火焰噴涂或冷噴涂而形成熱噴涂層。亦即，第一方面的熱噴涂粉末用于優(yōu)選通過高速火焰噴涂或冷噴涂形成熱噴涂層。發(fā)明的效果本發(fā)明提供一種適于形成具有良好的硬度及耐磨損性的熱噴涂層的熱噴涂粉末、以及使用該熱噴涂粉末而形成熱噴涂層的方法。
具體實(shí)施例方式下面將對(duì)本發(fā)明的一個(gè)實(shí)施例進(jìn)行描述。本實(shí)施方式的熱噴涂粉末包括?；療Y(jié)金屬陶瓷顆粒。該熱噴涂粉末是用于形成金屬陶瓷熱噴涂層的目的，例如利用高速火焰噴涂(如高速空氣燃料(HVAF)熱噴涂和高速氧燃料(HVOF)熱噴涂)形成噴涂層。熱噴涂粉末中所包含的?；療Y(jié)金屬陶瓷顆粒是陶瓷細(xì)顆粒與金屬細(xì)顆粒相互凝聚(agglomerated)的復(fù)合顆粒。?；療Y(jié)金屬陶瓷顆粒是通過如下方式制造對(duì)陶瓷細(xì)顆粒與金屬細(xì)顆粒的混合物造粒，再對(duì)所形成的顆粒(粒狀顆粒)進(jìn)行燒結(jié)。陶瓷細(xì)顆粒可以是碳化物(如碳化鎢和碳化鉻)的顆粒、硼化物(如硼化鉬和硼化鉻)的顆粒、氮化物 (如氮化鋁)的顆粒、硅化物的顆粒、氧化物的顆粒、或者這些顆粒的任意組合。金屬細(xì)顆?？梢允窃亟饘俚念w粒(如鈷、鎳、鐵和鉻)的顆粒、金屬合金的顆粒、或者這些顆粒的任意組合。優(yōu)選的是，金屬細(xì)顆粒在?；療Y(jié)金屬陶瓷顆粒中的含量為5至40體積％。換句話說，優(yōu)選的是，陶瓷細(xì)顆粒在?；療Y(jié)金屬陶瓷顆粒中的含量為60至95體積％。就?；療Y(jié)金屬陶瓷顆粒的如以下定義的直比(straight ratio)而言，熱噴涂粉末具有0. 25的下限?！爸北取笔菍?50克熱噴涂粉末熱點(diǎn)噴涂于基體上時(shí)所得熱噴涂層的最大厚度除以在熱噴涂層輪廓線上具有其兩端的最長線段的長度而得出的值?！爸北取笔潜硎具M(jìn)行熱噴涂時(shí)熱噴涂粉末徑直到達(dá)基體的程度的指標(biāo)。較高的直比表示在進(jìn)行熱噴涂時(shí)有較多的粒化燒結(jié)金屬陶瓷顆粒徑直到達(dá)基體。隨著直比的增大，單位數(shù)量的熱噴涂粉末的熱噴涂層形成速率，即沉積效率(熱噴涂成品率)，會(huì)增加。另外，由熱噴涂粉末所形成熱噴涂層的硬度及耐磨損性也會(huì)得到改善。一般認(rèn)為其原因是，具有高直比的?；療Y(jié)金屬陶瓷顆粒在進(jìn)行熱噴涂時(shí)被有效地加速，因而以較高的速度與基體發(fā)生碰撞。直比為 0. 25以上的?；療Y(jié)金屬陶瓷顆粒的熱噴涂粉末，在形成具有所需的硬度及耐磨損性的熱噴涂層時(shí)是特別有利的。從進(jìn)一步提高熱噴涂層的硬度及耐磨損性的觀點(diǎn)來看，?；療Y(jié)金屬陶瓷顆粒的直比優(yōu)選為0. 27以上、更優(yōu)選為0. 30以上。?；療Y(jié)金屬陶瓷顆粒的平均粒徑(體積平均粒徑)的下限為5 μ m。隨著?；療Y(jié)金屬陶瓷顆粒的平均粒徑的增大，熱噴涂粉末中所包含的自由細(xì)顆粒的數(shù)量也會(huì)減小， 自由細(xì)顆粒在熱噴涂期間會(huì)過度地熔融，因而往往難以發(fā)生“噴濺”。噴濺是在進(jìn)行熱噴涂以形成熱噴涂層時(shí)，過度熔融的熱噴涂粉末在熱噴涂裝置噴嘴內(nèi)壁上的沉積物從內(nèi)壁上剝落并與熱噴涂層混合的現(xiàn)象。噴濺成為了降低熱噴涂層性能的一個(gè)因素。如果粒化燒結(jié)金屬陶瓷顆粒的平均粒徑為5 μ m以上，則易于將對(duì)熱噴涂粉末進(jìn)行熱噴涂時(shí)所發(fā)生的噴濺抑制到適于實(shí)際應(yīng)用的程度。從進(jìn)一步抑制噴濺發(fā)生的觀點(diǎn)來看，粒化燒結(jié)金屬陶瓷顆粒的平均粒徑優(yōu)選為8 μ m以上、更優(yōu)選為10 μ m以上。?；療Y(jié)金屬陶瓷顆粒的平均粒徑的上限為25 μ m。隨著?；療Y(jié)金屬陶瓷顆粒的平均粒徑的降低，由熱噴涂粉末所構(gòu)成的熱噴涂層的密實(shí)度也會(huì)增加，因而熱噴涂層的硬度及耐磨損性也往往會(huì)得以改善。在?；療Y(jié)金屬陶瓷顆粒的平均粒徑為25 μ m以下時(shí)，特別有利于由熱噴涂粉末形成具有所需的硬度及耐磨損性的熱噴涂層。從進(jìn)一步提高熱噴涂層的硬度及耐磨損性的觀點(diǎn)來看，?；療Y(jié)金屬陶瓷顆粒的平均粒徑優(yōu)選為20 μ m 以下、更優(yōu)選為15 μ m以下。?；療Y(jié)金屬陶瓷顆粒的平均縱橫比的上限優(yōu)選為1. 25、更優(yōu)選為1. 20、最優(yōu)選為1. 15?？v橫比的定義為，將橢圓球長軸的長度除以該橢圓球短軸的長度而得出的值，橢圓球最接近?；療Y(jié)金屬陶瓷顆粒的外形。隨著平均縱橫比的降低，熱噴涂粉末的沉積效率也往往會(huì)提高。另外，由該熱噴涂粉末所形成的熱噴涂層的硬度及耐磨損性也往往會(huì)得以改善。一般認(rèn)為其原因是進(jìn)行熱噴涂時(shí)具有小縱橫比的?；療Y(jié)金屬陶瓷顆?？梢愿行У乇患铀?，因而以更高的速度與基體發(fā)生碰撞。當(dāng)?；療Y(jié)金屬陶瓷顆粒的平均縱橫比為 1. 25以下、更具體為1. 20以下、更具體為1. 15以下時(shí)，易于將熱噴涂層的硬度及耐磨損性提高到對(duì)尤為適合實(shí)際應(yīng)用的水平。粒化燒結(jié)金屬陶瓷顆粒的平均分維(average fractal dimensionality)優(yōu)選為 1. 075以下、更優(yōu)選為1. 070以下、更優(yōu)選為1. 060以下、最優(yōu)選為1. 050以下。平均分維是用于量化?；療Y(jié)金屬陶瓷顆粒的表面不規(guī)則程度的值，并且是表示?；療Y(jié)金屬陶瓷顆粒的形狀及平均縱橫比的指標(biāo)之一。隨著?；療Y(jié)金屬陶瓷顆粒表面的不規(guī)則程度的增加，換句話說隨著?；療Y(jié)金屬陶瓷顆粒形狀的復(fù)雜性的增加，?；療Y(jié)金屬陶瓷顆粒的平均分維也會(huì)增大。同時(shí)，平均分維是在1以上但小于2的范圍內(nèi)的值。如果?；療Y(jié)金屬陶瓷顆粒的平均分維為1. 075以下、更具體地為1. 070以下、更具體地為1. 060以下、最具體地為1.050以下時(shí)，則易于將熱噴涂層的硬度及耐磨損性提高到尤為適宜實(shí)際應(yīng)用的水平。?；療Y(jié)金屬陶瓷顆粒的抗壓強(qiáng)度的下限為50MPa。具有高抗壓強(qiáng)度的?；療Y(jié)金屬陶瓷顆粒不易發(fā)生破碎。因此，對(duì)于具有高抗壓強(qiáng)度的?；療Y(jié)金屬陶瓷顆粒的熱噴涂粉末，易于抑制自由細(xì)顆粒的產(chǎn)生，自由細(xì)顆粒是在熱噴涂前由于粒化燒結(jié)金屬陶瓷顆粒的破碎而產(chǎn)生的，并且在熱噴涂期間會(huì)過度地熔融，因?yàn)樽杂杉?xì)顆粒被抑制，所以噴濺往往難以發(fā)生。如果?；療Y(jié)金屬陶瓷顆粒的抗壓強(qiáng)度為50MPa以上，則易于將對(duì)熱噴涂粉末進(jìn)行熱噴涂時(shí)發(fā)生的噴濺抑制到尤其適于實(shí)際應(yīng)用的程度。從進(jìn)一步抑制噴濺發(fā)生的觀點(diǎn)來看，粒化燒結(jié)金屬陶瓷顆粒的抗壓強(qiáng)度優(yōu)選為SOMPa以上、更優(yōu)選為IOOMPa以上。?；療Y(jié)金屬陶瓷顆粒的抗壓強(qiáng)度的上限優(yōu)選為lOOOMPa、更優(yōu)選為SOOMPa、最優(yōu)選為600MPa。具有低抗壓強(qiáng)度的粒化燒結(jié)金屬陶瓷顆粒在進(jìn)行熱噴涂時(shí)易于通過熱源加熱而發(fā)生軟化或熔融。因此，具有低抗壓強(qiáng)度的?；療Y(jié)金屬陶瓷顆粒的熱噴涂粉末趨于提高沉積效率。如果?；療Y(jié)金屬陶瓷顆粒的抗壓強(qiáng)度為IOOOMPa以下、更具體地為 SOOMPa以下、更具體地為600MPa以下時(shí)，則易于將熱噴涂粉末的沉積效率提高到對(duì)實(shí)際應(yīng)用而言尤為適宜的程度。構(gòu)成?；療Y(jié)金屬陶瓷顆粒的一次顆粒(包括陶瓷一次顆粒和金屬一次顆粒)的平均粒徑(平均弗里特O^eret ’ s)直徑)的上限優(yōu)選為6. 0 μ m、更優(yōu)選為5. 0 μ m、更優(yōu)選為4. 5 μ m。如果一次顆粒的平均粒徑為6. 0 μ m、更優(yōu)選為5. 0 μ m、最優(yōu)選為4. 5 μ m時(shí)，則易于將?；療Y(jié)金屬陶瓷顆粒的平均粒徑和平均縱橫比分別控制在25 μ m以下和1. 25以下。?；療Y(jié)金屬陶瓷顆粒中的金屬一次顆粒的如下面的定義的分散度的上限優(yōu)選為0. 40、更優(yōu)選為0. 30、最優(yōu)選為0. 25。分散度是金屬一次顆粒的數(shù)均粒徑除以金屬一次顆粒的體積平均粒徑而得出的值。分散度是金屬一次顆粒在粒化燒結(jié)金屬陶瓷顆粒中的分散程度的指標(biāo)。分散度越小則表示金屬一次顆粒越均勻地分散于粒化燒結(jié)金屬陶瓷顆粒中。如果分散度為0.40以下、更具體地0.30以下、更具體地0.25以下，則易于將?；療Y(jié)金屬陶瓷顆粒的平均縱橫比控制在1. 25以下。根據(jù)本實(shí)施方式，可獲得以下優(yōu)點(diǎn)。本實(shí)施方式的熱噴涂粉末對(duì)于使用熱噴涂粉末以高沉積效率形成具有所需的硬度及耐磨損性的熱噴涂層是極為有利的，這是因?yàn)榱；療Y(jié)金屬陶瓷顆粒具有5至25 μ m 的小平均粒徑、?；療Y(jié)金屬陶瓷顆粒具有0. 25以上的高直比、且?；療Y(jié)金屬陶瓷顆粒具有50MPa以上的高抗壓強(qiáng)度。因此，本實(shí)施方式的熱噴涂粉末適合于以高沉積效率形成具有良好的硬度及耐磨損性的熱噴涂層。可以按如下方式對(duì)以上實(shí)施方式進(jìn)行修改。熱噴涂粉末中的?；療Y(jié)金屬陶瓷顆?？梢园沾珊徒饘僖酝獾慕M分例如， 不可避免的雜質(zhì)、和添加劑。熱噴涂粉末可包含除粒化燒結(jié)金屬陶瓷顆粒以外的組分。然而，優(yōu)選的是，除粒化燒結(jié)金屬陶瓷顆粒以外的組分的量盡量地小。熱噴涂粉末可用高速火焰噴涂之外的熱噴涂法形成熱噴涂層，包括如冷噴涂和溫?zé)釃娡恐惖南鄬?duì)低溫的熱噴涂工藝、以及如等離子體熱噴涂之類的相對(duì)高溫的熱噴涂工藝而。冷噴涂是如下技術(shù)將被加熱到低于熱噴涂粉末熔點(diǎn)或軟化溫度的溫度的工作氣體加速到超音速，并利用經(jīng)加速的工作氣體使作為固相的熱噴涂粉末以高速與基體發(fā)生碰撞，因而在基體上形成涂層。在相對(duì)高溫的熱噴涂工藝的情況下，一般來說將加熱到不低于熔點(diǎn)或軟化溫度的溫度的熱噴涂粉末噴射到基體上，因此視基體的形狀或材料有可能會(huì)發(fā)生基體的熱損壞或變形。因此，不能在具有任何類型形狀或材料的所有基體上都可以形成涂層，對(duì)基體的形狀和材料有所限制的。另外，因?yàn)樾鑼釃娡糠勰┘訜岬饺埸c(diǎn)或軟化溫度，所以裝置較大且條件(如工作空間)受到限制。相反，冷噴涂是在相對(duì)較低的溫度下進(jìn)行，因此具有不易發(fā)生基體熱損壞或變形的優(yōu)點(diǎn)，并且冷噴涂裝置可小于相對(duì)高溫的熱噴涂法的裝置。另外，還有一個(gè)優(yōu)點(diǎn)在于因?yàn)樗褂玫墓ぷ鳉怏w不是燃燒氣體，所以對(duì)安全性是有利的并且對(duì)于現(xiàn)場(chǎng)使用而言具有很高的便利性。一般來說，根據(jù)工作氣體的壓力，將冷噴涂分類為高壓類型和低壓類型。亦即，將工作氣體壓力的上限為IMPa的情況稱為低壓型冷噴涂，將工作氣體壓力的上限為5MPa的情況稱為高壓型冷噴涂。在高壓型冷噴涂中，主要是使用惰性氣體(如氦氣、氮?dú)?及其混合物作為工作氣體。在低壓型冷噴涂中，使用與高壓型冷噴涂中所使用氣體相同的氣體或者壓縮空氣作為工作氣體。在將上述實(shí)施方式的熱噴涂粉末用于利用高壓型冷噴涂而形成熱噴涂層的目的的情況下，以優(yōu)選為0. 5至5MPa、更優(yōu)選為從0. 7至5MPa、更優(yōu)選為1至5MPa、最優(yōu)選為1至 4MPa的壓力將工作氣體提供給冷噴涂裝置，并且將工作氣體加熱到優(yōu)選為100至1000°C、 更優(yōu)選為300至1000°C、更優(yōu)選為500至1000°C、最優(yōu)選為500至800°C的溫度。以優(yōu)選為1至200克/分鐘、更優(yōu)選為10至100克/分鐘的給料速率，沿著與工作氣體的共軸方向?qū)釃娡糠勰┨峁┲凉ぷ鳉怏w。在進(jìn)行噴涂時(shí)基體與冷噴涂裝置噴嘴頭之間的距離(或者換句話說熱噴涂距離)優(yōu)選為5至100毫米、更優(yōu)選為10至50毫米。冷噴涂裝置噴嘴的橫向移動(dòng)速度優(yōu)選為10至300毫米/秒、更優(yōu)選為10至150毫米/秒。所形成的熱噴涂層的厚度優(yōu)選為50至1000 μ m、更優(yōu)選為100至500 μ m。在將上述實(shí)施方式的熱噴涂粉末用于利用低壓力型冷噴涂并且主要使用惰性氣體(如氦氣、氮?dú)?及其混合物作為工作氣體而形成熱噴涂層的目的的情況下，以優(yōu)選為 0. 3至0. 6MPa、更優(yōu)選為0. 4至0. 6MPa的壓力將工作氣體提供給冷噴涂裝置，并且將工作氣體加熱到優(yōu)選為100至540°C、更優(yōu)選為250至540°C、最優(yōu)選為400至540°C的溫度。沿著與工作氣體的共軸方向，以優(yōu)選為1至100克/分鐘、更優(yōu)選為10至100克/分鐘的給料速率將熱噴涂粉末提供至工作氣體。進(jìn)行噴涂時(shí)基體與冷噴涂裝置噴嘴頭之間的距離優(yōu)選為5至100毫米、更優(yōu)選10至40mm。冷噴涂裝置噴嘴的橫向移動(dòng)速度優(yōu)選為5至300毫米/秒、更優(yōu)選為5至150毫米/秒。所形成的熱噴涂層的厚度優(yōu)選為50至1000 μ m、更優(yōu)選為100至500 μ m、最優(yōu)選為100至300 μ m。在上述實(shí)施方式的熱噴涂粉末是用于通過主要使用壓縮空氣作為工作氣體的低壓型冷噴涂而形成熱噴涂層的情況下，以0. 3至IMPa、更優(yōu)選為0. 5至IMPa、最優(yōu)選為0. 7 至IMPa的壓力將工作氣體提供給冷噴涂裝置，并且將工作氣體加熱到優(yōu)選為100至600°C、 更優(yōu)選為250至600°C、最優(yōu)選為400至600°C的溫度。沿著與工作氣體共軸的方向，以1至 200克/分鐘、更優(yōu)選10至100克/分鐘的給料速率將熱噴涂粉末提供至工作氣體。進(jìn)行噴涂時(shí)基體與冷噴涂裝置噴嘴頭之間的距離優(yōu)選為5至100mm、更優(yōu)選為10至40毫米。冷噴涂裝置噴嘴的橫向移動(dòng)速度優(yōu)選為5至300毫米/秒、更優(yōu)選為5至150毫米/秒。所形成的熱噴涂層的厚度優(yōu)選為50至1000 μ m、更優(yōu)選100至500 μ m、最優(yōu)選100至300 μ m。接著，通過展示實(shí)施例和比較例來具體說明本發(fā)明。制備根據(jù)實(shí)施例1至10以及比較例1至9的熱噴涂粉末，各熱噴涂粉末包含由12 體積％的鈷及剩余量的碳化鎢組成的?；療Y(jié)金屬陶瓷顆粒。在表1中所示第一條件下， 分別對(duì)熱噴涂粉末進(jìn)行熱噴涂，以形成厚度為200 μ m的熱噴涂層。制備根據(jù)實(shí)施例11以及比較例10和11的熱噴涂粉末，各熱噴涂粉末包含由25 體積％的鐵基合金和及余量的碳化鎢組成的粒化燒結(jié)金屬陶瓷顆粒。在表2中所示的第二條件下，分別對(duì)熱噴涂粉末進(jìn)行熱噴涂而形成熱噴涂層。制備根據(jù)實(shí)施例12以及比較例12的熱噴涂粉末，各熱噴涂粉末包含由12體積％ 的鈷及剩余量的碳化鎢所構(gòu)成的?；療Y(jié)金屬陶瓷顆粒。在表3中所示的第三條件下，分別對(duì)熱噴涂粉末進(jìn)行熱噴涂而形成熱噴涂層。制備根據(jù)實(shí)施例13以及比較例13至15的熱噴涂粉末，各熱噴涂粉末包含由25 體積％的鐵基合金及剩余量的碳化鎢所構(gòu)成的?；療Y(jié)金屬陶瓷顆粒。在表4中所示的第四條件下，分別對(duì)熱噴涂粉末進(jìn)行熱噴涂而形成熱噴涂層。表 權(quán)利要求
1.一種包含?；療Y(jié)金屬陶瓷顆粒的熱噴涂粉末，所述熱噴涂粉末的特征在于所述?；療Y(jié)金屬陶瓷顆粒平均粒徑為5至25 μ m ；所述?；療Y(jié)金屬陶瓷顆粒抗壓強(qiáng)度為50MPa以上；以及所述?；療Y(jié)金屬陶瓷顆粒直比為0. 25以上，其中所述直比定義為將對(duì)150克熱噴涂粉末進(jìn)行熱點(diǎn)噴涂時(shí)所得熱噴涂層的最大厚度除以在熱噴涂層輪廓上的具有其兩端的線段中最長線段的長度而得到的值。
2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的熱噴涂粉末，其中所述?；療Y(jié)金屬陶瓷顆粒的平均縱橫比為1. 25以下。
3.根據(jù)權(quán)利要求1或2所述的熱噴涂粉末，其中構(gòu)成所述?；療Y(jié)金屬陶瓷顆粒的一次顆粒的平均粒徑為6. 0 μ m以下。
4.根據(jù)權(quán)利要求1至3中任一項(xiàng)所述的熱噴涂粉末，其中構(gòu)成所述?；療Y(jié)金屬陶瓷顆粒的金屬一次顆粒的分散度為0. 40以下，其中所述分散度定義為將金屬一次顆粒的數(shù)均粒徑除以金屬一次顆粒的體積平均粒徑而得到的值。
5.根據(jù)權(quán)利要求1至4中任一項(xiàng)所述的熱噴涂粉末，其中所述?；療Y(jié)金屬陶瓷顆粒的抗壓強(qiáng)度為IOOOMPa以下。
6.根據(jù)權(quán)利要求1至5中任一項(xiàng)所述的熱噴涂粉末，其中所述?；療Y(jié)金屬陶瓷顆粒的平均分維為1.075以下。
7.一種形成熱噴涂層的方法，該方法的特征在于，對(duì)根據(jù)權(quán)利要求1至6中任一項(xiàng)所述的熱噴涂粉末進(jìn)行高速火焰噴涂而形成熱噴涂層。
8.一種形成熱噴涂層的方法，該方法的特征在于，對(duì)根據(jù)權(quán)利要求1至6中任一項(xiàng)所述的熱噴涂粉末進(jìn)行冷噴涂而形成熱噴涂層。
全文摘要
本發(fā)明公開了一種粒化燒結(jié)金屬陶瓷顆粒的熱噴涂粉末。該?；療Y(jié)金屬陶瓷顆粒的平均粒徑為5至25μm。該顆粒的抗壓強(qiáng)度為50MPa以上。該顆粒的直比為0.25以上，直比定義為將對(duì)150克熱噴涂粉末進(jìn)行熱點(diǎn)噴涂時(shí)所得熱噴涂層的最大厚度除以在噴涂層輪廓上具有其兩端的最長線段的長度而得出的值。?；療Y(jié)金屬陶瓷顆粒的平均縱橫比優(yōu)選為1.25以下。熱噴涂粉末優(yōu)選地應(yīng)用于利用高速火焰噴涂或冷噴涂而形成熱噴涂層的用途。
文檔編號(hào)C23C4/06GK102439192SQ20108002316
公開日2012年5月2日 申請(qǐng)日期2010年6月4日 優(yōu)先權(quán)日2009年6月10日
發(fā)明者佐藤和人, 北村順也 申請(qǐng)人:福吉米株式會(huì)社