專利名稱：一種x70或x80抗大變形鋼管生產(chǎn)方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及一種X70(橫向屈服強度為485 635MPa)大變形鋼管或X80 (橫向屈服強度為555 705MPa)大變形鋼管生產(chǎn)方法。
背景技術(shù)：
近年來能源結(jié)構(gòu)的變化以及對能源需求的增長，極大地促進了長距離輸送管線的發(fā)展。為提高輸送效率，降低工程投資，長距離石油天然氣輸送管線用鋼不斷向高鋼級發(fā)展。但是一些管線工程建設(shè)不得不穿過一些嚴寒、滑坡、地震帶等復雜地質(zhì)地貌條件地區(qū)， 以西氣東輸二線為例，西二線管道沿線經(jīng)過相當長的強震區(qū)和22條活動斷層。當發(fā)生地震等災害時，這些地區(qū)的管道將產(chǎn)生較大的位移，必須進行應變控制，即進行基于應變的設(shè)計，并同時采用具有較大均勻塑性變形容量的抗大變形管線鋼。對于基于應變設(shè)計地區(qū)使用的抗大變形管線鋼管來說，不僅要考慮普通地區(qū)使用鋼管的強度和韌性等要求，還要對鋼管的縱向變形能力做出規(guī)定，即對應變時效前后縱向拉伸試驗的應力應變曲線和塑性變形容量指標進行規(guī)定。通常情況下，鋼級越高管線鋼要獲得較大的塑性變形容量越困難，同時，高鋼級管線鋼管在防腐涂覆過程中應變時效的作用會產(chǎn)生強度和硬度升高，塑性和韌性下降的現(xiàn)象；此外，鋼管在長期的服役過程中的也會產(chǎn)生應變時效現(xiàn)象。這就對抗大變形管線鋼板生產(chǎn)工藝提出了更高的挑戰(zhàn)。中國專利 20091007666. 8提出了一種生產(chǎn)X80級抗大變形管線鋼中厚板的方法。但該工藝生產(chǎn)的 X80抗大變形管線鋼只考慮了均勻塑性變形延伸率、屈強比兩個因素，對大變形管線鋼的概念沒有充分理解，因而生產(chǎn)的產(chǎn)品并非真正意義的抗大變形管線鋼。中國專利96190145. 4 提出了一種具有低屈強比和優(yōu)良低溫韌性的高強度干線用管鋼，該工藝生產(chǎn)的管線鋼具有較低的屈強比，但與真正的抗大變形管線鋼還存在一定差距。制管工藝的不同也會嚴重影響抗大變形管線鋼的性能。高強度鋼管的生產(chǎn)過程包括成型和焊接，其成型方式主要有UOE和JC0E，而焊接方式主要采用埋弧自動焊接。目前國外企業(yè)已經(jīng)通過UOE工藝開發(fā)出了 X80大變形鋼管，中國專利200710185346. 3通過JCOE 工藝生產(chǎn)的鋼管只考慮的成型方便及強度指標達到有關(guān)標準的要求，而未考慮到成型工藝對鋼管塑性的影響，及鋼管成型后涂覆工藝對鋼管時效性能及塑性變形容量的影響，不適合生產(chǎn)抗大變形鋼管。如何保證成型后鋼管的塑性變形性能在容許范圍內(nèi)是抗大變形管線鋼開發(fā)急需解決的關(guān)鍵問題。

發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明的目的是提供一種X70/X80抗大變形鋼管生產(chǎn)方法。該工藝生產(chǎn)的X70和 X80抗大變形鋼管能滿足普通鋼管強度和韌性要求的同時，X80抗大變形鋼管應變時效前后縱向拉伸試驗的應力應變曲線和塑性變形容量指標均能滿足《西氣東輸二線天然氣管道工程基于應變設(shè)計地區(qū)使用的直縫埋弧焊管補充技術(shù)條件》的要求，X70抗大變形鋼管應變時效前后縱向拉伸試驗的應力應變曲線和塑性變形容量指標均大幅優(yōu)于
《西氣東輸二線天然氣管道工程基于應變設(shè)計地區(qū)使用的直縫埋弧焊管補充技術(shù)條件》的要求。本發(fā)明所述的X70/X80抗大變形鋼管生產(chǎn)方法的總體技術(shù)方案思路是通過合理的冶金成分設(shè)計，采用微合金化技術(shù)來保證管線鋼的具有足夠高的抗拉強度；通過優(yōu)化控制軋制和控制冷卻工藝來確保管線鋼具有合適的橫向和縱向屈服強度和塑性以及橫向低溫韌性。本發(fā)明所述的X70/X80抗大變形管線鋼管生產(chǎn)方法的總體技術(shù)方案思路是通過合理的JCO工藝提高鋼管成型過程中的尺寸精度，減少擴徑量，降低制管過程中造成的預應變量，嚴格控制防腐涂覆溫度，降低時效對鋼管性能的影響，確?？勾笞冃武摴軡M足普通管線鋼管強度和韌性要求的同時，應變時效前后縱向拉伸試驗的應力應變曲線和塑性變形容量指標均能滿足《西氣東輸二線天然氣管道工程基于應變設(shè)計地區(qū)使用的直縫埋弧焊管補充技術(shù)條件》的要求。具體方案為(1) 一種X70/X80抗大變形管線鋼板，其組成成分的重量百分比為C :0. 035 0. 08%,Mn 1. 55 1. 90%,Si :0. 15 0. 3%,S 彡 0. 0030%,P 彡 0. 015%,Nb :0. 025 0. 070 %, Ti 0. 015 0. 035 %, V :0. 02 0. 050 %, Mo :0. 10 0. 30 %, Cu :0. 10 0. 30%,Ni 0. 15 0. 35%,Cr 0 0. 30%，限制元素 B 彡 0. 00050%,Ca 彡 0. 009%,N ^ 0. 008%, 0^ 0. 002%，其余為鐵和不可避免雜質(zhì)。為保證產(chǎn)品的抗拉強度，必須嚴格控制Mn、Nb、Mo、Cu、Cr、Ti的組分含量在上述范圍內(nèi)，其中X70抗大變形鋼板合金元素含量可以取其組分的靠近下限范圍，X80抗大變形鋼板合金元素含量可以取其組分的靠近上限范圍。(2)對上述(1)成分控制范圍內(nèi)的連鑄坯進行均勻加熱。連鑄坯厚度范圍為200 300mm，優(yōu)選沈0讓。加熱溫度控制在1150 1230°C，保溫時間1. 5 2.釙，然后分兩階段進行熱軋。第一階段奧氏體再結(jié)晶區(qū)軋制，開軋溫度控制在1160 1190°C，終軋溫度控制在980 1050°C，需要注意的是在該階段軋制需進行橫軋和縱軋，其中橫軋總變形量需控制在25%以上，縱軋總變形量應大于45%。第二階段奧氏體未再結(jié)晶區(qū)軋制，開軋溫度為 880 920°C，終軋溫度應為790 830°C，該階段軋制壓縮比控制在5倍以內(nèi)，需注意的是該階段軋制壓縮比不能太大，最后0 25%變形量范圍內(nèi)軋制過程中不得用機架水除鋼板表面氧化鐵皮。(3)軋制完成后，鋼板進行空冷，對于X80抗大變形管線鋼應控制入水前溫度在 750 790°C，保證45 75%的奧氏體轉(zhuǎn)變?yōu)橄裙参鲨F素體組織；對于X70抗大變形管線鋼應控制入水前溫度在740 780°C，保證55 80%的奧氏體轉(zhuǎn)變?yōu)橄裙参鲨F素體組織。(4)對空冷后的鋼板進行層流冷卻，冷卻速度控制在15 25°C /s，終冷溫度控制在350 530°C，將剩余奧氏體轉(zhuǎn)變?yōu)镸A或粒狀貝氏體其混合組織，然后進行空冷，最終得到先共析鐵素體+MA/粒狀貝氏體復相組織或先共析鐵素體+MA+粒狀貝氏體多相組織。相對較高的終冷溫度可以有效的實現(xiàn)在線自回火，通過回復作用實現(xiàn)碳原子和位錯的優(yōu)化排布，進一步改善鋼的塑性和韌性。(5)鋼板經(jīng)銑邊，加工坡口后，利用預彎邊機進行彎邊，根據(jù)管徑尺寸要求，使板邊具有符合要求的曲率，然后在JCO成型機上進行多次步進沖壓，壓成“ J”形，再將鋼板的另一半同樣彎曲，壓成“C”形，最后形成開口的“0”型。對于22mm以下厚度的鋼板，沖壓次數(shù)需保證在25次以上；22mm以上厚度的鋼板，沖壓次數(shù)需保證在39次以上，以提高成型過程中鋼管尺寸精度。(6)成型后的鋼管經(jīng)焊接和無損探傷后對鋼管全長進行擴徑，以進一步提高鋼管的尺寸精度，并改善鋼管內(nèi)應力分布狀態(tài)。特別要注意的是鋼管擴徑量應控制在0. 8%以內(nèi)，最大程度的減少制管過程中的預應變量。(7)制管合格后的鋼管進行防腐涂覆溫度應控制在200 °C以內(nèi)，最大限度的降低應變時效對鋼管性能產(chǎn)生嚴重影響。本發(fā)明的技術(shù)關(guān)鍵在于通過Mn、Nb、Mo、Cu、Cr、Ti等微合金元素的組分配比來確保管線鋼具有足夠高的強度；通過加大奧氏體再結(jié)晶區(qū)總變形量以及合理分配縱橫軋比例充分細化奧氏體再結(jié)晶晶粒，改善鋼板內(nèi)部第二相析出物及夾雜物分布狀態(tài)；通過合理控制奧氏體未再結(jié)晶區(qū)的變形量，使奧氏體晶粒細化到合適尺寸，不能追求過小的晶粒，配合空冷+水冷+空冷的控制冷卻工藝，生成晶粒尺寸大小為2 8 μ m的比例合適的先共析鐵素體和MA或粒狀貝氏體或三者的多相組織，并利用水冷后的預熱實現(xiàn)自回火，對碳原子和位錯盡心優(yōu)化排布，進一步改善鋼的塑性和韌性；通過小步長多次沖壓以及0.8%以內(nèi)的小擴徑量保證鋼管成型的尺寸精度，減少制管過程中造成的與應變量，配合較低的涂覆溫度，最大限度的降低應變時效對鋼管性能的影響，生產(chǎn)出性能優(yōu)良的X70/X80抗大變形管線鋼管。發(fā)明效果本發(fā)明在合金配方、控軋空冷工藝以及制管工藝等方面做了優(yōu)化設(shè)計，無需對現(xiàn)有冶金設(shè)備，軋鋼設(shè)備，冷卻設(shè)備和制管設(shè)備進行更新，也不需新添加附加設(shè)備，可直接進行工業(yè)化生產(chǎn)。采用本發(fā)明可生產(chǎn)管徑711mm 1422mm、壁厚IOmm 33mm的X70和X80抗大變形直縫埋弧焊鋼管及制管用鋼板，所生產(chǎn)的抗大變形鋼管具有優(yōu)良的強韌性，涂覆后具有優(yōu)良的縱向塑性變形容量指標，其各項指標均優(yōu)于《西氣東輸二線天然氣管道工程基于應變設(shè)計地區(qū)使用的直縫埋弧焊管補充技術(shù)條件》的要求?？蓾M足地震斷裂帶、沉陷帶、凍土帶、滑坡帶等基于應變管道設(shè)計地區(qū)對該管線鋼和鋼管的使用要求。本發(fā)明生產(chǎn)的X70和X80抗大變形管線鋼具有先共析鐵素體+MA或粒狀貝氏體雙相組織，或先共析鐵素體+MA+粒狀貝氏體的多相組織。X80抗大變形管線鋼管200°C 士 5°C 溫度下保溫5min時效后，鋼管管體橫向性能可達到如下指標555MPa彡Rto.5彡690MPa, 625MPa ^ Rm ^ 825MPa，Rt0.5/Rm 彡 0. 93，伸長率 > 19 %，-10 °C 的夏比沖擊韌性達到200-350J，0 V的DWTT剪切面積達到85 % 100 % ；縱向性能可達到如下指標 530MPa ( Rto. 5 ( 650MPa, 625MPa ^ Rm ^ 77OMPa, Rto.5/Rm ( 0. 86，伸長率> 40%，均勻變形延伸率UEL彡7.0%，RtL5/Rto.5彡1.070, Rt2.0/Rtl.0 ^ 1.033。其中縱、橫向應力-應變曲線均為“拱頂型”(Round house)。X70抗大變形管線鋼管200°C 士5°C溫度下保溫5min時效后， 鋼管管體橫向性能可達到如下指標485MPa彡Rto. 5 ^ 630MPa, 570MPa ^ Rm ^ 760MPa, Rto. 5/ Rm彡0. 90，伸長率> 35%，-10°C的夏比沖擊韌性達到230-380J，0°C的DWTT剪切面積達到 85% 100%;縱向性能可達到如下指標450MPa 彡 Rto. 5 彡 600MPa, 570MPa ^ Rm ^ 740MPa, RtoW 0· 84，伸長率彡 45%，均勻變形延伸率 UEL ^ 9.0%, RtL5/Rt0.5 彡 1.09, Rt2.0/D 1· 05。其中縱、橫向應力-應變曲線均為“拱頂型”(Round house)。
具體實施例方式實施例1選用厚度為260mm的連鑄坯，在1220°C保溫lOOmin，其化學成分重量百分比為 C 0. 060%, Mn 1. 58%, Si :0. 26%, S :0. 0018%, P :0. 012%, Nb :0. 037%, Ti :0. 024%, V 0. 029%, Mo 0. 18%, Cu 0. 13%, Ni 0. 16%, Cr 0. 024%，限制元素 B 0. 00040%, Ca 0. 005%, N ^ 0. 0065%, 0 :0. 0018%，其余為鐵和不可避免雜質(zhì)。連鑄坯經(jīng)高壓水除磷后進行兩階段軋制。奧氏體再結(jié)晶區(qū)軋制開軋溫度為 1180°C，橫軋總變形量38%，縱軋變形量50%，奧氏體再結(jié)晶區(qū)終軋溫度1050°C，中間坯厚度 80mm。中間坯空冷待溫至900°C開始奧氏體未再結(jié)晶區(qū)軋制，控制壓縮比為3. 81，達到最終產(chǎn)品厚度21mm，終軋溫度控制在810°C?？刂谱詈?道次軋制總變形量為21 %，且軋制過程中不用機架水除鋼板表面氧化鐵皮。終軋結(jié)束后鋼板空冷至750°C，立刻進入層流冷卻線，以23°C /s的速率水冷至 470°C，然后空冷至室溫，最后得到70%先共析鐵素體+30%粒狀貝氏體雙相組織的X70抗大變形鋼板。鋼板經(jīng)銑邊，加工坡口后，利用預彎邊機進行彎邊，根據(jù)管徑尺寸要求，使板邊具有符合要求的曲率，然后在JCO成型機上進行27次步進沖壓成型，提高成型過程中鋼管尺寸精度，形成開口的“0”型。成型后的鋼管經(jīng)焊接和無損探傷后對鋼管全長進行擴徑，擴徑量為0.8%。最后200°C進行防腐涂覆。最終制成管徑為1016mm，壁厚為21mm的X70抗大變形鋼管。該X70抗大變形管線鋼管200°C 士5°C溫度下保溫5min時效后，鋼管管體橫向性能如下RtQ.5 = 539MPa，Rm = 625MPa，Rt0.5/Rm = 0. 86，伸長率=41%, _10°C的夏比沖擊韌性為 323J，0°C 的 DWTT 剪切面積為 100%;縱向性能如下Rt(1.5 = 466MPa，Rm = 606MPa, Rto. 5/ Rm = 0. 77，伸長率=43%，均勻變形延伸率 UEL = 11. 0%, Rtl.5/Rt0.5 = 1. 136, Rt2.0/RtL0 = 1.075。其中縱、橫向應力-應變曲線均為“拱頂型”。實施例2選用厚度為^Omm的連鑄坯，在1200°C保溫120min，其化學成分重量百分比為C 0. 075%, Mn 1. 78%, Si :0. 20%, S :0. 0019%, P :0. 010%, Nb :0. 048%, Ti :0. 016%, V 0. 029%,MNi 0. 21%, Cr :0. 20%，限制元素 B :0. 00025%, Ca :0. 006%,N ^ 0. 0055%, 0 0. 0015%，其余為鐵和不可避免雜質(zhì)。連鑄坯經(jīng)高壓水除磷后進行兩階段軋制。奧氏體再結(jié)晶區(qū)軋制開軋溫度為 1170°C，橫軋總變形量觀％，縱軋變形量60%，奧氏體再結(jié)晶區(qū)終軋溫度1040°C，中間坯厚度 85mm。中間坯空冷待溫至910°C開始奧氏體未再結(jié)晶區(qū)軋制，控制壓縮比為3. 86，達到最終產(chǎn)品厚度22mm，終軋溫度控制在810°C?？刂谱詈?道次軋制總變形量為20%，且軋制過程中不用機架水除鋼板表面氧化鐵皮。
終軋結(jié)束后鋼板空冷至770°C，立刻進入層流冷卻線，以25。C /s的速率水冷至 430°C，然后空冷至室溫，最后得到47%先共析鐵素體+53%粒狀貝氏體雙相組織的X80抗大變形鋼板。鋼板經(jīng)銑邊，加工坡口后，利用預彎邊機進行彎邊，根據(jù)管徑尺寸要求，使板邊具有符合要求的曲率，然后在JCO成型機上進行四次步進沖壓成型，提高成型過程中鋼管尺寸精度，形成開口的“0”型。成型后的鋼管經(jīng)焊接和無損探傷后對鋼管全長進行擴徑，擴徑量為0. 8%。最后200°C進行防腐涂覆。最終制成管徑為1219mm，壁厚為22mm的X80抗大變形鋼管。該X80抗大變形管線鋼管200°C 士5°C溫度下保溫5min時效后，鋼管管體橫向性能如下RtQ.5 = 615MPa，Rm = 690MPa, Rt0.5/Rm = 0. 89，伸長率=24%, _10°C的夏比沖擊韌性為 285J，0°C 的 DWTT 剪切面積為 100%;縱向性能如下:Rt0.5 = 560MPa，Rm = 670MPa, Rto. 5/ Rm = 0. 84，伸長率=41%，均勻變形延伸率 UEL = 9.0%, RtL5/Rt0.5 = 1. 116，Rt2.0/RtL0 = 1.055。其中縱、橫向應力-應變曲線均為“拱頂型”。實施例3選用厚度為240mm的連鑄坯，在1200°C保溫120min，其化學成分重量百分比為 C 0. 065%, Mn :1. 82%, Si :0. 25%, S :0. 0016%, P :0. 008%, Nb :0. 056%, Ti :0. 018%, V 0. 022%, Mo 0. 25%, Cu :0. 24%, Ni :0. 21%, Cr :0. 18%，限制元素 B :0. 00035%, Ca 0. 007%, N ^ 0. 006%, 0 0. 0018%，其余為鐵和不可避免雜質(zhì)。連鑄坯經(jīng)高壓水除磷后進行兩階段軋制。奧氏體再結(jié)晶區(qū)軋制開軋溫度為 1180°C，橫軋總變形量35%，縱軋總變形量50%，奧氏體再結(jié)晶區(qū)終軋溫度1030°C，中間坯厚度85mm。中間坯空冷待溫至920°C開始奧氏體未再結(jié)晶區(qū)軋制，控制壓縮比為3. 86，達到最終產(chǎn)品厚度22mm，終軋溫度控制在800°C?？刂谱詈?道次軋制總變形量為23%，且軋制過程中不用機架水除鋼板表面氧化鐵皮。終軋結(jié)束后鋼板空冷至780°C，立刻進入層流冷卻線，以25°C /s的速率水冷至 410°C，然后空冷至室溫，最后得到先共析鐵素體+MA+粒狀貝氏體復相組織的X80抗大變形鋼板。鋼板經(jīng)銑邊，加工坡口后，利用預彎邊機進行彎邊，根據(jù)管徑尺寸要求，使板邊具有符合要求的曲率，然后在JCO成型機上進行四次步進沖壓成型，提高成型過程中鋼管尺寸精度，形成開口的“0”型。成型后的鋼管經(jīng)焊接和無損探傷后對鋼管全長進行擴徑，擴徑量為0.8%。最后200°C進行防腐涂覆。最終制成管徑為1219mm，壁厚為22mm的X80抗大變形鋼管。該X80抗大變形管線鋼管200°C 士5°C溫度下保溫5min時效后，鋼管管體橫向性能如下RtQ.5 = 645MPa，Rm = 735MPa, Rt0.5/Rm = 0. 88，伸長率=23%, _10°C的夏比沖擊韌性為 265J，0°C 的 DWTT 剪切面積為 100%;縱向性能如下:Rt0.5 = 590MPa，Rm = 720MPa, Rto. 5/ Rm = 0. 82，伸長率=43%，均勻變形延伸率 UEL = 8.0%, RtL5/Rt0.5 = 1. 121，Rt2.0/RtL0 = 1.058。其中縱、橫向應力-應變曲線均為“拱頂型”。
權(quán)利要求
1. 一種X70或X80抗大變形鋼管生產(chǎn)方法，X70橫向屈服強度為485 635Mpa、X80橫向屈服強度為555 705MPa，其特征在于(1)組成成分按重量百分比為C:0. 035 0. 08%, Mn :1. 55 1. 90%, Si :0. 15 0. 3%, S ^ 0. 0030 %，P 彡 0. 015 %，Nb :0. 025 0. 070 %，Ti :0. 015 0. 035 %，V 0. 02 0. 050 %, Mo 0. 10 0. 30 %，Cu :0. 10 0. 30 %，Ni :0. 15 0. 35 %，Cr 0 0. 30%，限制元素 B ^ 0. 00050%,Ca ^ 0. 009%,N ^ 0. 008%,0 ^ 0. 002%，其余為鐵和不可避免雜質(zhì)；其中X70抗大變形鋼板合金元素含量取其組分的靠近下限范圍，X80抗大變形鋼板合金元素含量取其組分的靠近上限范圍；(2)連鑄坯加熱溫度控制在1150 1230°C，保溫時間1.5 2. 5h，然后分兩階段進行熱軋；第一階段奧氏體再結(jié)晶區(qū)軋制，開軋溫度控制在1160 1190°C，終軋溫度控制在 980 1050°C，在該階段軋制需進行橫軋和縱軋，其中橫軋總變形量控制在> 25%，縱軋總變形量應> 45% ；第二階段奧氏體未再結(jié)晶區(qū)軋制，開軋溫度為880 920°C，終軋溫度應為790 830°C，該階段軋制壓縮比控制在5倍以內(nèi)，軋制最后3 5道次軋制過程中不得用機架水除鋼板表面氧化鐵皮；(3)軋制完成后，鋼板進行空冷，對于X80抗大變形管線鋼應控制入水前溫度在750 790°C，保證45 75%的奧氏體轉(zhuǎn)變?yōu)橄裙参鲨F素體組織；對于X70抗大變形管線鋼應控制入水前溫度在740 780°C，保證55 80%的奧氏體轉(zhuǎn)變?yōu)橄裙参鲨F素體組織；(4)對空冷后的鋼板進行層流冷卻，冷卻速度控制在15 25°C/s，終冷溫度控制在 350 530°C，將剩余奧氏體轉(zhuǎn)變?yōu)镸A或粒狀貝氏體其混合組織，然后進行空冷，最終得到先共析鐵素體+MA/粒狀貝氏體復相組織或先共析鐵素體+MA+粒狀貝氏體多相組織；(5)在JCO成型機上進行多次步進沖壓，壓成“J”形，再將鋼板的另一半同樣彎曲，壓成 “C”形，最后形成開口的“0”型；對于22mm以下厚度的鋼板，沖壓次數(shù)在彡25次；22mm以上厚度的鋼板，沖壓次數(shù)在> 39次；(6)對鋼管全長進行擴徑，鋼管擴徑量應控制在0.8%以內(nèi)；(7)防腐涂覆溫度應控制在200°C以內(nèi)；(8)鋼管在200°C士5°C溫度下保溫5min。
全文摘要
本發(fā)明涉及一種X70或X80大變形鋼管生產(chǎn)方法；按重量百分比為C0.035～0.08％，Mn1.55～1.90％，Si0.15～0.3％，S≤0.0030％，P≤0.015％，Nb0.025～0.070％，Ti0.015～0.035％，V0.02～0.050％，Mo0.10～0.30％，Cu0.10～0.30％，Ni0.15～0.35％，Cr0～0.30％，限制元素B≤0.00050％，Ca≤0.009％，N≤0.008％，O≤0.002％，其余為鐵；經(jīng)熱軋；空冷，層流冷卻，沖壓，擴徑，防腐涂覆；可滿足地震斷裂帶、沉陷帶、凍土帶、滑坡帶鋼管的使用要求。
文檔編號C22C38/16GK102465236SQ20101055055
公開日2012年5月23日 申請日期2010年11月18日 優(yōu)先權(quán)日2010年11月18日
發(fā)明者付彥宏, 吉玲康, 宮少濤, 張偉衛(wèi), 熊慶人, 熊祥江, 羅登, 陳宏遠, 陳小偉 申請人:中國石油天然氣集團公司, 中國石油天然氣集團公司管材研究所