專(zhuān)利名稱(chēng)：：鐵損特性優(yōu)異的單向性電磁鋼板的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
：本發(fā)明涉及通過(guò)激光照射等導(dǎo)入殘余應(yīng)力來(lái)實(shí)施磁疇控制的鐵損特性優(yōu)異的單向性電磁鋼板。
背景技術(shù)：
：在鋼板的軋制方向具有易磁化軸的單向性電磁鋼板，主要被用于變壓器的鐵心等，近年來(lái)從節(jié)約能源的觀點(diǎn)出發(fā)，強(qiáng)烈要求降低鐵心的鐵損。電磁鋼板的鐵損(鐵耗；ironloss)，大致包括磁滯損耗和渦流損耗。已知磁滯損耗受晶體取向、缺陷、晶界等影響，另外，渦流損耗受板厚、電阻、磁疇寬度等影響。為了降低磁滯損耗而控制和改善晶體取向的方法存在極限，因此，近年來(lái)為了降低占較多鐵損的渦流損耗，曾提出了較多的磁疇寬度細(xì)分化即磁疇控制技術(shù)。作為其方法，在日本特公平6-19112號(hào)公報(bào)中，作為單向性電磁鋼板的制造方法，曾經(jīng)提出了通過(guò)YAG激光照射，在軋制方向周期性地導(dǎo)入與軋制方向大致垂直的線性應(yīng)變，來(lái)降低鐵損的方法。被稱(chēng)為激光磁疇控制的該方法的原理是，起因于由掃描地照射激光束引起的表面應(yīng)變，180°磁疇寬度被細(xì)分化，可以降低鐵損。另外，在日本特開(kāi)2005-248291號(hào)公報(bào)中，提出了著眼于在鋼板表面形成的軋制方向的殘余應(yīng)力的最大值的新方案。
發(fā)明內(nèi)容關(guān)于向鋼板表面導(dǎo)入局部的應(yīng)變，將180。磁疇寬度細(xì)分化來(lái)降低鐵損這一激光磁疇控制，包括作為現(xiàn)有技術(shù)的專(zhuān)利文獻(xiàn)1在內(nèi)的、迄今為止的大部分提案，進(jìn)行嘗試的結(jié)果，進(jìn)一步限定了激光的種類(lèi)、激光束聚光點(diǎn)形狀、激光能量密度、激光照射間隔等較多的照射參數(shù)，提案的內(nèi)容非常片面，缺乏統(tǒng)一性。其原因在于沒(méi)有涉及到作為引起磁疇細(xì)分化、降低鐵損的主要因素的應(yīng)變或者殘余應(yīng)力的定量的討論。說(shuō)起來(lái)，在通過(guò)激光照射來(lái)改善鐵損方面，即使是相同的照射條件，根據(jù)鋼板的吸收率(由激光波長(zhǎng)、表面性狀、形狀、皮膜組成決定)、皮膜厚度的不同，由激光能向熱能(溫度分布、溫度過(guò)程)的轉(zhuǎn)換也不同，因此即使激光照射條件相同，由于鋼板的性狀不同，導(dǎo)入的應(yīng)變也不同。而且，即使是相同的熱能(溫度分布、溫度過(guò)程)，由于鋼板的組成(例如Si含量)不同，物性值(例如楊氏模量、屈服應(yīng)力值)也不同，因此殘余應(yīng)力也不同。因此，即使能夠得到對(duì)于某種條件的鋼板的最佳的激光照射條件，只要被膜的狀態(tài)稍微變化，由激光引起的應(yīng)變的進(jìn)入方式也不同，鐵損值會(huì)變化，因此激光條件與鐵損的降低并不一對(duì)一地對(duì)應(yīng)。因此，對(duì)于鐵損，要求找到更本質(zhì)的影響因子。專(zhuān)利文獻(xiàn)2雖然定量性地談到唯一應(yīng)變、殘余應(yīng)力，但是若只是僅控制鋼板表面的應(yīng)變、拉伸殘余應(yīng)力，則鐵損的降低存在極限。本發(fā)明的課題在于，將單向性電磁鋼板的鐵損分為磁滯損耗和渦流損耗，尤其是從渦流損耗的觀點(diǎn)出發(fā)，不僅表面，也包括內(nèi)部的板厚方向在內(nèi)，定量地以適宜的條件控制應(yīng)變以及殘余應(yīng)力的分布，由此提供與以往相比在鐵損方面優(yōu)異的單向性電磁鋼板。本發(fā)明者們進(jìn)行磁疇控制的實(shí)驗(yàn)，通過(guò)激光照射等向單向性電磁鋼板導(dǎo)入應(yīng)變、殘余應(yīng)力，對(duì)于得到的低鐵損單向性電磁鋼板刻苦進(jìn)行研究，調(diào)查所導(dǎo)入的殘余應(yīng)力的分布。其結(jié)果發(fā)現(xiàn)，如果找到殘余應(yīng)力與渦流損耗之間的相關(guān)性，進(jìn)行壓縮應(yīng)力值與應(yīng)變間隔的控制，就能夠?qū)崿F(xiàn)鐵損特性優(yōu)異的單向性電磁鋼板。本發(fā)明的要旨如下。(1)一種單向性電^f茲鋼板，是通過(guò)照射連續(xù)波激光束從而具有與軋制方向大致垂直的線性應(yīng)變的單向性電磁鋼板，所述線性應(yīng)變，在與軋制方向垂直的方向即板橫向上均勻，并且在軋制方向上呈周期性，該單向性電磁鋼板的特征在于，在一處應(yīng)變導(dǎo)入部附近產(chǎn)生的軋制方向的壓縮殘余應(yīng)4力的、在與板橫向垂直的截面上的二維分布中，將軋制方向的壓縮殘余應(yīng)力在該截面的存在壓縮殘余應(yīng)力的區(qū)域內(nèi)積分而得到的值為0.20N~0.80N。(2)才艮據(jù)上述(1)所述的單向性電磁鋼板，其特征在于，由激光束照射引起的在上述板橫向上均勻的應(yīng)變?cè)谏鲜鲕堉品较蛏系闹芷谛缘拈g隔為2mm8mm。圖1是用于本發(fā)明的單向性電磁鋼板制造方法的裝置的模式圖。圖2是激光照射位置附近的軋制方向的殘余應(yīng)力在軋制方向/板厚方向截面上的二維分布。圖3是軋制方向的拉伸殘余應(yīng)力的最大值與鐵損W17/5o的關(guān)系圖。圖4是積分壓縮應(yīng)力值oS與渦流損耗We的關(guān)系圖(照射間隔固定在4mm)。圖5是積分壓縮應(yīng)力值ctS與鐵損\￥17/5()的關(guān)系圖(照射間隔固定在4mm)。圖6是照射間隔PL與鐵損W17/5()的關(guān)系圖(軋制方向的照射直徑DL固定在0.1mm、掃描方向的照射直徑DC固定在0.5mm)。圖7是軋制方向的壓縮殘余應(yīng)力的最大值與鐵損W17/5o的關(guān)系圖。具體實(shí)施例方式本發(fā)明者們?cè)谙騿蜗蛐噪姶配摪宓谋砻嬲丈浼す猓谲堉品较蛏弦砸欢ㄩg隔導(dǎo)入與軋制方向大致垂直的線性應(yīng)變從而改善鐵損的方法中，對(duì)于各種的激光照射條件，著眼于與板橫向垂直的截面上的軋制方向的殘余應(yīng)力的二維分布以及軋制方向的激光照射間隔(間距)，找到了可以得到鐵損特性優(yōu)異的單向性電磁鋼板的條件。在此，板橫向?yàn)榕c軋制方向垂直的方向。作為向單向性電磁鋼板的表面導(dǎo)入上述那樣的線性應(yīng)變的方法，除了激光照射法以外，還可以列舉出離子注入法、放電加工法、局部鍍覆法、超聲波振動(dòng)法等，該條件是對(duì)于采用任何方法導(dǎo)入了應(yīng)變的單向性電磁鋼束都適用的。以下用附圖來(lái)說(shuō)明本發(fā)明的通過(guò)激光照射得到的單向性電磁,板。圖1是本發(fā)明涉及的激光束照射方法的說(shuō)明圖。在本實(shí)施例中，使用多角鏡4和fe透鏡5，將由激光裝置3輸出的連續(xù)振蕩(cw)的激光束LB掃描照射到單向性電磁鋼板1上。通過(guò)改變fe透鏡5與單向性電磁鋼教l之間的距離，而使激光束的軋制方向聚光直徑dl變化。6是圓柱透鏡或多個(gè)圓柱組透鏡，關(guān)于激光束的聚光點(diǎn)，根據(jù)要求使光束的掃描方向(與軋制方向垂直的板橫向)的聚光直徑(掃描方向長(zhǎng)度)dc變化，從圓形到橢圓形而用于控制聚光形狀。平均照射能量密度Ua[mJ/mm2，使用激光功率P[W]、板橫向的激光束的板橫向掃描(scan)速度Vc[m/sj、軋制方向的激光照射間隔PL[mmI，定義為Ua(mJ/mm2)=P/(VcxPL)。激光掃描速度由多角鏡的旋轉(zhuǎn)速度決定，因此，可使激光功率、多角鏡旋轉(zhuǎn)速度、激光照射間隔變化而進(jìn)行平均照射能量密度的調(diào)整。圖l是使用了一組激光和激光束掃描裝置的例子，但也可以根據(jù)鋼板的板寬度，在板橫向上配置多臺(tái)同樣的裝置。本發(fā)明者們使用光纖芯直徑為10jun的連續(xù)振蕩光纖激光裝置，通過(guò)聚光點(diǎn)形狀和平均照射能量密度Ua的各種組合來(lái)改變照射條件，對(duì)單向性電磁鋼板表面，在與軋制方向大致垂直的方向以線狀掃描激光束，實(shí)施^t光照射的實(shí)驗(yàn)。測(cè)定與板橫向垂直的截面上的軋制方向的殘余應(yīng)力的二維分布和鐵損以及磁滯損耗，將鐵損分離成磁滯損耗和渦流損耗進(jìn)行考察。與板橫向垂直的截面上的軋制方向的殘余應(yīng)力的二維分布的測(cè)定，是采用X射線衍射法測(cè)定晶格間距，使用彈性模量等的物性值轉(zhuǎn)換成應(yīng)力。鐵損采用SST(單片試驗(yàn)器;SingleSheetTester)測(cè)定器測(cè)定W17/50。W訓(xùn)是頻率50Hz、最大磁通密度1.7T時(shí)的鐵損。對(duì)于在本實(shí)施例中使用的單向性電磁鋼板樣品，在板厚為0.23mm的情況下，激光照射前的\￥17/50是0.86W/kg。磁滯損耗根據(jù)磁滯回線計(jì)算出，渦流損耗為從上述的鐵損減去磁滯損耗得到的值。圖2表示在激光照射位置附近產(chǎn)生的軋制方向的壓縮殘佘應(yīng)力在與板橫向垂直的截面上的二維分布的代表性的一例。關(guān)于可看到鐵損改善的鋼板，雖然根據(jù)激光照射條件，殘余應(yīng)力的絕對(duì)值存在差異，但是在鋼板表面附近存在較大的拉伸應(yīng)力，在其板厚方向的下方可看到壓縮應(yīng)力的存在。再者，存在殘余應(yīng)力以及塑性應(yīng)變的軋制方向的寬度，與激光聚光點(diǎn)的軋制方向直徑dl大致成比例。本發(fā)明者們對(duì)于使用連續(xù)振蕩激光器進(jìn)行了激光照射的鋼板，對(duì)鋼板表面的拉伸殘余應(yīng)力和壓縮殘余應(yīng)力的最大值與鐵損的關(guān)系進(jìn)行了調(diào)查。將拉伸殘余應(yīng)力的最大值與鐵損的關(guān)系示于圖3，將壓縮殘余應(yīng)力的最大值與鐵損的關(guān)系示于圖7。關(guān)于拉伸殘余應(yīng)力最大值，看不到與鐵損相關(guān)、和/或最佳值。另一方面，關(guān)于壓縮殘余應(yīng)力的最大值，在為由點(diǎn)劃線表示的100MPa以上時(shí)，鐵損良好，但上P艮值并不清楚。其結(jié)果，通過(guò)激光照射進(jìn)行的磁疇控制中的鐵損，不能用拉伸殘余應(yīng)力的最大值進(jìn)行說(shuō)明，也完全不能用壓縮殘余應(yīng)力的最大值進(jìn)行說(shuō)明。可想到另外的特征量存在的可能性。因此，本發(fā)明者們仔細(xì)研討數(shù)據(jù)的結(jié)果，作為第一著眼點(diǎn)，著眼于拉伸殘余應(yīng)力的最大值比壓縮殘余應(yīng)力大且拉伸殘余應(yīng)力集中在狹窄的區(qū)域；根據(jù)照射條件而達(dá)到屈服應(yīng)力即塑性應(yīng)變區(qū)域；另一方面，壓縮殘余應(yīng)力的最大值和鐵損可看到不少關(guān)系，作為第二著眼點(diǎn)，著眼于即使壓縮殘余應(yīng)力的最大值相同，壓縮殘余應(yīng)力分布在深度方向的擴(kuò)展上存在不同。即，實(shí)現(xiàn)鐵損降低以及磁疇細(xì)分化的主要因素，從第一著眼點(diǎn)考慮，具有重要意義的不是拉伸應(yīng)力，而是壓縮應(yīng)力，從第二著眼點(diǎn)考慮，具有重要意義的不是殘余應(yīng)力的最大值，而是分布的擴(kuò)展。本發(fā)明者們?cè)诒硎緦?shí)現(xiàn)降低鐵損的壓縮應(yīng)力的分布時(shí)，作為特征量"積分壓縮應(yīng)力值oS"，如下式(1)那樣定義。oS=4sods…(1)即，在激光照射部附近，也就是應(yīng)變導(dǎo)入部附近產(chǎn)生的軋制方向的壓縮殘余應(yīng)力的、在垂直于板橫向的截面上的二維分布中，關(guān)于積分壓縮應(yīng)力值oS[N，將軋制方向的壓縮殘余應(yīng)力設(shè)為o[MPa]，將該截面的存在壓縮殘余應(yīng)力的區(qū)域設(shè)為S[mm2，將面積單元設(shè)為ds，將oS定義為在區(qū)域S內(nèi)對(duì)應(yīng)力d進(jìn)行積分而得到的值。即，積分壓縮應(yīng)力值是通過(guò)激光照射而導(dǎo)入的壓縮殘余應(yīng)力的總和。將軋制方向的激光照射間隔PL設(shè)為4mm(恒定)，將激光聚光點(diǎn)形狀設(shè)為20x2500nm、100x500nm、100x2000nm、300x200jun，關(guān)于對(duì)于該各個(gè)情況，階段性地改變激光功率而照射過(guò)的單向性電磁鋼板，采用上述方法求出積分壓縮應(yīng)力值。另一方面，由對(duì)于各個(gè)情況測(cè)定的鐵損，減去磁滯損耗，求出渦流損耗。圖4是對(duì)于各電磁鋼板，在橫坐標(biāo)上繪制積分壓縮應(yīng)力值(jS、在縱坐標(biāo)上繪制渦流損耗We，從而表示二者關(guān)系的圖。從該結(jié)果來(lái)看，積分壓縮應(yīng)力值和渦流損耗，無(wú)論聚光點(diǎn)形狀如何，都成反比例的關(guān)系。這意味著渦流損耗的降低即磁疇區(qū)細(xì)分化效果與所導(dǎo)入的壓縮殘余應(yīng)力的總和成比例。從物理性原理考察這種現(xiàn)象，如下所述。磁彈性能E:E=-CxoxMxcos20其中，C為常數(shù)，o為殘余應(yīng)力，M為磁矩，6為o與M構(gòu)成的角。此時(shí)，在軋制方向上存在壓縮殘余應(yīng)力的情況下，0為90。時(shí)E最小，因此注意到(T為負(fù)值，磁矩的方向與軋制方向垂直。因此，由于壓縮應(yīng)力，易磁化軸不僅在軋制方向，在其垂直方向也會(huì)產(chǎn)生。一般地，其被稱(chēng)為環(huán)流磁疇。如果存在環(huán)流磁疇，則靜磁能增高，變得不穩(wěn)定，因此可以考慮到將磁疇細(xì)分化，降低靜磁能從而進(jìn)行穩(wěn)定化。因此可以認(rèn)為，環(huán)流磁疇越多，即越是壓縮殘余應(yīng)力強(qiáng)、而且寬泛地發(fā)生，則磁疇細(xì)分化效果越高，渦流損耗越降低。圖5是使用在圖4中使用的數(shù)據(jù)和測(cè)定的鐵損，在橫坐標(biāo)上繪制積分壓縮應(yīng)力值(yS、在縱坐標(biāo)上繪制到達(dá)鐵損W17/50,從而表示二者關(guān)系的圖。從該結(jié)果來(lái)看，在由點(diǎn)劃線所示的0.20N^ySS0.80N的范圍，與磁疇控制前的鐵損Wn/so-0.86W/kg相比，能夠?qū)崿F(xiàn)由虛線所示的鐵損改善率為13%以上(W17/5。S0.75W/kg)這一良好的鐵損。再者，鐵損改善率i]定義為n(%)={(材料的鐵損-到達(dá)鐵損)/材料的鐵損)xiot)。由于在積分壓縮應(yīng)力值oS小于0.20N時(shí)，渦流損耗高，因此鐵損不能降低。可以認(rèn)為，在積分壓縮應(yīng)力值tyS大于0.80N時(shí)，雖然渦流損耗降低，但是由于由表面附近的拉伸殘余應(yīng)力引起的塑性應(yīng)變，因此磁滯損耗增大，不能降低鐵損。如以上所述可知，如果將積分壓縮應(yīng)力值oS調(diào)節(jié)為0.20N5oS50.80N的范圍，則可以得到良好的鐵損改善。可知如果更優(yōu)選地調(diào)節(jié)為0.40N$oS50.70N的范圍，則可以得到進(jìn)一步改善鐵損的效果。在前面所述中，將軋制方向的激光照射間隔PL固定在4mm而進(jìn)行，但進(jìn)一步改變軋制方向的激光照射間隔PL而調(diào)查了其影響。此時(shí)，激光束的聚光點(diǎn)形狀是軋制方向直徑為O.lmm、掃描方向(板橫向)直徑為0.5mm,調(diào)整Ua使得積分壓縮應(yīng)力值oS為0.20N^jS^0.80N的范圍。圖6是在橫坐標(biāo)上繪制軋制方向的激光照射間隔PL、在縱坐標(biāo)上繪制鐵損Wn,5o從而表示二者關(guān)系的圖。從該結(jié)果來(lái)看，PL為2mm8mm的范圍時(shí)能夠?qū)崿F(xiàn)鐵損改善率為13%的良好的鐵損。當(dāng)PL為小于2mm的范圍時(shí)，磁滯損耗增大，因此不能夠降低鐵損。當(dāng)PL為大于8mm的范圍時(shí)，不能夠降低渦流損耗，因此不能夠降低鐵損?？芍绻缫陨夏菢訉④堉品较虻募す庹丈溟g隔PL調(diào)節(jié)為2mm￡P(guān)L58mm的范圍，則可以得到良好的鐵損的改善。實(shí)施例1使用板厚為0.23mm的單向性電磁鋼板，采用連續(xù)波激光以如表1所示的照射條件對(duì)該鋼板表面進(jìn)行照射，測(cè)定殘余應(yīng)力后，計(jì)算出積分壓縮應(yīng)力值，測(cè)定各自的鐵損(W17/5。)。結(jié)果匯總于表l。在本實(shí)施例l中，將激光功率固定在200W、軋制方向的激光照射間隔固定在4mm而進(jìn)行照射。積分壓縮應(yīng)力值的計(jì)算，是使用X射線衍射法測(cè)定軋制方向的殘余應(yīng)力(應(yīng)變)，對(duì)于壓縮應(yīng)力由式(2)求得。由表l清楚地知道，試驗(yàn)No.lNo.8(本發(fā)明例)所示的電磁鋼板，其軋制方向的積分壓縮應(yīng)力值oS均在本發(fā)明所規(guī)定的范圍0.20N^rS50.80N，因此能夠降低到作為鐵損改善率13%的低鐵損值(W17/50)0.75W/kg以下。另一方面，脫離條件范圍0.20N^rS^0.80N的試驗(yàn)No.9~No.12(比較例)所示的電磁鋼板，不能實(shí)現(xiàn)低鐵損值(W17/50)0.75W/kg以下。這樣一來(lái)，如果采用本發(fā)明，則能夠得到鐵損特性優(yōu)異的單向性電磁鋼板。<table>tableseeoriginaldocumentpage11</column></row><table>實(shí)施例2對(duì)板厚為0,23mm的單向性電磁鋼板的表面，以如表2所示的照射條件照射連續(xù)波激光，測(cè)定照射部的殘余應(yīng)力后，計(jì)算出積分壓縮應(yīng)力值，并且測(cè)定4失損(W17/5())，將這些數(shù)值匯總于表2。在本實(shí)施例2中，將激光功率固定為與前面所述實(shí)施例相同的200W而進(jìn)行。由表2清楚地知道，試驗(yàn)No.l~No.6(本發(fā)明例)所示的電磁鋼板，其軋制方向的積分壓縮應(yīng)力值oS、和軋制方向的激光照射間隔(應(yīng)變間隔)PL，均在本發(fā)明所規(guī)定的范圍0.20N^rS￡0，80N、2mmSPL￡8mm，因此能夠降低到作為鐵損改善率13。/。的低鐵損值(W17/5q)0,75W/kg以下。另一方面，雖然積分壓縮應(yīng)力值(iS滿足條件，但是照射間隔PL的條件偏離的試驗(yàn)No.7和No.8所示的電磁鋼板，不能實(shí)現(xiàn)低鐵損值(W17/5o)0.75W/kg以下。這樣一來(lái)，如果采用本發(fā)明，則能夠得到鐵損特性優(yōu)異的單向性電磁鋼板。表2<table>tableseeoriginaldocumentpage13</column></row><table>產(chǎn)業(yè)上的利用可能性根據(jù)本發(fā)明，通過(guò)定量性地適當(dāng)控制導(dǎo)入到單向性電磁鋼板中的殘余應(yīng)力尤其是壓縮殘余應(yīng)力，與以往相比，能夠穩(wěn)定地得到鐵損特性優(yōu)異的單向性電磁鋼板。通過(guò)將本發(fā)明的單向性電磁鋼板作為鐵心使用，可制造高效率且小型的變壓器，因此本發(fā)明的產(chǎn)業(yè)上的利用價(jià)值非常高。本發(fā)明中表示數(shù)值范圍的"以上，，和"以下"均包括本數(shù)。權(quán)利要求1、一種單向性電磁鋼板，是通過(guò)照射連續(xù)波激光束從而具有與軋制方向大致垂直的線性應(yīng)變的單向性電磁鋼板，所述線性應(yīng)變，在與軋制方向垂直的方向即板橫向上均勻，并且在軋制方向上呈周期性，該單向性電磁鋼板的特征在于，在一處應(yīng)變導(dǎo)入部附近產(chǎn)生的軋制方向的壓縮殘余應(yīng)力的、在與板橫向垂直的截面上的二維分布中，將軋制方向的壓縮殘余應(yīng)力在該截面的存在壓縮殘余應(yīng)力的區(qū)域內(nèi)積分而得到的值為0.20N～0.80N。2、根據(jù)權(quán)利要求l所述的單向性電磁鋼板，其特征在于，在所述板橫向上均勻的應(yīng)變?cè)谒鲕堉品较蛏系闹芷谛缘拈g隔為2mm8mm。全文摘要本發(fā)明通過(guò)將采用激光束照射等而導(dǎo)入了應(yīng)變的單向性電磁鋼板的鐵損分為磁滯損耗和渦流損耗，并從渦流損耗的觀點(diǎn)出發(fā)定量地適當(dāng)控制應(yīng)變以及殘余應(yīng)力的包括板厚方向在內(nèi)的分布，提供相比于以往在鐵損方面優(yōu)異的單向性電磁鋼板。對(duì)于通過(guò)激光束照射等，在板橫向上均勻、并且在軋制方向上周期性地導(dǎo)入與軋制方向大致垂直的線性應(yīng)變，從而進(jìn)行了磁疇控制的單向性電磁鋼板，導(dǎo)入應(yīng)變使得在一處應(yīng)變導(dǎo)入部附近產(chǎn)生的軋制方向的殘余應(yīng)力的、在與板橫向垂直的截面上的二維分布中，將軋制方向的壓縮殘余應(yīng)力在該截面的存在壓縮殘余應(yīng)力的區(qū)域內(nèi)積分而得到的值在規(guī)定的范圍內(nèi)。文檔編號(hào)C21D8/12GK101528951SQ200780039168公開(kāi)日2009年9月9日申請(qǐng)日期2007年10月16日優(yōu)先權(quán)日2006年10月23日發(fā)明者坂井辰彥,巖田圭司,濱村秀行申請(qǐng)人:新日本制鐵株式會(huì)社