專利名稱：一種改善高強(qiáng)鋁合金抗應(yīng)力腐蝕性能的熱處理工藝的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及高強(qiáng)鋁合金的一種熱處理工藝，該工藝在不明顯降低合金 強(qiáng)度的同時(shí)，改善合金的抗應(yīng)力腐蝕性能。
背景技術(shù)：
Al-Zn-Mg-Cu系鋁合金屬于高強(qiáng)變形鋁合金，具有高的比強(qiáng)度和硬度， 是航空、航天、兵器、交通運(yùn)輸?shù)刃袠I(yè)重要的結(jié)構(gòu)材料之一。但這一系列 的鋁合金在強(qiáng)度峰值時(shí)效狀態(tài)下存在明顯的應(yīng)力腐蝕現(xiàn)象，制約了該系列 合金的廣泛工業(yè)應(yīng)用。因此，在保持高強(qiáng)度的同時(shí)，改善合金的抗應(yīng)力腐 蝕性能成為該系列合金的一個(gè)難點(diǎn)。
對(duì)于Al-Zn-Mg-Cu系鋁合金，通常認(rèn)為其應(yīng)力腐蝕性能與晶界析出相 和晶界無(wú)析出帶有關(guān)。當(dāng)晶界的析出相呈細(xì)小連續(xù)狀態(tài)時(shí)，如峰值時(shí)效狀 態(tài)T6，合金抵抗應(yīng)力腐蝕的能力較弱。當(dāng)晶界的析出相粗大并且分布不連 續(xù)，而且晶界無(wú)析出帶較寬時(shí)，其抵抗應(yīng)力腐蝕的能力變強(qiáng)。
目前，工業(yè)中普遍采用的提高該系列合金的抗應(yīng)力腐蝕性能的方法是 將該系列合金進(jìn)行過(guò)時(shí)效處理，如T73、 T74、 T76狀態(tài)。在這些狀態(tài)下， 合金晶界析出相比較粗大，且分布不連續(xù)，并且晶界處出現(xiàn)無(wú)析出帶。合 金幾乎不發(fā)生應(yīng)力腐蝕。但由于過(guò)時(shí)效，合金晶粒內(nèi)部的強(qiáng)化相也相應(yīng)地 粗化，導(dǎo)致強(qiáng)度下降10%—20%。
近些年，針對(duì)這一情況，有學(xué)者提出回歸再時(shí)效方法(US Patent 3856584 24 December 1974)。該方法首先將合金處理成T6狀態(tài)，再將該合金在較高的溫度保溫較短的時(shí)間，使得晶內(nèi)的強(qiáng)化相溶解，晶界的析出相析
出。之后將該合金再進(jìn)行一次T6時(shí)效處理。這樣合金即能具有近似于T7x 狀態(tài)的抗應(yīng)力腐蝕性能，也具有T6狀態(tài)的強(qiáng)度。但由于該方法需要對(duì)合金 進(jìn)行兩次T6時(shí)效處理，工藝相對(duì)復(fù)雜，能源的消耗較大。
針對(duì)這一情況，有學(xué)者提出了分步淬火工藝(Materials Transactions, vol. 41 (2000)p.783-789)來(lái)改善合金的抗應(yīng)力腐蝕性能。即鋁合金固溶處理后 進(jìn)行兩步淬火，首先將合金快速淬入200—220。C的介質(zhì)中，保溫一段時(shí)間 使晶界析出一些粗大的沉淀相，然后再淬火到室溫。淬火后的樣品進(jìn)行T6 時(shí)效處理，晶內(nèi)析出細(xì)小的強(qiáng)化相，晶界處高溫析出的相進(jìn)一步長(zhǎng)大，呈 粗大不連續(xù)分布。這樣合金即能具有近似于T7x狀態(tài)的抗應(yīng)力腐蝕性能， 也具有T6狀態(tài)的強(qiáng)度。但這種方法的淬火是分步進(jìn)行的，冷卻速度較慢， 因此對(duì)于淬火敏感性較強(qiáng)的Al-Zn-Mg-Cu系合金效果不明顯(Metallurgical and Materials Transactions, vol. 38A (2007) p.1760-1773 )。
另外，Al-Zn-Mg-Cu系合金的合金元素較高，因此在固溶處理后的淬 火過(guò)程中容易產(chǎn)生較大的殘余應(yīng)力，對(duì)最終產(chǎn)品的機(jī)械加工產(chǎn)生較大的影 響。在工業(yè)生產(chǎn)中，通常對(duì)淬火之后的樣品施加1%-2%的預(yù)變形，以消除 淬火產(chǎn)生的內(nèi)應(yīng)力。對(duì)材料施加預(yù)變形會(huì)在合金中引入位錯(cuò)，影響合金的 沉淀析出過(guò)程(Acta Materialia, vol. 47 (1999) p.281-292)，進(jìn)而影響合金的 強(qiáng)度。

發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明的目的是為了解決Al-Zn-Mg-Cu系鋁合金強(qiáng)度高而抗應(yīng)力腐蝕 性能較差這一問(wèn)題，采取預(yù)拉伸和一種新型的熱處理工藝相結(jié)合的方法，在使合金保持較高強(qiáng)度的同時(shí)，具有較好的抗應(yīng)力腐蝕性能。
本發(fā)明提供的改善高強(qiáng)鋁合金抗應(yīng)力腐蝕性能的熱處理工藝，該工藝
對(duì)熱加工高強(qiáng)鋁合金依次進(jìn)行固溶處理、 一次淬火處理、預(yù)拉伸處理、高
溫短時(shí)時(shí)效處理、二次淬火處理、低溫時(shí)效處理。
本發(fā)明提供的改善高強(qiáng)鋁合金抗應(yīng)力腐蝕性能的熱處理工藝，固溶處
理的工藝參數(shù)為——溫度430°C~470°C,時(shí)間30min 120min。
本發(fā)明提供的改善高強(qiáng)鋁合金抗應(yīng)力腐蝕性能的熱處理工藝， 一次淬 火處理冷卻至室溫，淬火介質(zhì)為室溫水。
本發(fā)明提供的改善高強(qiáng)鋁合金抗應(yīng)力腐蝕性能的熱處理工藝，在一次 淬火后l~4h內(nèi)進(jìn)行預(yù)拉伸，預(yù)拉伸變形量在2%~10%。
本發(fā)明提供的改善高強(qiáng)鋁合金抗應(yīng)力腐蝕性能的熱處理工藝，高溫短 時(shí)時(shí)效處理的工藝參數(shù)為——溫度200。C 240。C，時(shí)間0,5min 5min。
本發(fā)明提供的改善高強(qiáng)鋁合金抗應(yīng)力腐蝕性能的熱處理工藝，二次淬 火處理冷卻至室溫，淬火介質(zhì)為室溫水。
本發(fā)明提供的改善高強(qiáng)鋁合金抗應(yīng)力腐蝕性能的熱處理工藝，低溫時(shí) 效處理的工藝參數(shù)為——溫度80。C 140。C，時(shí)間16h 48h。
本發(fā)明提供的改善高強(qiáng)鋁合金抗應(yīng)力腐蝕性能的熱處理工藝，在使合 金保持較高強(qiáng)度的同時(shí)，具有較好的抗應(yīng)力腐蝕性能。


圖1為7050合金不同處理狀態(tài)的拉伸性能
圖2為不同高溫時(shí)效時(shí)間以及T6, T76狀態(tài)7050合金在3.5% NaCl水溶液 中慢速拉伸曲線圖3為T(mén)6處理樣品晶界析出相的透射電鏡照片
圖4為T(mén)76處理樣品的透射電鏡照片
圖5為高溫時(shí)效5min樣品的透射電鏡照片
具體實(shí)施例方式
本發(fā)明提供了一種改善高強(qiáng)鋁合金抗應(yīng)力腐蝕性能的熱處理工藝，對(duì) 固溶淬火的合金，進(jìn)行預(yù)拉伸處理，在消除淬火殘余應(yīng)力的同時(shí)，在合金 內(nèi)部產(chǎn)生大量的位錯(cuò)，從而在晶內(nèi)和晶界提供大量的析出相形核質(zhì)點(diǎn)。之 后將合金在較高溫度短時(shí)間時(shí)效，使得晶界析出相在晶界迅速形核，并略 有長(zhǎng)大。最終將合金進(jìn)行低溫時(shí)效，合金內(nèi)部引入的位錯(cuò)使強(qiáng)化相的析出 量增多，密度增大，從而獲得與T6處理相當(dāng)?shù)膹?qiáng)度。同時(shí)，晶界析出相在 時(shí)效過(guò)程中粗化并相對(duì)分散分布，從而獲得較好的抗應(yīng)力腐蝕性能。 本發(fā)明是通過(guò)以下處理工藝實(shí)現(xiàn)的
1、 固溶處理將合金元素以溶質(zhì)原子的形式溶入基體中，提高固溶溶 質(zhì)原子濃度，以獲得高的人工時(shí)效強(qiáng)化效果。固溶處理工藝為430°C-470QC, 30min-120min。
2、 一次淬火處理將固溶處理時(shí)溶解的溶質(zhì)原子和平衡空位以過(guò)飽和 形式保存到室溫。淬火介質(zhì)為室溫水。
3、 預(yù)拉伸將淬火處理后的合金進(jìn)行預(yù)拉伸，將位錯(cuò)引入合金。預(yù)拉 伸量為2%-10%。
4、 高溫時(shí)效處理將預(yù)拉伸后的合金在較高溫度短時(shí)間時(shí)效處理，使
得晶界析出相形核、析出。時(shí)效工藝為200。C-240。C， 0.5min-5min。
5、 二次淬火處理高溫時(shí)效處理后的合金淬火至室溫，淬火介質(zhì)為室溫水。使高溫未湮滅的空位保留至室溫，以提高隨后的時(shí)效速度，并避免高 溫析出相在冷卻過(guò)程中在晶內(nèi)析出長(zhǎng)大，降低力學(xué)性能。
6、低溫時(shí)效在較低溫度對(duì)合金進(jìn)行時(shí)效處理。使晶內(nèi)起強(qiáng)化作用的 析出相析出并長(zhǎng)大，并且在位錯(cuò)附近析出更多的強(qiáng)化相，提高合金強(qiáng)度。 同時(shí)，高溫時(shí)效形成的晶界析出相進(jìn)一步粗化并且分散分布。低溫時(shí)效工
藝為80°C-140°C區(qū)間內(nèi)保溫16h-48h 實(shí)施例1
以熱軋6mm厚7050板材為例，化學(xué)成分(質(zhì)量分?jǐn)?shù)，％)為Zn 6.18， Mg 2.20, Cu 2.21, Zr 0.13，Si 0.11, Fe 0.10， Al余量。
1、 固溶處理將7050合金進(jìn)行固溶處理，固溶處理的工藝參數(shù)為450 0C， 120min。
2、 一次淬火對(duì)固溶處理后的合金進(jìn)行一次淬火處理即用室溫水淬至 室溫。
3、 預(yù)拉伸淬火處理后在2h時(shí)將合金預(yù)拉伸變形3X，將位錯(cuò)引入
合仝
4、 高溫短時(shí)時(shí)效將預(yù)拉伸后的合金在200。C，時(shí)效處理0.5min。
5、 二次淬火處理高溫短時(shí)時(shí)效處理后的合金用室溫水淬至室溫。
6、 低溫時(shí)效將二次淬火處理后的合金在80。C，時(shí)效處理48h。 實(shí)施例2
以熱軋6mm厚7050板材為例，化學(xué)成分(質(zhì)量分?jǐn)?shù)，％)為Zn 6.18, Mg 2.20, Cu 2.21， Zr 0.13，Si 0.11， Fe 0.10， Al余量。
1、固溶處理將7050合金進(jìn)行固溶處理，固溶處理的工藝參數(shù)為460。C， 90min。
2、 一次淬火對(duì)固溶處理后的合金進(jìn)行一次淬火處理即用室溫水淬至 室溫。
3、 預(yù)拉伸淬火處理后在3h時(shí)將合金預(yù)拉伸變形5X，將位錯(cuò)引入
入會(huì)
PJ亞o
4、 高溫短時(shí)時(shí)效將預(yù)拉伸后的合金在220。C，時(shí)效處理2.5min。
5、 二次淬火處理高溫短時(shí)時(shí)效處理后的合金用室溫水淬至室溫，冷卻。
6、 低溫時(shí)效將二次淬火處理后的合金在100。C，時(shí)效處理30h。 實(shí)施例3
以熱軋6mm厚7050板材為例，化學(xué)成分(質(zhì)量分?jǐn)?shù)，％)為Zn 6.18， Mg 2,20， Cu 2.21， Zr 0.13,Si 0.11， Fe 0.10, Al余量。
1、 固溶處理將7050合金進(jìn)行固溶處理，固溶處理的工藝參數(shù)為470 。C， 30min。
2、 一次淬火對(duì)固溶處理后的合金進(jìn)行一次淬火處理即用室溫水淬至 室溫。
3、 預(yù)拉伸淬火處理后在2h時(shí)將合金預(yù)拉伸變形10X，將位錯(cuò)引入
會(huì)仝
口龍o
4、 高溫短時(shí)時(shí)效將預(yù)拉伸后的合金在230。C,時(shí)效處理5min。
5、 二次淬火處理高溫短時(shí)時(shí)效處理后的合金用室溫水淬至室溫。
6、 低溫時(shí)效將二次淬火處理后的合金在120。C，時(shí)效處理16h。 實(shí)施例4以熱軋6mm厚7050板材為例，化學(xué)成分(質(zhì)量分?jǐn)?shù)，％)為Zn 6.18， Mg 2.20， Cu 2.21， Zr 0.13，Si 0.11， Fe 0.10， Al余量。
1、 固溶處理將7050合金進(jìn)行固溶處理，固溶處理的工藝參數(shù)為470 0C， 60min。
2、 一次淬火對(duì)固溶處理后的合金進(jìn)行一次淬火處理即用室溫水淬至 室溫。
3、 預(yù)拉伸淬火處理后在lh時(shí)將合金預(yù)拉伸變形5X，將位錯(cuò)引入
合仝
4、 高溫短時(shí)時(shí)效將預(yù)拉伸后的合金在200。C，時(shí)效處理0.5min。
5、 二次淬火處理高溫短時(shí)時(shí)效處理后的合金用室溫水淬至室溫。
6、 低溫時(shí)效將二次淬火處理后的合金在120。C,時(shí)效處理24h。 測(cè)試合金在高溫時(shí)效處理(200°C， 0.5min)后的拉伸性能，見(jiàn)圖1。
同時(shí)測(cè)試該合金抗應(yīng)力腐蝕性能，由慢速拉伸(SSRT)測(cè)量，應(yīng)變速度為 2xl0'6s_1，在3.5wtn/。NaCl水溶液中測(cè)量，見(jiàn)圖2。 實(shí)施例5
以熱軋6mm厚7050板材為例，化學(xué)成分(質(zhì)量分?jǐn)?shù)，％)為Zn 6.18， Mg 2.20, Cu 2.21， Zr 0.13,Si 0.11， Fe 0.10， Al余量。
1、 固溶處理將7050合金進(jìn)行固溶處理，固溶處理的工藝參數(shù)為470 。C， 60min。
2、 一次淬火對(duì)固溶處理后的合金進(jìn)行一次淬火處理即用室溫水淬至 室溫。
3、 預(yù)拉伸淬火處理后在lh時(shí)將合金預(yù)拉伸變形5X，將位錯(cuò)引入A會(huì) a正o
4、 高溫短時(shí)時(shí)效將預(yù)拉伸后的合金在200。C，時(shí)效處理lmin。
5、 二次淬火處理高溫短時(shí)時(shí)效處理后的合金用室溫水淬至室溫。
6、 低溫時(shí)效將二次淬火處理后的合金在120。C，時(shí)效處理24h。 測(cè)試合金在高溫時(shí)效處理(200°C， lmin)后的拉伸性能，見(jiàn)圖1。同
時(shí)測(cè)試該合金抗應(yīng)力腐蝕性能，由慢速拉伸(SSRT)測(cè)量，應(yīng)變速度為2xl(T6
s"，在3.5wt。/。NaCl水溶液中測(cè)量，見(jiàn)圖2。
實(shí)施例6
以熱軋6mm厚7050板材為例，化學(xué)成分(質(zhì)量分?jǐn)?shù)，％)為Zn 6.18， Mg 2.20， Cu 2.21， Zr 0.13,Si 0.11， Fe 0.10， Al余量。
1、 固溶處理將7050合金進(jìn)行固溶處理，固溶處理的工藝參數(shù)為470 0C， 60min。
2、 一次淬火對(duì)固溶處理后的合金進(jìn)行一次淬火處理即用室溫水淬至 室溫。
3、 預(yù)拉伸淬火處理后在lh時(shí)將合金預(yù)拉伸變形5X，將位錯(cuò)引入
入A n亞o
4、 高溫短時(shí)時(shí)效將預(yù)拉伸后的合金在200。C，時(shí)效處理5min。
5、 二次淬火處理高溫短時(shí)時(shí)效處理后的合金用室溫水淬至室溫。
6、 低溫時(shí)效將二次淬火處理后的合金在12(TC，時(shí)效處理24h。 圖5為高溫時(shí)效(200°C， 5min)樣品的晶界析出相的透射電鏡照片。 測(cè)試合金在高溫時(shí)效處理(200 °C， 5min)后的拉伸性能，見(jiàn)圖1。同
時(shí)測(cè)試該合金抗應(yīng)力腐蝕性能，由慢速拉伸(SSRT)測(cè)量，應(yīng)變速度為2xl0一6s"，在3.5wtr。NaCl水溶液中測(cè)量，見(jiàn)圖2。 比較例1
以熱軋6mm厚7050板材為例，化學(xué)成分(質(zhì)量分?jǐn)?shù)，％)為Zn 6.18， Mg 2.20， Cu 2.21， Zr 0.13，Si 0.11， Fe 0.10， Al余量。
對(duì)7050合金進(jìn)行T6峰值時(shí)效處理(120 °C， 24h),圖3為T(mén)6處理樣 品晶界析出相的透射電鏡照片。測(cè)試合金在T6峰值時(shí)效處理(12(TC， 24h) 后的拉伸性能，見(jiàn)圖1。同時(shí)測(cè)試該合金抗應(yīng)力腐蝕性能，由慢速拉伸 (SSRT)測(cè)量，應(yīng)變速度為2xlO"V1，在3.5wtMNaCl水溶液中測(cè)量，見(jiàn) 圖2。 比較例2
以熱軋6mm厚7050板材為例，化學(xué)成分(質(zhì)量分?jǐn)?shù)，％)為Zn 6.18， Mg 2.20， Cu 2.21, Zr 0.13,Si 0.11, Fe 0.10， Al余量。
對(duì)7050合金進(jìn)行預(yù)拉伸5%后T6峰值時(shí)效處理(120 °C， 24h)—— 即T651，測(cè)試合金的拉伸性能，見(jiàn)圖l。 比較例3
以熱軋6mm厚7050板材為例，化學(xué)成分(質(zhì)量分?jǐn)?shù)，％)為Zn 6.18， Mg 2.20， Cu 2.21， Zr 0.13,Si 0.11， Fe 0.10， Al余量。
對(duì)7050合金進(jìn)行過(guò)時(shí)效處理T76 (120 。C， 6h + 165 °C， 16h)，圖4 為T(mén)76處理樣品晶界析出相的透射電鏡照片。測(cè)試合金在T76過(guò)時(shí)效處理 后的拉伸性能，見(jiàn)圖1。同時(shí)測(cè)試該合金抗應(yīng)力腐蝕性能，由慢速拉伸 (SSRT)測(cè)量，應(yīng)變速度為2xlO"V1,在3.5wt% NaCl水溶液中測(cè)量，見(jiàn) 圖2。說(shuō)明
實(shí)施例4、實(shí)施例5、實(shí)施例6、比較例1、比較例2、比較例3中對(duì) 7050合金進(jìn)行了不同狀態(tài)處理，PT0.5、 PT1、 PT5分別代表高溫時(shí)效時(shí)間 為0.5 min、 1 min、 5min。
由圖1可知，經(jīng)預(yù)拉伸5%的樣品與未預(yù)拉伸樣品相比，屈服強(qiáng)度明 顯升高，抗拉強(qiáng)度也略有增加。過(guò)時(shí)效樣品T76的強(qiáng)度明顯低于T6處理樣 品。預(yù)拉伸后高溫時(shí)效的樣品的強(qiáng)度隨著時(shí)效時(shí)間的增加而降低，延伸率 則逐漸增大。高溫時(shí)效時(shí)間為0.5min和lmin的樣品，即PT0.5、 PT1,其 強(qiáng)度略低于T651，但屈服強(qiáng)度仍遠(yuǎn)高于T6并且屈服和抗拉強(qiáng)度遠(yuǎn)高于T76 樣品，PT1的延伸率還高于T76樣品。高溫時(shí)效時(shí)間為5min時(shí)，強(qiáng)度雖然 低于T6，但仍高于T76樣品的強(qiáng)度，并且延伸率明顯高于T76樣品。可見(jiàn)， 經(jīng)高溫時(shí)效處理后，樣品均高于T76樣品強(qiáng)度，其中時(shí)效0.5 min、 1 min 的樣品屈服遠(yuǎn)高于T6狀態(tài)的樣品，抗拉強(qiáng)度與T6接近。，并且時(shí)效lmin、 5 min的樣品延伸率也得到明顯改善，高于T6和T76樣品。
圖2為不同高溫時(shí)效時(shí)間7050板材在3.5WNaCl水溶液中的拉伸曲線， 隨著時(shí)效時(shí)間的增加，其在3.5% NaCl水溶液中的延伸率越高。當(dāng)高溫時(shí) 效時(shí)間為5min時(shí)，樣品的拉伸距離最大，說(shuō)明高溫時(shí)效5min樣品具有最 高的抗應(yīng)力腐蝕性能。遠(yuǎn)高于T6狀態(tài)的樣品，與T76樣品的抗應(yīng)力腐蝕性 能相似。
圖3為T(mén)6處理樣品晶界析出相的透射電鏡照片，可見(jiàn)T6樣品的晶界 析出相細(xì)小且連續(xù)分布。
圖4為T(mén)76處理樣品的透射電鏡照片，可見(jiàn)，在晶界上分布有粗大的不連續(xù)析出相。
圖5為高溫時(shí)效5min樣品的透射電鏡照片，樣品高溫時(shí)效5min后晶界析 出相呈不連續(xù)分布，明顯大于T6狀態(tài)樣品，但略小于T76樣品，因此其抗 應(yīng)力腐蝕能力遠(yuǎn)高于T6，而與T76狀態(tài)相似。
權(quán)利要求
1、一種改善高強(qiáng)鋁合金抗應(yīng)力腐蝕性能的熱處理工藝，其特征在于該工藝對(duì)熱加工高強(qiáng)鋁合金依次進(jìn)行固溶處理、一次淬火處理、預(yù)拉伸處理、高溫短時(shí)時(shí)效處理、二次淬火處理、低溫時(shí)效處理。
2、 按照權(quán)利要求1所述的改善高強(qiáng)鋁合金抗應(yīng)力腐蝕性能的熱處理工 藝，其特征在于固溶處理的工藝參數(shù)為——溫度430°C~470 °C,時(shí)間 30min、120min。
3、 按照權(quán)利要求1所述的改善高強(qiáng)鋁合金抗應(yīng)力腐蝕性能的熱處理工 藝，其特征在于 一次淬火處理冷卻至室溫，淬火介質(zhì)為室溫水。
4、 按照權(quán)利要求1所述的改善高強(qiáng)鋁合金抗應(yīng)力腐蝕性能的熱處理工藝，其特征在于在一次淬火后l~4h內(nèi)進(jìn)行預(yù)拉伸，預(yù)拉伸變形量在2% ~10o/o。
5、 按照權(quán)利要求1所述的改善高強(qiáng)鋁合金抗應(yīng)力腐蝕性能的熱處理工 藝，其特征在于高溫短時(shí)時(shí)效處理的工藝參數(shù)為——溫度200。C 240。C, 時(shí)間0.5min 5min。
6、 按照權(quán)利要求1所述的改善高強(qiáng)鋁合金抗應(yīng)力腐蝕性能的熱處理工 藝，其特征在于二次淬火處理冷卻至室溫，淬火介質(zhì)為室溫水。
7、 按照權(quán)利要求1所述的改善高強(qiáng)鋁合金抗應(yīng)力腐蝕性能的熱處理工 藝，其特征在于低溫時(shí)效處理的工藝參數(shù)為一一溫度80°C~140°C，時(shí)間 16h 48h。
全文摘要
一種改善高強(qiáng)鋁合金抗應(yīng)力腐蝕性能的熱處理工藝，該工藝對(duì)熱加工高強(qiáng)鋁合金依次進(jìn)行固溶處理、一次淬火處理、預(yù)拉伸處理、高溫短時(shí)時(shí)效處理、二次淬火處理、低溫時(shí)效處理，使用該工藝處理的合金可以達(dá)到足夠的強(qiáng)度以及良好的抗應(yīng)力腐蝕性能。
文檔編號(hào)C22F1/04GK101429633SQ20071015796
公開(kāi)日2009年5月13日 申請(qǐng)日期2007年11月6日 優(yōu)先權(quán)日2007年11月6日
發(fā)明者東 王, 馬宗義 申請(qǐng)人:中國(guó)科學(xué)院金屬研究所