專利名稱：金屬帶用金屬環(huán)的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及一種為了增加帶式無級(jí)變速器的金屬帶的金屬環(huán)的疲勞壽命而設(shè)定切斷金屬環(huán)時(shí)的自由狀態(tài)半徑的金屬帶用金屬環(huán)。
背景技術(shù)：
帶式無級(jí)變速器用的金屬帶，是沿層疊多個(gè)金屬環(huán)的金屬環(huán)集合體支撐多個(gè)金屬零件而構(gòu)成的。各個(gè)金屬環(huán)上除了基于張力產(chǎn)生的拉伸應(yīng)力外還作用有基于彎曲產(chǎn)生的拉伸應(yīng)力及壓縮應(yīng)力。即在將金屬環(huán)纏繞在帶輪上的纏繞部，金屬環(huán)外周面被拉伸而作用拉伸應(yīng)力、同時(shí)內(nèi)周面被壓縮而作用壓縮應(yīng)力，在金屬環(huán)離開帶輪的弦部，金屬環(huán)外周面被壓縮而作用壓縮應(yīng)力、同時(shí)內(nèi)周面被拉伸而作用拉伸應(yīng)力。這樣，隨著金屬環(huán)旋轉(zhuǎn)、內(nèi)周面及外周面的應(yīng)力發(fā)生周期性變化，這是降低金屬環(huán)疲勞壽命降低的原因。
為此，下述專利文獻(xiàn)1所述的方案，是在金屬環(huán)受到最過于苛刻負(fù)載的TOP比例(ratio)狀態(tài)，設(shè)定金屬環(huán)的自由狀態(tài)半徑Ro，以使由金屬環(huán)外周面的應(yīng)力振幅σao及應(yīng)力中心σmo算出的外周面的矯正應(yīng)力振幅σao′(應(yīng)力中心σmo＝0時(shí)的應(yīng)力振幅σao)和由金屬環(huán)內(nèi)周面的應(yīng)力振幅σai及應(yīng)力中心σmi算出的內(nèi)周面的矯正應(yīng)力振幅σai′(應(yīng)力中心σmi＝0時(shí)的應(yīng)力振幅σai)一致，因而謀求延長(zhǎng)金屬環(huán)的疲勞壽命。
專利文獻(xiàn)1特開2003-126933號(hào)公報(bào)不過，層疊的金屬環(huán)中最內(nèi)層的金屬環(huán)內(nèi)周面，與作為金屬帶橫剖元件的金屬零件的鞍形面抵接，因而作用于那部分的壓縮應(yīng)力(接觸應(yīng)力)的分量使金屬環(huán)內(nèi)周面的最大壓縮應(yīng)力增加。從而，如果在帶式無級(jí)變速器的運(yùn)轉(zhuǎn)中，由于氮化處理產(chǎn)生的金屬環(huán)的壓縮殘余應(yīng)力、由于彎曲產(chǎn)生的應(yīng)力及由于與金屬零件的鞍形面接觸產(chǎn)生的接觸應(yīng)力的相加值過大，超過彈性變形界限，則金屬環(huán)有塑性變形而破損的可能性。不過，上述專利文獻(xiàn)1所述的方案，沒有考慮作用于最內(nèi)層金屬環(huán)內(nèi)周面的由于與鞍形面接觸產(chǎn)生的接觸應(yīng)力，而且沒有考慮金屬環(huán)的最大應(yīng)力和彈性變形界限的關(guān)系，因此，擔(dān)心不會(huì)如愿地延長(zhǎng)金屬環(huán)的壽命。

發(fā)明內(nèi)容
為此，本發(fā)明即是鑒于上述事情而產(chǎn)生的，其目的在于一種適當(dāng)設(shè)定金屬帶用金屬環(huán)的自由狀態(tài)半徑從而最大限地增加其壽命。
為了實(shí)現(xiàn)上述目的，根據(jù)第1發(fā)明，提出一種金屬帶用金屬環(huán)，為了增加帶式無級(jí)變速器的金屬帶的金屬環(huán)的疲勞壽命而設(shè)定切斷金屬環(huán)時(shí)的自由狀態(tài)半徑，這種金屬帶用金屬環(huán)其特征在于以帶式無級(jí)變速器工作中的、由金屬環(huán)外周面及內(nèi)周面的應(yīng)力變動(dòng)決定的、金屬環(huán)外周面及內(nèi)周面的應(yīng)力振幅及應(yīng)力中心不超過金屬環(huán)的彈性變形界限為條件，設(shè)定金屬環(huán)的上述自由狀態(tài)半徑。
另外，根據(jù)第2發(fā)明，提出一種金屬帶用金屬環(huán)，為了增加帶式無級(jí)變速器的金屬帶的金屬環(huán)疲勞壽命而設(shè)定切斷金屬環(huán)時(shí)的自由狀態(tài)半徑，這種金屬帶用金屬環(huán)其特征在于以帶式無級(jí)變速器工作中的、由考慮了金屬環(huán)與橫剖元件接觸時(shí)產(chǎn)生的接觸應(yīng)力的金屬環(huán)外周面及內(nèi)周面的應(yīng)力變動(dòng)決定的、金屬環(huán)外周面及內(nèi)周面的應(yīng)力振幅及應(yīng)力中心不超過母材彈性變形界限加上由熱處理產(chǎn)生的壓縮殘余應(yīng)力的金屬環(huán)的彈性變形界限為條件，設(shè)定金屬環(huán)的上述自由狀態(tài)半徑。
另外，根據(jù)第3發(fā)明，提出一種金屬帶用金屬環(huán)，除第1或第2發(fā)明的構(gòu)成外，其特征在于以由于上述熱處理產(chǎn)生的金屬環(huán)的壓縮殘余應(yīng)力為x[MPa]、軸間距離為d、自由狀態(tài)半徑為Ro時(shí)，-1300≤x＜-1000Ro＜4.93d-557.4Ro＜0.33d-4.7同時(shí)成立。
另外，根據(jù)第4發(fā)明，提出一種金屬帶用金屬環(huán)，除第1或第2發(fā)明的構(gòu)成外，其特征在于以金屬環(huán)的自由狀態(tài)半徑/最小纏繞半徑為y，以由于熱處理產(chǎn)生的金屬環(huán)的壓縮殘余應(yīng)力為x[MPa]時(shí)，x＜-1300y＜0.000026x2+0.084x+70.5y＞0.000003x2+0.007x+5.0同時(shí)成立。
另外，根據(jù)第5發(fā)明，提出一種金屬帶用金屬環(huán)，除第1或第2發(fā)明的構(gòu)成外，其特征在于以金屬環(huán)的自由狀態(tài)半徑/最小纏繞半徑為y，以由于上述熱處理產(chǎn)生的金屬環(huán)的壓縮殘余應(yīng)力為x[MPa]時(shí)，x＜-1300y＜0.000026x2+0.084x+70.5y＞0.000003x2+0.007x+5.0同時(shí)成立，或者y＜5.0y＞1.5-1300≤x＜-1000同時(shí)成立。
另外，根據(jù)第6發(fā)明，提出一種金屬帶用金屬環(huán)，除第1或第2發(fā)明的構(gòu)成外，其特征在于利用金屬環(huán)周長(zhǎng)的修正進(jìn)行金屬環(huán)的自由狀態(tài)半徑的設(shè)定，在正圓狀態(tài)下進(jìn)行修正了周長(zhǎng)后的時(shí)效硬化處理，在橢圓狀態(tài)下進(jìn)行時(shí)效硬化處理后的氮化處理。
另外，根據(jù)第7發(fā)明，提出一種金屬帶用金屬環(huán)，除第6發(fā)明的構(gòu)成外，其特征在于將在使用狀態(tài)下相互不接觸的多數(shù)金屬環(huán)配置成同心狀而進(jìn)行上述時(shí)效硬化處理。
還有，實(shí)施例的金屬零件32與本發(fā)明的橫剖元件對(duì)應(yīng)，實(shí)施例的壓縮側(cè)彈性界限線L4與本發(fā)明的彈性變形界限對(duì)應(yīng)。
發(fā)明的效果根據(jù)第1發(fā)明的構(gòu)成，算出金屬環(huán)外周面及內(nèi)周面的應(yīng)力振幅及應(yīng)力中心，以金屬環(huán)的壓縮應(yīng)力不超過彈性變形界限為條件，設(shè)定金屬環(huán)的上述自由狀態(tài)半徑，因此，能夠防止壓縮應(yīng)力過大并超過彈性變形界限，確實(shí)地增加金屬環(huán)的壽命。
根據(jù)第2發(fā)明的構(gòu)成，考慮金屬環(huán)與橫剖元件接觸時(shí)產(chǎn)生的接觸應(yīng)力，算出金屬環(huán)外周面及內(nèi)周面的應(yīng)力振幅及應(yīng)力中心，以金屬環(huán)的壓縮應(yīng)力不超過母材的彈性變形界限加上由于熱處理而產(chǎn)生的殘余應(yīng)力的彈性變形界限為條件，設(shè)定金屬環(huán)的上述自由狀態(tài)半徑，因此，能夠防止壓縮應(yīng)力過大并超過彈性變形界限，確實(shí)地增加金屬環(huán)的壽命。
根據(jù)第3發(fā)明的構(gòu)成，以由于熱處理產(chǎn)生的金屬環(huán)的壓縮殘余應(yīng)力為x[MPa]、軸間距離為d、自由狀態(tài)半徑為Ro時(shí)，-1300≤x＜-1000Ro＜4.93d-557.4Ro＜0.33d-4.7同時(shí)成立，因此，在整個(gè)軸間距離上金屬環(huán)的總的壓縮應(yīng)力不超過變形界限，同時(shí)能夠確保由壓縮殘余應(yīng)力產(chǎn)生的金屬環(huán)的必要最小限的耐磨損性。
根據(jù)第4發(fā)明的構(gòu)成，以金屬環(huán)的自由狀態(tài)半徑/最小纏繞半徑為y，以由于上述熱處理產(chǎn)生的金屬環(huán)的壓縮殘余應(yīng)力為x[MPa]時(shí)，x＜-1300y＜0.000026x2+0.084x+70.5y＞0.000003x2+0.007x+5.0同時(shí)成立，因此，金屬環(huán)的總的壓縮應(yīng)力不超過變形界限，同時(shí)能夠確保由壓縮殘余應(yīng)力產(chǎn)生的金屬環(huán)的必要最小限的耐磨損性。
根據(jù)第5發(fā)明的構(gòu)成，以金屬環(huán)的自由狀態(tài)半徑/最小纏繞半徑為y，以由于上述熱處理產(chǎn)生的金屬環(huán)的壓縮殘余應(yīng)力為x[MPa]時(shí)，y＜5.0y＞1.5-1300≤x＜-1000同時(shí)成立，因此，除了第2發(fā)明的作用效果，還能夠確保由壓縮殘余應(yīng)力產(chǎn)生的金屬環(huán)的必要最小限的耐磨損性，且避免隨著運(yùn)轉(zhuǎn)而產(chǎn)生的金屬環(huán)的壓縮應(yīng)力過大。
根據(jù)第6發(fā)明的構(gòu)成，在正圓狀態(tài)下進(jìn)行利用修正金屬環(huán)周長(zhǎng)而設(shè)定自由狀態(tài)半徑后的時(shí)效硬化處理，因此，能夠利用周長(zhǎng)的修正不破壞被均勻賦予的自由狀態(tài)半徑而進(jìn)行時(shí)效硬化處理，另外，在橢圓狀態(tài)下進(jìn)行不對(duì)金屬環(huán)的自由狀態(tài)半徑造成影響的氮化處理，因此，能夠削減用以進(jìn)行氮化處理的間隙。
根據(jù)第7發(fā)明的構(gòu)成，使金屬環(huán)呈正圓狀態(tài)進(jìn)行時(shí)效硬化處理時(shí)，將在使用狀態(tài)下相互不接觸的多數(shù)金屬環(huán)配置成同心狀，因此，能夠防止多個(gè)金屬環(huán)相互干涉、且削減用以進(jìn)行時(shí)效硬化處理的間隙。


圖1是搭載了帶式無級(jí)變速器的車輛動(dòng)力傳遞系統(tǒng)的框架圖。
圖2是金屬帶的部分斜視圖。
圖3是作用于金屬環(huán)的拉伸應(yīng)力的說明圖。
圖4是表示作用于金屬環(huán)內(nèi)周面的應(yīng)力變化的圖。
圖5是表示作用于金屬環(huán)外周面的應(yīng)力變化的圖。
圖6是金屬環(huán)的非使用狀態(tài)(環(huán)形狀態(tài))及使用狀態(tài)的形狀的說明圖。
圖7是表示鞍形面的邊緣的曲率半徑和應(yīng)力集中系數(shù)的關(guān)系的圖。
圖8是表示金屬環(huán)的等壽命線的圖。
圖9是說明金屬環(huán)的自由狀態(tài)半徑的定義的圖。
圖10是表示軸間距離及自由狀態(tài)的適當(dāng)區(qū)域的圖。
圖11是表示壓縮殘余應(yīng)力及量綱為1的自由狀態(tài)半徑的適當(dāng)區(qū)域的圖。
圖12是將圖4及圖5的最大壓縮應(yīng)力相對(duì)于各自由狀態(tài)作成圖表、表示金屬環(huán)的自由狀態(tài)半徑和最大壓縮應(yīng)力的關(guān)系的圖(軸間距離為170mm的情況)。
圖13是將圖4及圖5的最大壓縮應(yīng)力相對(duì)于各自由狀態(tài)作成圖表、表示金屬環(huán)的自由狀態(tài)半徑和最大壓縮應(yīng)力的關(guān)系的圖(軸間距離為143mm的情況)。
圖14是金屬環(huán)的時(shí)效硬化處理及氮化處理的方法的說明圖。
圖15是表示金屬環(huán)氮化時(shí)所使用的保持夾具的圖。
圖中，9-金屬帶；32-金屬零件(橫剖元件)；33-金屬環(huán)；L4-壓縮側(cè)彈性界限線(彈性變形界限)；Ro-自由狀態(tài)半徑；T-帶式無級(jí)變速器；σai-應(yīng)力振幅；σao-應(yīng)力振幅；σmi-應(yīng)力中心；σmo-應(yīng)力中心；σCDR-接觸應(yīng)力；σCDN-接觸應(yīng)力。
具體實(shí)施例方式
以下，根據(jù)附圖所示的本發(fā)明的實(shí)施例對(duì)本發(fā)明的實(shí)施方式進(jìn)行說明。
圖1～圖15表示本發(fā)明的一實(shí)施例，圖1是搭載了帶式無級(jí)變速器的車輛動(dòng)力傳遞系統(tǒng)的框架圖，圖2是金屬帶的部分斜視圖，圖3是作用于金屬環(huán)的拉伸應(yīng)力的說明圖，圖4是表示作用于金屬環(huán)內(nèi)周面的應(yīng)力變化的圖，圖5是表示作用于金屬環(huán)外周面的應(yīng)力變化的圖，圖6是金屬環(huán)的非使用狀態(tài)(環(huán)形狀態(tài))及使用狀態(tài)的形狀的說明圖，圖7是表示鞍形面的邊緣的曲率半徑和應(yīng)力集中系數(shù)的關(guān)系的圖，圖8是表示金屬環(huán)的等壽命線的圖，圖9是說明金屬環(huán)的自由狀態(tài)半徑的定義的圖，圖10是表示軸間距離及自由狀態(tài)的適當(dāng)區(qū)域的圖，圖11是表示壓縮殘余應(yīng)力及量綱為1的自由狀態(tài)半徑的適當(dāng)區(qū)域的圖，圖12是將圖4及圖5的最大壓縮應(yīng)力相對(duì)于各自由狀態(tài)作成了圖表、表示金屬環(huán)的自由狀態(tài)半徑和最大壓縮應(yīng)力的關(guān)系的圖(軸間距離為170mm的情況)，圖13是將圖4及圖5的最大壓縮應(yīng)力相對(duì)于各自由狀態(tài)作成了圖表、表示金屬環(huán)的自由狀態(tài)半徑和最大壓縮應(yīng)力的關(guān)系的圖(軸間距離為143mm的情況)，圖14是金屬環(huán)的時(shí)效硬化處理及氮化處理的方法的說明圖，圖15是表示金屬環(huán)氮化時(shí)所使用的保持夾具。
還有，本實(shí)施例中采用的金屬零件或金屬環(huán)的前后方向、寬度方向、徑向的定義如圖2所示。徑向被定義為其金屬零件所抵接的帶輪的徑向，接近帶輪的軸的一側(cè)為徑向內(nèi)側(cè)，遠(yuǎn)離帶輪的軸的一側(cè)為徑向外側(cè)。另外，寬度方向被定義為沿金屬零件所抵接的帶輪的軸的方向，前后方向被定義為沿金屬零件的車輛前進(jìn)行駛時(shí)的行進(jìn)方向。
如圖1所示，車輛用的帶式無級(jí)變速器T具備平行配置的驅(qū)動(dòng)軸1及從動(dòng)軸2，發(fā)動(dòng)機(jī)E的曲軸3左端介由減震器4與驅(qū)動(dòng)軸1右端連接。
由驅(qū)動(dòng)軸1支撐的驅(qū)動(dòng)帶輪5具備相對(duì)于該驅(qū)動(dòng)軸1相對(duì)旋轉(zhuǎn)自由的固定側(cè)帶輪半體5a、和相對(duì)于該固定側(cè)帶輪半體5a軸方向滑動(dòng)自由的可動(dòng)側(cè)帶輪半體5b。可動(dòng)側(cè)帶輪半體5b，基于作用在工作油室6的油壓而使其與固定側(cè)帶輪半體5a間的槽寬可變。由從動(dòng)軸2支撐的從動(dòng)帶輪7，具備一體形成在該從動(dòng)軸2上的固定側(cè)帶輪半體7a、和相對(duì)于該固定側(cè)帶輪半體7a軸方向滑動(dòng)自由的可動(dòng)側(cè)帶輪半體7b?？蓜?dòng)側(cè)帶輪半體7b，基于作用在工作油室8的油壓而使其與固定側(cè)帶輪半體7a間的槽寬可變。并且在驅(qū)動(dòng)帶輪5和從動(dòng)帶輪7之間，纏繞著2根將多個(gè)金屬零件安裝在金屬環(huán)集合體上的金屬帶9。
在驅(qū)動(dòng)軸1的左端具備在確立前進(jìn)變速級(jí)時(shí)卡合而將驅(qū)動(dòng)軸1的旋轉(zhuǎn)同方向傳遞給驅(qū)動(dòng)帶輪5的前進(jìn)離合器10和在確立后退變速級(jí)時(shí)卡合而將驅(qū)動(dòng)軸1的旋轉(zhuǎn)反方向傳遞給驅(qū)動(dòng)帶輪5的倒車制動(dòng)器11，設(shè)有由單小齒輪式的行星齒輪機(jī)構(gòu)構(gòu)成的前進(jìn)后退切換機(jī)構(gòu)12。前進(jìn)后退切換機(jī)構(gòu)12的中心齒輪27固定在驅(qū)動(dòng)軸1上，行星齒輪28經(jīng)由倒車制動(dòng)器11而能夠由殼體限制，齒環(huán)29經(jīng)由前進(jìn)離合器10而能夠與驅(qū)動(dòng)帶輪5連接。
設(shè)置在從動(dòng)軸2右端的起步用離合器13，使相對(duì)旋轉(zhuǎn)自由地支撐在從動(dòng)軸2的第1中間齒輪14與該從動(dòng)軸2連接。在與從動(dòng)軸2平行配置的中間軸15上設(shè)置與上述第1中間齒輪14嚙合的第2中間齒輪16。設(shè)置在差速齒輪17的齒輪箱18中的輸入齒輪19上，嚙合著設(shè)置在上述中間軸15上的第3中間齒輪20。介由小齒輪軸21、21支撐在齒輪箱18上的一對(duì)小齒輪22、22上，嚙合著設(shè)置在相對(duì)旋轉(zhuǎn)自由地支撐在齒輪箱18上的左車軸23及右車軸24前端的半軸齒輪25、26。在左車軸23及右車軸24前端分別連接驅(qū)動(dòng)輪W、W。
不過，若用檔把選擇前進(jìn)檔，則根據(jù)利用電子控制單元U1動(dòng)作的油壓控制單元U2發(fā)出的指令，首先是前進(jìn)離合器10卡合，其結(jié)果驅(qū)動(dòng)軸1與驅(qū)動(dòng)帶輪5連接成一體。接下來，起步離合器13卡合，發(fā)動(dòng)機(jī)E的轉(zhuǎn)矩經(jīng)驅(qū)動(dòng)軸1、驅(qū)動(dòng)帶輪5、金屬帶9、從動(dòng)帶輪7、從動(dòng)軸2及差速齒輪17傳遞給驅(qū)動(dòng)輪W、W，車輛前進(jìn)起步。若檔把選擇后退檔，則根據(jù)油壓控制單元U2發(fā)出的指令，倒車離合器11卡合而使驅(qū)動(dòng)帶輪5向與驅(qū)動(dòng)軸1旋轉(zhuǎn)方向相反方向被驅(qū)動(dòng)，從而，利用起步離合器13的卡合，車輛倒檔起步。
這樣若車輛起步，則在油壓控制單元U2發(fā)出的指令下，向驅(qū)動(dòng)帶輪5的工作油室6供給的油壓增加，驅(qū)動(dòng)帶輪5的可動(dòng)側(cè)帶輪半體5b接近固定側(cè)帶輪半體5a，有效半徑增加，同時(shí)，向從動(dòng)帶輪7的工作油室8供給的油壓減少，驅(qū)動(dòng)帶輪7的可動(dòng)側(cè)帶輪半體7b遠(yuǎn)離固定側(cè)帶輪半體7a，有效半徑減小，從而，帶式無級(jí)變速器T的比例從LOW比例(最大比例)狀態(tài)向OD比例(最小比例)狀態(tài)連續(xù)變化。
如圖2所示，金屬帶9是在左右一對(duì)金屬環(huán)集合體31、31上支撐多個(gè)金屬零件32...，各個(gè)金屬環(huán)集合體31層疊多個(gè)(實(shí)施例中為12個(gè))金屬環(huán)33...而構(gòu)成的。由金屬板材沖裁成形的金屬零件32，具備零件主體34、位于卡合金屬環(huán)集合體31、31的左右一對(duì)環(huán)形槽35、35間的頸部36、介由頸部36與上述零件主體34徑向外側(cè)連接的大致三角形耳部37。在零件主體34的左右方向兩端部形成能夠與驅(qū)動(dòng)帶輪5及從動(dòng)帶輪7的V面抵接的一對(duì)帶輪抵接面39、39。另外，在金屬零件32的行進(jìn)方向前側(cè)及后側(cè)，分別形成相互抵接的主面40，另外，在行進(jìn)方向前側(cè)的主面40下部介由向左右方向延伸的鎖止邊緣41形成傾斜面42。再有，為了連接前后相鄰的金屬零件32、32，而在耳部37前后面形成能夠相互配合的凹凸部43。并且，在左右一對(duì)環(huán)形槽35、35下緣形成支撐金屬環(huán)集合體31、31內(nèi)周面的鞍形面44、44。
圖3表示車輛處于最高速度行駛狀態(tài)(TOP比例的狀態(tài))、驅(qū)動(dòng)帶輪5的有效半徑大于從動(dòng)帶輪7的有效半徑的狀態(tài)，該圖中金屬帶9的厚度模式性表示由該金屬帶9的張力引起的各金屬環(huán)33...的拉伸應(yīng)力的大小。也如圖4及圖5中虛線所示，在金屬帶9從從動(dòng)帶輪7回到驅(qū)動(dòng)帶輪5的返回側(cè)的弦部(A區(qū)域)，上述應(yīng)力為一定值σTLOW，在金屬帶9從驅(qū)動(dòng)帶輪5送向從動(dòng)帶輪7的出去側(cè)的弦部(C區(qū)域)，上述應(yīng)力為一定值σTHIGH。A區(qū)域的應(yīng)力σTLOW小于C區(qū)域的應(yīng)力σTHIGH，在金屬帶9纏繞在驅(qū)動(dòng)帶輪5上的部分(B區(qū)域)，從其入口側(cè)到出口側(cè)應(yīng)力從σTLOW增加到σTHIGH，在金屬帶9纏繞在從動(dòng)帶輪7上的部分(D區(qū)域)，從其入口側(cè)到出口側(cè)應(yīng)力從σTHIGH減少到σTLOW。
基于上述金屬帶9的張力產(chǎn)生的金屬環(huán)33的拉伸應(yīng)力，在其厚度方向?yàn)橐欢?。即，如圖4及圖5中虛線所示，最內(nèi)層的金屬環(huán)33內(nèi)面的拉伸應(yīng)力及外周面的拉伸應(yīng)力相同。
金屬環(huán)33上除了基于上述張力產(chǎn)生的拉伸應(yīng)力外，還作用有基于金屬環(huán)33的彎曲產(chǎn)生的拉伸應(yīng)力。如圖(A)～(C)所示，切斷時(shí)的金屬環(huán)的半徑為一定的Ro(自由狀態(tài)半徑)，不過，使用狀態(tài)的金屬環(huán)會(huì)變形為具有上述A區(qū)域～D區(qū)域的形狀。在返回側(cè)弦部(A區(qū)域)及出去側(cè)弦部(C區(qū)域)自由狀態(tài)Ro的曲率半徑增加為∞，在纏繞在大徑側(cè)的驅(qū)動(dòng)帶輪5的B區(qū)域)自由狀態(tài)Ro的曲率半徑變化為RDR，在纏繞在小徑側(cè)的從動(dòng)帶輪7的D區(qū)域)自由狀態(tài)Ro的曲率半徑變化為RDN。金屬環(huán)33的自由狀態(tài)徑Ro通過環(huán)周長(zhǎng)修正工序賦予。
這樣，在金屬環(huán)33的曲率半徑增加的A區(qū)域及C區(qū)域，在該金屬環(huán)33的內(nèi)周面作用拉伸彎曲應(yīng)力σTST，在外周面作用壓縮彎曲應(yīng)力σTST。另方面，在金屬環(huán)33的曲率半徑減小的B區(qū)域及D區(qū)域，在該金屬環(huán)33的內(nèi)周面作用彎曲應(yīng)力σVDR、σVDN，在外周面作用彎曲應(yīng)力σVDR、σVDN。
在圖4及圖5的圖中，還表示車輛處于圖3中說明的最高速度行駛狀態(tài)時(shí)，作用于金屬環(huán)33內(nèi)周面及外周面的彎曲應(yīng)力的變化。如圖4所示，在金屬環(huán)33內(nèi)周面，在其兩個(gè)弦部(A區(qū)域及C區(qū)域)作用一定的拉伸彎曲應(yīng)力σVST，纏繞在曲率半徑大的驅(qū)動(dòng)帶輪5上的B區(qū)域，作用彎曲應(yīng)力σVDR，纏繞在曲率半徑小的從動(dòng)帶輪7上的D區(qū)域，作用彎曲應(yīng)力σVDN。另方面，如圖5所示，在金屬環(huán)33外周面，在其兩個(gè)弦部(A區(qū)域及C區(qū)域)作用一定的壓縮彎曲應(yīng)力σVST，纏繞在曲率半徑大的驅(qū)動(dòng)帶輪5上的B區(qū)域，作用彎曲應(yīng)力σVDR，纏繞在曲率半徑小的從動(dòng)帶輪7上的D區(qū)域，作用彎曲應(yīng)力σVDN。
再有，在最內(nèi)層的金屬環(huán)33內(nèi)周面伴隨著與金屬零件32的鞍形面44接觸而作用壓縮應(yīng)力(接觸應(yīng)力)。圖4中，驅(qū)動(dòng)帶輪5側(cè)的接觸應(yīng)力以σCDR表示，從動(dòng)帶輪7側(cè)的接觸應(yīng)力以σCDN表示。該接觸應(yīng)力σCDR、σCDN，通過金屬環(huán)33的張力乘以與金屬零件32的鞍形面44的邊緣的曲率半徑相對(duì)應(yīng)的應(yīng)力集中系數(shù)(一般為30～60左右)而算出。鞍形面44的邊緣的曲率半徑與應(yīng)力集中系數(shù)的關(guān)系如圖7所示。
還有，圖4表示最內(nèi)層金屬環(huán)33的內(nèi)周面的應(yīng)力，不過，最內(nèi)層以外的金屬環(huán)33的內(nèi)周面的應(yīng)力不包括接觸應(yīng)力σCDR、σCDN。究其原因，是因?yàn)樽顑?nèi)層以外的金屬環(huán)33的內(nèi)周面不與金屬零件32的鞍形面44接觸。另外，圖5表示最內(nèi)層金屬環(huán)33的外周面的應(yīng)力，不過，最內(nèi)層以外的金屬環(huán)33的外周面的應(yīng)力也與之相同。
還有，在金屬環(huán)33表面，由于為了提高其耐磨損性而進(jìn)行的氮化處理而賦予壓縮殘余應(yīng)力。由于氮化處理而賦予的殘余應(yīng)力，在其內(nèi)周面及外周面為相同符號(hào)(只是壓縮應(yīng)力)。
圖4的實(shí)線表示將基于金屬環(huán)33的張力而作用的應(yīng)力σTLOW、σTHIGH、基于金屬環(huán)33彎曲而作用于該金屬環(huán)33內(nèi)周面的應(yīng)力σVDR、σVDN、由于與鞍形面44接觸而作用的接觸應(yīng)力σCDR、σCDN相加所得的作用于金屬環(huán)33內(nèi)周面的總應(yīng)力變化。另外，圖5的實(shí)線表示將基于金屬環(huán)33的張力而作用的應(yīng)力σTLOW、σTHIGH、基于金屬環(huán)33彎曲而作用于該金屬環(huán)33內(nèi)周面的應(yīng)力σVDR、σVDN相加所得的作用于金屬環(huán)33外周面的總應(yīng)力變化。
圖4中，金屬環(huán)33的內(nèi)周面的應(yīng)力振幅σai，以最大拉伸應(yīng)力及最大壓縮應(yīng)力的偏差的2分之1定義，金屬環(huán)33內(nèi)周面的應(yīng)力中心σmi以應(yīng)力振幅σai中心的應(yīng)力定義。同樣，圖5中，金屬環(huán)33的外周面的應(yīng)力振幅σao，以最大拉伸應(yīng)力及最大壓縮應(yīng)力的差的2分之1定義，金屬環(huán)33外周面的應(yīng)力中心σmo以應(yīng)力振幅σao中心的應(yīng)力定義。
圖8橫軸取作最內(nèi)層環(huán)表面的應(yīng)力中心σm，縱軸取作最內(nèi)層環(huán)表面的應(yīng)力振幅σa，向右下降的等壽命線L1、L2表示金屬環(huán)33疲勞壽命相等的應(yīng)力中心σm及應(yīng)力振幅σa的組合。應(yīng)力中心σm及應(yīng)力振幅σa越小、即等壽命線L1、L2越接近原點(diǎn)，金屬環(huán)33的疲勞壽命越長(zhǎng)。
圖4所示的最內(nèi)層金屬環(huán)33內(nèi)周面的應(yīng)力中心σmi及應(yīng)力振幅σai在A點(diǎn)相互促進(jìn)的等壽命線L1，在對(duì)金屬環(huán)33施予1.5×107的重復(fù)彎曲時(shí)顯示出破壞。另方面，圖5所示的最內(nèi)層金屬環(huán)33外周面的應(yīng)力中心σmo及應(yīng)力振幅σao在B點(diǎn)相互促進(jìn)的等壽命線L2，在對(duì)金屬環(huán)33施予5×107的重復(fù)彎曲時(shí)顯示出破壞。即，金屬環(huán)33內(nèi)周面的耐久性為外周面的耐久性的3分之1以下，最內(nèi)層的金屬環(huán)33由于疲勞而從內(nèi)周面破壞。
線L3是由金屬環(huán)33的材料決定的彈性界限線，在該線的外側(cè)(右上側(cè))的區(qū)域，由于大的應(yīng)力振幅σai、σao而使金屬環(huán)33塑性變形。線L4是金屬環(huán)33的壓縮側(cè)彈性界限線，在該線外側(cè)(左上側(cè))的區(qū)域，壓縮應(yīng)力超過彈性界限，金屬環(huán)33發(fā)生塑性變形。上述線L4，由母材的彈性界限L4′加上熱處理產(chǎn)生的壓縮殘余應(yīng)力Aσ而決定。
不過，如圖9(A)所示，如果環(huán)形狀態(tài)且半徑為R的金屬環(huán)33上沒有由于周長(zhǎng)的差而產(chǎn)生的殘余應(yīng)力，則切除了其金屬環(huán)33局部、即釋放了殘余應(yīng)力的狀態(tài)的自由狀態(tài)半徑Ro與環(huán)形狀態(tài)半徑R相等。另方面，如圖9(B)所示，若環(huán)形狀態(tài)的金屬環(huán)33的殘余應(yīng)力在外周面為壓縮應(yīng)力、在內(nèi)周面為拉伸應(yīng)力，則由于切除其局部而使金屬環(huán)33外周面伸展、內(nèi)周面壓縮，從而金屬環(huán)33閉起這樣變形，自由狀態(tài)半徑Ro小于環(huán)形狀態(tài)半徑R。相反，如圖9(C)所示，若環(huán)形狀態(tài)的金屬環(huán)33的殘余應(yīng)力在外周面為拉伸應(yīng)力、在內(nèi)周面為壓縮應(yīng)力，則由于切除其局部而使金屬環(huán)33外周面壓縮、內(nèi)周面伸展，從而金屬環(huán)33打開這樣變形，自由狀態(tài)半徑Ro大于環(huán)形狀態(tài)半徑R。
這樣，通過拉伸金屬環(huán)33的外周面或內(nèi)周面進(jìn)行周長(zhǎng)修正從而能夠賦予任意的自由狀態(tài)半徑Ro。
圖4及圖5實(shí)線所示的金屬環(huán)33的總的應(yīng)力變化特性，由于周長(zhǎng)修正產(chǎn)生的彎曲應(yīng)力而向上下方向平行移動(dòng)。從而，由于周長(zhǎng)修正使金屬環(huán)33的應(yīng)力振幅σai、σao不變化而應(yīng)力中心σmi、σmo變化。
不過，通過調(diào)整金屬環(huán)33的自由狀態(tài)半徑Ro、變化彎曲應(yīng)力而能夠使應(yīng)力中心σmi、σmo變化，因此，能夠使圖8中等壽命線L1上A點(diǎn)的最內(nèi)層的金屬環(huán)33的應(yīng)力中心σmi及應(yīng)力振幅σai中的應(yīng)力中心σmi向箭頭所示方向移動(dòng)。即、若增大金屬環(huán)33的自由狀態(tài)半徑Ro，則應(yīng)力中心σmi及應(yīng)力振幅σai的組合從等壽命線L1上的A點(diǎn)移動(dòng)到等壽命線L2上的A′點(diǎn)，能夠增加金屬環(huán)33內(nèi)周面的疲勞強(qiáng)度。
不過，不能使應(yīng)力中心σmi向箭頭所示方向無限制地移動(dòng)，以壓縮側(cè)彈性界限線L4(例如壓縮應(yīng)力＝-700MPa)作為界限。究其原因是若從右向左超過壓縮側(cè)彈性界限線L4，則最內(nèi)層金屬環(huán)33內(nèi)周面的壓縮應(yīng)力過大而發(fā)生塑性變形，從而金屬環(huán)33破損。壓縮側(cè)彈性界限線L4的位置根據(jù)金屬環(huán)33的氮化處理特性、即根據(jù)在氮化處理中賦予金屬環(huán)33的壓縮殘余應(yīng)力決定。
圖10是以斜線表示能夠提高最內(nèi)層金屬環(huán)33耐久性的區(qū)域的圖，橫軸為軸間距離d[mm]、縱軸為自由狀態(tài)半徑Ro[mm]。線L5，通過由熱處理產(chǎn)生的壓縮殘余應(yīng)力為-1300MPa、最大壓縮應(yīng)力為700MPa的內(nèi)周的自由狀態(tài)半徑a170280mm(參照?qǐng)D12)和b143147mm(參照?qǐng)D13)。線L6，通過最大壓縮應(yīng)力為700MPa的外周的自由狀態(tài)半徑a17052mm(參照?qǐng)D12)和a14343mm(參照?qǐng)D13)。
圖10的斜線部、即Ro＜4.93d-557.4Ro＞0.33d-4.7同時(shí)成立，若使熱處理產(chǎn)生的壓縮殘余應(yīng)力x[MPa]為-1300≤x＜1000，則總的壓縮應(yīng)力不超過2000MPa，在彈性變形界限內(nèi)，且確保金屬環(huán)33的必要最小限的耐磨損性，因此能夠有效地確保金屬環(huán)33的壽命。
圖11是以斜線表示能夠提高最內(nèi)層金屬環(huán)33耐久性的區(qū)域的圖，其橫軸為由氮化處理產(chǎn)生的壓縮殘余應(yīng)力，其縱軸為以最小纏繞半徑(纏繞在驅(qū)動(dòng)帶輪5或從動(dòng)帶輪7上時(shí)的最小半徑)量綱為1的金屬環(huán)33的自由狀態(tài)半徑Ro。區(qū)劃上述區(qū)域局部的邊界S1及S2，與最內(nèi)層金屬環(huán)33的應(yīng)力中心σai及應(yīng)力振幅σma不超過壓縮側(cè)彈性界限線L4(參照?qǐng)D8)這樣的條件相對(duì)應(yīng)，另外，邊界S3與用以確保金屬環(huán)33的耐磨損性所必需的氮化處理強(qiáng)度相對(duì)應(yīng)，在金屬環(huán)33的壓縮殘余應(yīng)力中相當(dāng)于-1300MPa。
將圖11的縱軸y取作金屬環(huán)33的自由狀態(tài)半徑/最小纏繞半徑、橫軸x取作由熱處理產(chǎn)生的金屬環(huán)33的壓縮殘余應(yīng)力[MPa]時(shí)，邊界S1以y＝0.000026x2+0.084x+70.5表示，邊界S2以y＝0.000003x2+0.007x+5.0表示，邊界S3以x＝-1300表示，邊界S4以x＝-1000表示，邊界S5以y＝1.5表示，邊界S6以y＝5.0表示。
從而，將最內(nèi)層金屬環(huán)33由于氮化處理產(chǎn)生的壓縮殘余應(yīng)力及量綱為1的自由狀態(tài)半徑Ro，設(shè)定在圖11的由邊界S1～S3圍繞的最適當(dāng)區(qū)域，能夠避免金屬環(huán)33的應(yīng)力超過壓縮側(cè)彈性界限線L4，充分確保金屬環(huán)33的耐磨損性，且考慮與金屬零件32的鞍形面44的接觸應(yīng)力并最大限地提高相對(duì)于重復(fù)彎曲的耐久性。
在此，由邊界S3(壓縮殘余應(yīng)力x＝-1300MPa)規(guī)定的條件，能夠用對(duì)金屬零件32的鞍形面44進(jìn)行編碼處理、或降低鞍形面44的硬度、或提高鞍形面44的保油性等方法克服，因此，能夠?qū)⑦吔鏢3擴(kuò)展到邊界S4(壓縮殘余應(yīng)力x＝-1000MPa)。而在邊界S3、S4所夾持的區(qū)域，量綱為1的自由狀態(tài)半徑Ro被限制在y從1.5(邊界S5)到5.0(邊界S6)的范圍。以下，對(duì)由邊界S5、S6限制的金屬環(huán)33的自由狀態(tài)半徑Ro的意思進(jìn)行說明。
圖12及圖13是表示TOP比例狀態(tài)下的金屬環(huán)33的自由狀態(tài)半徑Ro和最大壓縮應(yīng)力關(guān)系的圖，分別與軸間距離(驅(qū)動(dòng)軸1及從動(dòng)軸2間的距離)為170mm的情況和143mm的情況相對(duì)應(yīng)。若自由狀態(tài)半徑Ro增加，則金屬環(huán)33內(nèi)周側(cè)的最大壓縮應(yīng)力的絕對(duì)值變大，若自由狀態(tài)半徑Ro減小，則金屬環(huán)33外周側(cè)的最大壓縮應(yīng)力的絕對(duì)值變大。
由氮化處理產(chǎn)生的壓縮殘余應(yīng)力為-1300MPa時(shí)，圖12及圖13的最大壓縮應(yīng)力必須大于-700MPa(以總計(jì)大于2000MPa)。即，自由狀態(tài)半徑Ro在圖12中必須在a170(52mm)～b170(280mm)間，在圖13中必須在a143(43mm)～b143(147mm)間。若以軸間距離為170mm時(shí)的最小纏繞半徑為r170，以軸間距離為143mm時(shí)的最小纏繞半徑為r143，則a170/r170＝1.3、b170/r170＝9.2、a143/r143＝1.5、b143/r143＝5.0。
從而，若將y設(shè)定在軸間距離為143mm的范圍1.5(邊界S5)～5.0(邊界S6)，則在實(shí)用范圍(軸間距離143mm～170mm)內(nèi)，能夠獲得耐磨損性、相對(duì)于重復(fù)彎曲的耐久性高的金屬環(huán)33。另外，壓縮殘余應(yīng)力的絕對(duì)值大于1300MPa的適當(dāng)范圍，同樣為邊界S1及邊界S2所夾的范圍。圖11的邊界S1′、S2′、S5′、S6′與軸間距離為170mm時(shí)的邊界S1、S2、S5、S6相對(duì)應(yīng)。再有，壓縮殘余應(yīng)力的絕對(duì)值小于1300MPa時(shí)，根據(jù)圖12及圖13外周的曲線S2S5。另外，邊界S1的延長(zhǎng)線隨著壓縮殘余應(yīng)力的絕對(duì)值的減小而增加，從而，擔(dān)心看錯(cuò)圖11中y相對(duì)x的值。因此，在該范圍，y設(shè)定在邊界S6。
而根據(jù)由于氮化處理而對(duì)金屬環(huán)33施予的壓縮殘余應(yīng)力，設(shè)定金屬環(huán)33的適當(dāng)?shù)淖杂蔂顟B(tài)半徑Ro以使其收納在圖11的斜線區(qū)域內(nèi)，也就是說，考慮最內(nèi)層金屬環(huán)33從金屬零件32的鞍形面44受到的接觸應(yīng)力和金屬環(huán)33的彈性變形界限而設(shè)定自由狀態(tài)半徑Ro，能夠有效地延長(zhǎng)金屬環(huán)33的疲勞壽命，同時(shí)能夠?qū)⑦\(yùn)轉(zhuǎn)中作用于金屬環(huán)33的壓縮應(yīng)力和壓縮殘余應(yīng)力抑制在材料的彈性變形界限應(yīng)力(例如2000MPa)以下，確實(shí)地防止金屬環(huán)33的破損。
在此，用以設(shè)定金屬環(huán)33的自由狀態(tài)半徑Ro的周長(zhǎng)修正工序包括作為其前工序的固溶處理和作為其后工序的時(shí)效硬化處理。進(jìn)行該時(shí)效硬化處理時(shí)，若金屬環(huán)33的形狀歪斜則對(duì)自由狀態(tài)半徑Ro造成影響，因此，如圖14(A)所示，必須使金屬環(huán)33保持正圓狀態(tài)進(jìn)行時(shí)效硬化處理。
不過，要使多個(gè)金屬環(huán)33保持正圓狀態(tài)，而必需較多的間隙，因此，對(duì)構(gòu)成金屬環(huán)集合體31的12金屬環(huán)33從內(nèi)周側(cè)向外周側(cè)編成#1～#12時(shí)，如圖14(B)所示，將每隔3個(gè)的#1、#4、#7、#10進(jìn)行定位，從最小徑的#1到最大徑的#10配置成同心狀，因而能夠避免相互干涉且以狹小間隙進(jìn)行時(shí)效硬化處理。同樣，分別定位#2、#5、#8、#11這4個(gè)和#3、#6、#9、#12這4個(gè)，進(jìn)行時(shí)效硬化處理。還有，也可以取代定位每隔3個(gè)的金屬環(huán)33而定位每隔2個(gè)或每隔4個(gè)的金屬環(huán)。
另方面，由于在周長(zhǎng)修正工序結(jié)束后進(jìn)行的氮化處理工序中，金屬環(huán)33的保持形狀不會(huì)對(duì)自由狀態(tài)半徑Ro造成影響，因此，如圖14(C)所示，將金屬環(huán)33壓垮成橢圓形狀進(jìn)行氮化處理。這樣，通過使金屬環(huán)33成為橢圓形狀，從而，與使其成為正圓形狀的情況相比較能夠削減必要的間隙。再有，如圖15(A)～(C)所示，若減少氮化時(shí)的保持夾具45與金屬環(huán)33端部的接觸面積，則能夠更完全地排除保持夾具45的影響。
以上，說明了本發(fā)明的實(shí)施例，不過，本發(fā)明并不限定于上述實(shí)施例，不脫離權(quán)利要求范圍所述的本發(fā)明，能夠進(jìn)行各種設(shè)計(jì)變更。
權(quán)利要求
1.一種金屬帶用金屬環(huán)，為了增加帶式無級(jí)變速器(T)的金屬帶(9)的金屬環(huán)(33)的疲勞壽命而設(shè)定切斷金屬環(huán)(33)后的自由狀態(tài)半徑(Ro)，其特征在于以帶式無級(jí)變速器(T)工作中的、由金屬環(huán)(33)的外周面及內(nèi)周面的應(yīng)力變動(dòng)決定的、金屬環(huán)(33)的外周面及內(nèi)周面的應(yīng)力振幅(σai、σao)及應(yīng)力中心(σmi、σmo)不超過金屬環(huán)(33)的彈性變形界限(L4)為條件，來設(shè)定金屬環(huán)(33)的上述自由狀態(tài)半徑(Ro)。
2.一種金屬帶用金屬環(huán)，為了增加帶式無級(jí)變速器(T)的金屬帶(9)的金屬環(huán)(33)的疲勞壽命而設(shè)定切斷金屬環(huán)(33)后的自由狀態(tài)半徑(Ro)，其特征在于以帶式無級(jí)變速器(T)工作中的、由考慮了金屬環(huán)(33)與橫剖元件(32)接觸時(shí)產(chǎn)生的接觸應(yīng)力的金屬環(huán)(33)的外周面及內(nèi)周面的應(yīng)力變動(dòng)決定的、金屬環(huán)(33)的外周面及內(nèi)周面的應(yīng)力振幅(σai、σao)及應(yīng)力中心(σmi、σmo)不超過金屬環(huán)(33)的彈性變形界限(L4)為條件，來設(shè)定金屬環(huán)(33)的上述自由狀態(tài)半徑(Ro)，其中金屬環(huán)(33)的彈性變形界限(L4)是該母材的彈性變形界限與由熱處理產(chǎn)生的壓縮殘余應(yīng)力的加和。
3.根據(jù)權(quán)利要求1或2所述的金屬帶用金屬環(huán)，其特征在于在以由于上述熱處理產(chǎn)生的金屬環(huán)(33)的壓縮殘余應(yīng)力為x[MPa]、軸間距離為d、自由狀態(tài)半徑為Ro時(shí)，-1300≤x＜-1000Ro＜4.93d-557.4Ro＜0.33d-4.7同時(shí)成立。
4.根據(jù)權(quán)利要求1或2所述的金屬帶用金屬環(huán)，其特征在于在以金屬環(huán)(33)的自由狀態(tài)半徑/最小纏繞半徑為y，以由于熱處理產(chǎn)生的金屬環(huán)(33)的壓縮殘余應(yīng)力為x[MPa]時(shí)，x＜-1300y＜0.000026x2+0.084x+70.5y＞0.000003x2+0.007x+5.0同時(shí)成立。
5.根據(jù)權(quán)利要求1或2所述的金屬帶用金屬環(huán)，其特征在于在以金屬環(huán)(33)的自由狀態(tài)半徑/最小纏繞半徑為y，以由于上述熱處理產(chǎn)生的金屬環(huán)(33)的壓縮殘余應(yīng)力為x[MPa]時(shí)，x＜-1300y＜0.000026x2+0.084x+70.5y＞0.000003x2+0.007x+5.0同時(shí)成立，或者y＜5.0y＞1.5-1300≤x＜-1000同時(shí)成立。
6.根據(jù)權(quán)利要求1或2所述的金屬帶用金屬環(huán)，其特征在于利用金屬環(huán)(33)周長(zhǎng)的修正來進(jìn)行金屬環(huán)(33)的自由狀態(tài)半徑(Ro)的設(shè)定，在正圓狀態(tài)下進(jìn)行修正了周長(zhǎng)后的時(shí)效硬化處理，在橢圓狀態(tài)下進(jìn)行時(shí)效硬化處理后的氮化處理。
7.根據(jù)權(quán)利要求6所述的金屬帶用金屬環(huán)，其特征在于將在使用狀態(tài)下相互不接觸的多數(shù)金屬環(huán)(33)配置成同心狀而進(jìn)行上述時(shí)效硬化處理。
全文摘要
通過適當(dāng)設(shè)定金屬帶用金屬環(huán)的自由狀態(tài)半徑從而最大限地增加其壽命的金屬帶用金屬環(huán)。對(duì)與金屬零件鞍形面接觸而受到接觸負(fù)載的最內(nèi)層金屬環(huán)進(jìn)行氮化處理而施予的壓縮殘余應(yīng)力、與以最小纏繞半徑量綱為1的金屬環(huán)的自由狀態(tài)半徑的關(guān)系，設(shè)定在斜線區(qū)域。斜線區(qū)域的邊界S1、S2，根據(jù)作用于金屬環(huán)內(nèi)周面的壓縮殘余應(yīng)力、由于彎曲產(chǎn)生的壓縮應(yīng)力及接觸應(yīng)力的相加值不超過金屬環(huán)的彈性變形界限這樣的條件決定。邊界S5、S6，根據(jù)金屬環(huán)的最大壓縮應(yīng)力不過大這樣的條件決定。邊界S4，根據(jù)確保金屬環(huán)表面的耐磨損性而決定。
文檔編號(hào)C21D9/52GK1786512SQ20051011644
公開日2006年6月14日 申請(qǐng)日期2005年10月21日 優(yōu)先權(quán)日2004年12月8日
發(fā)明者金原茂, 矢崎徹 申請(qǐng)人:本田技研工業(yè)株式會(huì)社