專利名稱：耐脫鋅性優(yōu)良的銅基合金的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及不含對(duì)環(huán)境不利的Pb，即使在腐蝕性水溶液存在下使用，對(duì)于脫鋅腐蝕也有優(yōu)良的耐蝕性，且在熱加工性和切削加工性上優(yōu)良的銅基合金。
背景技術(shù)：
在銅基合金之中，所謂Cu-Zn系合金的黃銅材料，由于在熱加工性、切削性等方面優(yōu)良，所以自古以來(lái)被廣泛地用于水道零件或氣體閥門(mén)等。在這些之中，鍛造用黃銅棒(JIS C 3771)、易切黃銅棒(JISC 3604)、高強(qiáng)度黃銅棒(JIS C 6782)等已被公知，但這些銅基合金、無(wú)論哪一個(gè)都有對(duì)環(huán)境不利的含鉛多的特征。
另外，這些合金特別在腐蝕性水溶液存在的環(huán)境下，由于β相中的Zn的離子化傾向強(qiáng)而優(yōu)先溶出，所以存在耐脫鋅性非常差的特征。
為了提高含鉛黃銅中的耐脫鋅性，提出了各種方案。例如，在特開(kāi)平10-183275號(hào)公報(bào)中，記述了通過(guò)在Cu-Zn合金中添加Sn，再在熱壓后通過(guò)進(jìn)行各種熱處理控制γ相的比率和γ相中的Sn濃度來(lái)提高耐脫鋅性的方案，在特開(kāi)2002-12927號(hào)公報(bào)中，記述了通過(guò)在含有Pb的Cu-Zn合金中以一定的比例添加Sn和Si來(lái)提高耐脫鋅性的方案。
另一方面，也提出了在去除易切黃銅的Pb的情況(在不添加Pb的狀態(tài)下)得到適度的切削性的方案。例如在特開(kāi)2000-119774號(hào)公報(bào)中指出當(dāng)在Cu-Zn合金中添加Si時(shí)，可以改善切削性和強(qiáng)度，另外，在特開(kāi)昭54-135618號(hào)公報(bào)中，記述了通過(guò)使Pb在0.1重量％以下并添加Bi來(lái)維持易切黃銅的切削性的黃銅鉍合金。在特開(kāi)2002-3967號(hào)公報(bào)中，記述了無(wú)Pb而耐脫鋅性良好的無(wú)鉛易切黃銅。
如前述的專利文獻(xiàn)中介紹的那樣，無(wú)Pb易切黃銅可以由Bi和Si維持易切性，事實(shí)上，市場(chǎng)上的無(wú)Pb易切黃銅主要分成Bi系和Si系2個(gè)系統(tǒng)進(jìn)行流通。但是，由于無(wú)Pb黃銅使用不含Pb的原料和Bi母合金或者Cu-Si母合金等，所以存在原料價(jià)格不得不成為高價(jià)的問(wèn)題，分成2系統(tǒng)也附帶著妨礙廢料的分類和流通的問(wèn)題。
另外，特開(kāi)2002-3967號(hào)公報(bào)的無(wú)鉛易切黃銅，如果不分?jǐn)嗄兔撲\性差的β相，就難以得到耐脫鋅效果，為此，由于在高溫下β相面積變小，所以存在熱加工性差的問(wèn)題，再有，由于在耐脫鋅性特性上，因α相、β相的析出形態(tài)、面積比而出現(xiàn)波動(dòng)，所以在熱加工后或者拉絲后需要進(jìn)行熱處理，難以對(duì)應(yīng)鍛造制品等熱加工后不含熱處理的制品。
本發(fā)明的目的在于，解決上述的諸多問(wèn)題，并得到不含Pb地改善耐脫鋅性、熱鍛性和切削性，同時(shí)可以廉價(jià)制造的耐脫鋅性優(yōu)良的銅基合金。

發(fā)明內(nèi)容
根據(jù)本發(fā)明，提供耐脫鋅性優(yōu)良的銅基合金，在重量％中，含有Cu57～69％，Sn0.3～3％，Si0.02～1.5％，Bi0.5～3％，Pb0.2％以下(含0％)，Si/Sn的重量百分比的比率在0.05～1的范圍內(nèi)，根據(jù)下式，表觀上的鋅含有量在大于39～50重量％的范圍內(nèi)，根據(jù)情況，再含有P0.02～0.2％，Sb0.02～0.2％，As0.02～0.2％之中的至少一種，在總量上占0.02～0.2％，和/或含有Fe0.01～0.5％，Ni0.01～0.5％，Mn0.01～0.5％，Al0.01～0.5％，Cr0.01～0.5％，Be0.01～0.5％，Zr0.01～0.5％，Ce0.01～0.5％，Ag0.01～0.5％，Ti0.01～0.5％，Mg0.01～0.5％，Co0.01～0.5％，Te0.01～0.2％，Au0.01～0.5％，Y0.01～0.5％，La0.01～0.5％，Cd0.01～0.2％，Ca0.01～0.5％，B0.01～0.5％之中的至少1種，在總量上占0.01～3％，殘余部分由不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成。
表觀上的Zn含有量＝[(Zn％+2.0×Sn％+10.0×Si％)/(Cu％+2.0×Sn％+10.0×Si％)]×100……(1)本發(fā)明的合金，可以使用作為Si的添加原料的Si系無(wú)Pb黃銅的廢料、作為Bi的添加原料的Bi系無(wú)Pb黃銅的廢料的一種或兩種來(lái)熔煉權(quán)利要求1～4所述的合金。
具體實(shí)施例方式
首先概要地說(shuō)明本發(fā)明中特定的事項(xiàng)，即，規(guī)定本發(fā)明合金的合金元素及其成分的含有量范圍的理由。
Cu當(dāng)增加黃銅中的Cu時(shí)，α相增加，耐腐蝕性增高，但超過(guò)69重量％時(shí)，熱鍛性急劇下降。而且，因?yàn)镃u比Zn價(jià)格高，所以從經(jīng)濟(jì)方面考慮也希望盡可能減少Cu的量。另一方面，當(dāng)使Cu少于57重量％時(shí)，β相增加。β相與α相相比，熱鍛性是良好的，在常溫下硬且脆，耐脫鋅性變得非常差。因此，需要很多有助于提高耐脫鋅性的添加元素的量，其結(jié)果，材料的強(qiáng)度和延伸率下降。由此，Cu的含量定為57～69重量％。銅的含有量?jī)?yōu)選是59～63重量％。
Sn通過(guò)添加0.3重量％以上的Sn，能得到提高耐脫鋅性的效果。此外，隨著Sn量的增加耐脫鋅性顯著增加?？墒?，在Sn量超過(guò)3重量％的情況，不僅會(huì)在鑄造時(shí)的鑄造塊表面上造成深的缺陷，也不能得到與Sn的添加量相稱的提高耐脫鋅性的效果。另外，由于Sn比Zn、Cu價(jià)高，所以和成本增加也相關(guān)。從而，把Sn量定為0.3～3重量％。Sn含有量?jī)?yōu)選在0.5～2重量％范圍內(nèi)。
SiSi有助于鑄造性的改善，另外也有助于引出Sn的耐脫鋅性提高的效果。特別是Si有限固溶在β相內(nèi)并使β相的耐脫鋅性提高。即，通過(guò)添加適量的Si，可以改善鑄造時(shí)溶液的流動(dòng)性、同時(shí)抑制Sn的偏析，即使不進(jìn)行熱擠壓和熱鍛后的熱處理，也完全可以引出Sn的耐脫鋅性提高的效果，可以穩(wěn)定地改善耐脫鋅性和機(jī)械特性。
但是，當(dāng)Sn超過(guò)1.5重量％時(shí)，在α相的粒界上析出由Si和Cu形成的γ相，成為脆化的原因，同時(shí)由多量的Si氧化物引起鑄造性、熱加工性的降低。再有，當(dāng)Si量為1.8重量％以上時(shí)，引起材料的熱傳導(dǎo)度顯著下降，在進(jìn)行切削的情況，刃尖的溫度上升變大，刃具的壽命變短同時(shí)切削精度也變差、切削速度不能提高等諸多問(wèn)題?？墒牵赟i量比0.02重量％低的情況，不能得到上述鑄造性提高的效果和抑制Sn的偏析的效果。由于上述的理由，Si的含有量定為0.02～1.5重量％。Si的含有量?jī)?yōu)選在0.06～0.7重量％的范圍內(nèi)。
Si/Sn比在本發(fā)明中規(guī)定Si/Sn的比率，是因?yàn)闉榱俗畲笙薅鹊匾鯯n的耐脫鋅性提高的效果，必須根據(jù)Sn的添加量適當(dāng)?shù)剡x定Si的添加量。60/40黃銅，一般地具有α+β相的2相組織，具有β相比α相的耐脫鋅性差的特性。與α相相比，Sn多固溶于β相并使β相的耐脫鋅性提高，但是當(dāng)把Sn添加到0.5重量％以上時(shí)，出現(xiàn)γ相的析出。γ相具有硬而脆的性質(zhì)，不僅使材料的脆性惡化，而且由于固溶Sn多，所以妨礙作為母相的α、β相的Sn的耐脫鋅效果。另一方面，在鋅當(dāng)量為大到10時(shí)，通過(guò)添加Si，可以減少γ相的析出，增加β相的比率。這樣一來(lái)，通過(guò)適當(dāng)?shù)乜刂芐i/Sn比，在α+β相的組織不變的情況下可以得到Sn的耐脫鋅效果。另外，在添加Si后凝固時(shí)，枝蔓晶的2次枝生長(zhǎng)得更加細(xì)長(zhǎng)，具有抑制Sn的偏析的效果。
當(dāng)Si/Sn大于1時(shí)，β相體積增大，β相中的Sn濃度相對(duì)地變低，難以得到充分的耐脫鋅效果，另外，由于Si的分子量小，固溶強(qiáng)化的效果大，所以當(dāng)Si的添加比Sn多時(shí)，與常溫脆化相關(guān)。另一方面，當(dāng)Si/Sn小于0.05時(shí)，抑制Sn的偏析的效果不會(huì)充分展現(xiàn)，更容易成為α+β+γ相的3相組織，難以得到耐脫鋅性的效果。從而，把Si/Sn的比率定在0.05～1的范圍內(nèi)，優(yōu)選在0.1～0.5范圍內(nèi)。
BiBi在融點(diǎn)和向Cu-Zn的固溶特性等方面有與Pb非常相似的特性，有助于材料的切削加工性的提高。Bi含有量不足0.5重量％時(shí)，在無(wú)鉛黃銅中不能得到充分的切削加工性，另外，當(dāng)超過(guò)3重量％時(shí)，熱擠壓、鍛造等熱加工變差。因此，Bi的含有量定為0.3～3重量％，優(yōu)選定為1.2～2.3重量％。
這樣一來(lái)，由于使用Bi代替Pb，又利用Si提高耐脫鋅性，所以無(wú)論Bi系的無(wú)Pb材料和Si系的無(wú)Pb材料的哪一個(gè)的廢料都能用于制造本發(fā)明的合金。另外，為使含Sn多，也可以使用黃銅板的鍍Sn廢料，對(duì)于成本是非常有利的。
P、Sb、As這些元素?zé)o害于切削性和鍛造性，有助于抑制脫鋅腐蝕。但是，無(wú)論哪一種元素在少于0.02重量％的添加量下，都不會(huì)充分地表現(xiàn)出脫鋅的抑制效果。另一方面，當(dāng)添加量超過(guò)0.2重量％時(shí)，產(chǎn)生粒界偏析、延伸性降低，同時(shí)應(yīng)力腐蝕破裂的感受性增加。從而，把P、Sb、As的含有量分別定為0.02～0.2重量％，既使在添加它們的2種以上的情況，總量也定為0.02～0.2重量％。
Pb本發(fā)明的合金是不添加Pb的合金，但作為制造上不可避免地混入的Pb量直到0.2％是可以允許的。即，在本發(fā)明的合金中，在Pb含有量為0.2％以下的情況下，根據(jù)JIS 2300(1997)的水道用器具的浸出性能試驗(yàn)方法(末端給水用具)，Pb溶出量在規(guī)定的0.01mg/L以下，可以通過(guò)。為此，把作為不純物混入的Pb量定為0.2重量％以下。
再有，在本發(fā)明的合金中，可以添加用重量％表示的Fe 0.01～0.5％，Ni 0.01～0.5％，Mn 0.01～0.5％，Al 0.01～0.5％，Cr 0.01～0.5％，Be 0.01～0.5％，Zr 0.01～0.5％，Ce 0.01～0.5％，Ag 0.01～0.5％，Ti0.01～0.5％，Mg 0.01～0.5％，Co 0.01～0.5％，Te 0.01～0.2％，Au 0.01～0.5％，Y 0.01～0.5％，La 0.01～0.5％，Cd 0.01～0.2％，Ca 0.01～0.5％，B0.01～0.5％之中的至少一種。在添加它們的2種以上的情況，其總量定為0.01～3％為好。通過(guò)在上述范圍內(nèi)添加這些元素，可以不損害耐脫鋅性、切削性和熱加工性，通過(guò)固溶強(qiáng)化可以提高拉伸強(qiáng)度或硬度。另外，本發(fā)明的合金由于可以允許這些元素，所以可以使用各種各樣的廢料，對(duì)降低成本有利。
表觀上的Zn含有量在Cu-Zn合金中添加第3元素的情況，不形成特別的相而固溶在α相和β相內(nèi)的情況較多，在該情況下，產(chǎn)生增減了Zn量那樣的組織，表現(xiàn)出與其相對(duì)應(yīng)的性質(zhì)。這樣的關(guān)系可以用Zn當(dāng)量表示。對(duì)于每個(gè)添加元素來(lái)說(shuō)，Zn當(dāng)量的值不同(例如，銅和銅合金的基礎(chǔ)和工業(yè)技術(shù)，日本伸銅協(xié)會(huì)，平成6年10月31日發(fā)行，第226頁(yè)的表1中，記述了各種添加元素的鋅當(dāng)量的值)，像本發(fā)明的合金那樣，F(xiàn)e、Ni、Al等成分的添加量，即使有也是少量，對(duì)表觀上的鋅含有量影響不大，因此對(duì)特性也沒(méi)有大的影響，或者由于Bi和Pb在常溫幾乎不固溶于母相，因此對(duì)脫耐鋅性的影響也小，所以可以從表觀上的鋅含有量的計(jì)算中省去。對(duì)本發(fā)明合金的表觀上的鋅含有量較大影響的，特別是Sn和Si，因此在本發(fā)明中，表觀上的鋅含有量由式(1)來(lái)求出。
表觀上的Zn含有量＝[(Zn％+20×Sn％+10.0×Si％)/(Cu％+Zn％+2.0×Sn％+10.0×Si％)]×100……(1)該表觀上的鋅含有量在39重量％以下時(shí)，在高溫下β相比例變小，熱加工性變差。另一方面，當(dāng)表觀上的鋅含有量超過(guò)50重量％時(shí)，在常溫下強(qiáng)度高，變脆。由此，表觀上的鋅含有量為大于39～50重量％，優(yōu)選為大于39～44重量％。
成為以上的成分組成的本發(fā)明的銅基合金，不含Pb，具備優(yōu)良的耐脫鋅性、熱鍛性和切削性。而且，本發(fā)明的銅基合金，由于含有Si和Bi，所以在其熔煉時(shí)，作為Si源，可以使用無(wú)Pb的Si系易切黃銅的廢料，作為Bi源，可以使用無(wú)Pb的Bi系易切黃銅的廢料，為此，費(fèi)用變得廉價(jià)。
[實(shí)施例1]表1表示待實(shí)驗(yàn)合金的化學(xué)成分(重量％)。這些合金，無(wú)論哪一個(gè)都是在用感應(yīng)爐熔化后，從液相溫度+100℃左右的溫度開(kāi)始半連續(xù)鑄造成80mm直徑的毛坯，把各毛坯在800℃下保持30分鐘后，在該溫度下進(jìn)行熱擠壓直到直徑為30mm，然后進(jìn)行空冷。在該階段采集必要的測(cè)定用試驗(yàn)片。在鍛造中，把前述的熱擠壓材料在坯料溫度650～750℃、鐓粗率(upset rate)30～70％、變形速度15mm/sec下進(jìn)行鍛造，然后以0.32～5.4℃/sec的速度進(jìn)行冷卻。
對(duì)于各例，在評(píng)價(jià)鑄造性的同時(shí)評(píng)價(jià)切削性、拉伸強(qiáng)度、延伸率、硬度、耐脫鋅性、熱鍛性、鉛的溶出量。其結(jié)果表示在表2～表5中。各測(cè)定法如下述。
鑄造性測(cè)量鑄造的毛坯的表面皺紋等表面缺陷深度，表面缺陷深度1mm以下評(píng)價(jià)為◎，1～小于3mm評(píng)價(jià)為○，3mm以上評(píng)價(jià)為×。
拉伸試驗(yàn)對(duì)于熱擠壓材料根據(jù)JIS Z 2241。
維克斯硬度試驗(yàn)對(duì)于熱擠壓材料根據(jù)JIS Z 2252。
切削性在回轉(zhuǎn)速度950rpm、切入量0.5mm、進(jìn)給速度0.06mm/rev、進(jìn)給量100mm、無(wú)切削油(切削工具的材質(zhì)超硬鋼)的條件下，切削各例的熱擠壓后的試料，評(píng)價(jià)切屑的分?jǐn)嘈院颓邢髯枇?切削性指數(shù))2點(diǎn)。
對(duì)于切屑的分?jǐn)嘈?，全部的切屑完全分?jǐn)鄷r(shí)表示為○，切屑不能分?jǐn)鄷r(shí)表示為×。
對(duì)于切削性指數(shù)，測(cè)定各成分的主分力，根據(jù)下式與JIS C 3604的主分力進(jìn)行比較，下式的切削指數(shù)在80％以上時(shí)評(píng)價(jià)為○，小于80時(shí)評(píng)價(jià)為×。
切削性指數(shù)(％)＝100×(JISC3604的主分力)/(試驗(yàn)材料切削時(shí)的主分力)。
耐脫鋅性在700℃下以60％的鐓粗率鍛造熱擠壓材料，把以2.7℃/sec的冷卻速度進(jìn)行空冷的試料作為待實(shí)驗(yàn)材料，為了調(diào)查因熱處理而產(chǎn)生的耐脫鋅性變化的程度，對(duì)于各例，評(píng)價(jià)進(jìn)行400℃×3小時(shí)的熱處理時(shí)的熱處理前后的耐脫鋅性。另外，對(duì)于表1的No.1的合金，也調(diào)查了鍛造后的冷卻速度對(duì)耐脫鋅性的影響。脫鋅試驗(yàn)根據(jù)ISO6509(1981)法進(jìn)行，最大脫鋅深度是200μm以上時(shí)評(píng)價(jià)為×，小于200μm時(shí)評(píng)價(jià)為○，小于100μm時(shí)評(píng)價(jià)為◎。
熱鍛性(最大鐓粗率)熱鍛性用鐓粗試驗(yàn)進(jìn)行評(píng)價(jià)。試驗(yàn)是把φ20×20mm的試料加熱到規(guī)定的溫度，在30～70％的鐓粗率下進(jìn)行鍛造，用有無(wú)鍛造后產(chǎn)生的裂紋評(píng)價(jià)熱鍛性。鐓粗率的計(jì)算式如下式。
鐓粗率(％)＝100×(20-h)/20。
鉛的溶出量測(cè)定試驗(yàn)根據(jù)JIS 3200(1997)的水道用器具的浸出性能試驗(yàn)方法(末端給水用具)。






如從表2所看到的那樣，比較例No.11(相當(dāng)于熱鍛用合金C3771)，因?yàn)楹蠵b而切削性良好，由于不含有Si和Bi，Sn也低，所以耐脫鋅性差，機(jī)械性質(zhì)也低下。比較例No.12，與No.11相比，由于Pb量低，不含有Si，表觀上的Zn含有量也低，所以耐脫鋅性差，機(jī)械的性質(zhì)也低下。比較例No.13，由于不含有Pb、Si、Bi，所以切削性差。比較例No.14，由于Sn/Si過(guò)高，所以耐脫鋅性和切削性指數(shù)差。比較例No.15，由于Si過(guò)高，又不含有Sn、Bi，表觀上的Zn含有量高，所以延伸率低，切削性指數(shù)也差。比較例No.16，由于Si過(guò)高，Si/Sn高，所以鑄造性、延伸率、耐脫鋅性和切削性指數(shù)差。與此相反，本發(fā)明的實(shí)施例No.1～10的合金，即使不含有Pb也具有優(yōu)良的切削性，而且鑄造性、機(jī)械性質(zhì)和耐脫鋅性，哪一個(gè)都是良好的。
另外，本發(fā)明的合金，在熱處理前后看不見(jiàn)在耐脫鋅性上有什么變化，在熱加工或者熱鍛造之后，即使不進(jìn)行熱處理，也具有足夠的耐脫鋅性。即本發(fā)明的合金，由于Si的添加，在高溫、常溫下的β相比率維持在20％以上，由于Sn、Si的固溶使該β相耐脫鋅性強(qiáng)化，所以，對(duì)于熱加工和熱鍛造之后的冷卻，如果是在一般的空冷的范圍內(nèi)，可以得到穩(wěn)定的耐脫鋅性，不需要進(jìn)行特殊的熱處理。與此相對(duì)，比較例No.11和12，由于不含有Si，耐脫鋅性差，同時(shí)，在比較例No.13和14中，在熱處理前后的最大脫鋅深度上產(chǎn)生很大的差別，表4表示把實(shí)施例1的合金在700℃下鍛造后，在各種冷卻速度下進(jìn)行冷卻的試料的脫鋅深度，如從表4中所看到的那樣，本發(fā)明的合金，即使冷卻速度進(jìn)行變化，組織也沒(méi)有大的變化，可以得到大致一定的耐脫鋅特性。
再有，本發(fā)明的合金，如表3所示，具有與比較例No.11的熱鍛造用合金C3771同等的良好的鍛造性，如表5所示，可以通過(guò)規(guī)定的0.01mg/L的Pb溶出量。
發(fā)明的效果如上所述，根據(jù)本發(fā)明，不含Pb也能得到在鍛造性、耐脫鋅性、熱鍛性以及切削性上優(yōu)良的耐脫鋅性銅基合金。另外，該合金，由于可以把Bi系的無(wú)Pb黃銅廢料和Si系的無(wú)Pb黃銅廢料的兩者作為熔化原料，所以具有可廉價(jià)制造的優(yōu)點(diǎn)。
權(quán)利要求
1.一種耐脫鋅性優(yōu)良的銅基合金，在重量％中，含有Cu57～69％，Sn0.3～3％，Si0.02～1.5％，Bi0.5～3％，Pb0.2以下(含0％)，Si/Sn的重量百分比的比率在0.05～1的范圍內(nèi)，根據(jù)下式(1)，表觀上的鋅含有量在大于39～50重量％的范圍內(nèi)，表觀上的Zn含有量＝[(Zn％+2.0×Sn％+10.0×Si％)/(Cu％+Zn％+2.0×Sn％+10.0×Si％)]×100……(1)殘余部分由不可避免的雜質(zhì)組成。
2.一種耐脫鋅性優(yōu)良的銅基合金，在重量％中，含有Cu57～69％，Sn0.3～3％，Si0.02～1.5％，Bi0.5～3％，而且Pb0.2％以下(含0％)，含有P0.02～0.2％，Sb0.02～0.2％，As0.02～0.2中的至少一種，在總量上占0.02～0.2％，Si/Sn的重量百分比的比率在0.05～1的范圍內(nèi)，根據(jù)下式(1)，表觀上的鋅含有量在大于39～50重量％的范圍內(nèi)，表觀上的Zn含有量＝[(Zn％+2.0×Sn％+10.0×Si％)/(Cu％+Zn％+2.0×Sn％+10.0×Si％)]×100……(1)殘余部分由不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成。
3.一種耐脫鋅性優(yōu)良的銅基合金，在重量％中，含有Cu57～69％，Sn0.3～3％，Si0.02～1.5％，Bi0.5～3％，而且Pb0.2％以下(含0％)，含有Fe0.01～0.5％，Ni 0.01～0.5％，Mn0.01～0.5％，Al0.01～0.5％，Cr0.01～0.5％，Be0.01～0.5％，Zr0.01～0.5％，Ce0.01～0.5％，Ag0.01～0.5％，Ti0.01～0.5％，Mg0.01～0.5％，Co0.01～0.5％，Te0.01～0.2％，Au0.01～0.5％，Y0.01～0.5％，La0.01～0.5％，Cd0.01～0.2％，Ca0.01～0.5％，B0.01～0.5％中的至少一種，在總量上占0.01～3％，Si/Sn的重量百分比的比率在0.05～1的范圍內(nèi)，根據(jù)下式(1)，表觀上的鋅含有量在大于39～50重量％的范圍內(nèi)，表觀上的Zn含有量＝[(Zn％+2.0×Sn％+10.0×Si％)/(Cu％+Zn％+2.0×Sn％+10.0×Si％)]×100……(1)殘余部分由不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成。
4.一種耐脫鋅性優(yōu)良的銅基合金，在重量％中，含有Cu57～69％，Sn0.3～3％，Si0.02～1.5％，Bi0.5～3％，Pb0.2％以下(含0％)，含有P0.02～0.2％，Sb0.02～0.2％，As0.02～0.2％中的至少1種，在總量上占0.02～0.2％，再有，含有Fe0.01～0.5％，Ni0.01～0.5％，Mn0.01～0.5％，Al0.01～0.5％，Cr0.01～0.5％，Be0.01～0.5％，Zr0.01～0.5％，Ce0.01～0.5％，Ag 0.01～0.5％，Ti0.01～0.5％，Mg0.01～0.5％，Co0.01～0.5％，Te0.01～0.2％，Au0.01～0.5％，Y0.01～0.5％，La0.01～0.5％，Cd0.01～0.2％，Ca0.01～0.5％，B0.01～0.5％中的至少1種，在總量上占0.01～3％，Si/Sn的重量百分比的比率在0.05～1的范圍內(nèi)，根據(jù)下式(1)，表觀上的鋅含有量在大于39～50重量％的范圍內(nèi)，表觀上的Zn含有量＝[(Zn％+2.0×Sn％+10.0×Si％)/(Cu％+Zn％+2.0×Sn％+10.0×Si％)]×100……(1)殘余部分由不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成。
5.一種熔煉權(quán)利要求1～4所述的合金的銅基合金熔煉法，其中，使用作為Si的添加原料的Si系無(wú)Pb黃銅的廢料和作為Bi的添原料的Bi系無(wú)Pb黃銅的廢料的任何一種或者兩種。
全文摘要
本發(fā)明目的在于得到不添加對(duì)環(huán)境不利的Pb就能提高切削性，同時(shí)在鑄造性、耐脫鋅性、熱鍛性上優(yōu)良的黃銅系的銅基合金。該合金是一種在耐脫鋅性上優(yōu)良的銅基合金，在重量％中，含有Cu57～69％，Sn0.3～3％，Si0.02～1.5％，Bi0.5～3％，Pb0.2％以下，Si/Sn的重量百分比的比率在0.05～1的范圍內(nèi)，根據(jù)下式表觀上的Zn含有量＝[(Zn％+0.2×Sn％+10.0×Si％)/(Cu％+Zn％+2.0×Sn％+10.0×Si％)]×100表觀上的鋅含有量在大于39～50重量％的范圍內(nèi)，殘余部分由不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成。
文檔編號(hào)C22C9/04GK1521281SQ200310120259
公開(kāi)日2004年8月18日 申請(qǐng)日期2003年12月10日 優(yōu)先權(quán)日2003年2月13日
發(fā)明者山岸義統(tǒng) 申請(qǐng)人:同和礦業(yè)株式會(huì)社