本發(fā)明涉及淬火鋁合金板的拉伸技術(shù)，尤其是涉及一種淬火鋁合金板的拉伸系統(tǒng)及拉伸方法。
背景技術(shù)：
：航空鋁合金板在淬火工藝后，需要對其進(jìn)行拉伸以消除淬火殘余應(yīng)力并提高鋁合金板的機(jī)械性能。目前，在航空鋁合金板拉伸工藝中拉伸率的一般均通過常規(guī)經(jīng)驗(yàn)獲取，其具體為1～3％，由于采用1～3％的拉伸率范圍較大，其并不能與所有的淬火鋁合金板相匹配，易導(dǎo)致拉伸量過大或過小，拉伸量過小易使得淬火殘余應(yīng)力消除效果差，在拉伸的后續(xù)加工時(shí)易引起變形，而拉伸量過大則易導(dǎo)致淬火鋁合金板在拉伸過程中發(fā)生“斷帶”，導(dǎo)致材料的報(bào)廢。技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素：本發(fā)明的目的在于克服上述技術(shù)不足，提出一種淬火鋁合金板的拉伸系統(tǒng)及拉伸方法，解決現(xiàn)有技術(shù)中淬火鋁合金板拉伸量的過大或過小導(dǎo)致淬火殘余應(yīng)力消除效果差或斷帶的技術(shù)問題。為達(dá)到上述技術(shù)目的，本發(fā)明的技術(shù)方案提供一種淬火鋁合金板的拉伸方法，包括如下步驟：(1)獲取淬火鋁合金板的長度和厚度；(2)根據(jù)淬火鋁合金板的厚度計(jì)算淬火鋁合金板的拉伸率，拉伸率的計(jì)算公式為：δ＝ahb+c其中，δ為拉伸率，h為淬火鋁合金板的厚度，a、b、c均為調(diào)整參數(shù)；(3)根據(jù)淬火鋁合金板的長度和拉伸率計(jì)算其拉伸量，并按計(jì)算的拉升量對淬火鋁合金板進(jìn)行拉伸。優(yōu)選的，所述步驟(2)中調(diào)整參數(shù)a為-9～-8、調(diào)整參數(shù)b為-0.7～-0.6、調(diào)整參數(shù)c為2.7～2.9。優(yōu)選的，所述步驟(2)中調(diào)整參數(shù)a為-8.6～-8.5、調(diào)整參數(shù)b為-0.69～-0.68、調(diào)整參數(shù)c為2.78～2.79。優(yōu)選的，所述步驟(2)中調(diào)整參數(shù)a為-8.569、調(diào)整參數(shù)b為-0.6853、調(diào)整參數(shù)c為2.796。優(yōu)選的，所述淬火鋁合金板的厚度為10～200mm。同時(shí)，本發(fā)明還提供一種淬火鋁合金板的拉伸系統(tǒng)，包括用于檢測淬火鋁合金板的長度的長度傳感器、用于檢測淬火鋁合金板的厚度的厚度傳感器及處理器，所述處理器包括用于采集長度傳感器檢測的長度數(shù)據(jù)的第一采集模塊、用于采集厚度傳感器檢測的厚度數(shù)據(jù)的第二采集模塊、用于對所述第二采集模塊采集的厚度數(shù)據(jù)進(jìn)行運(yùn)算處理的第二運(yùn)算模塊、用于獲取第二運(yùn)算模塊運(yùn)算后形成的第二運(yùn)算數(shù)據(jù)的獲取模塊、用于對第一采集模塊采集的長度數(shù)據(jù)和獲取模塊獲取的第二運(yùn)算數(shù)據(jù)進(jìn)行組合運(yùn)算處理的第一運(yùn)算模塊及用于驅(qū)動(dòng)拉伸機(jī)按第一運(yùn)算模塊運(yùn)算形成的第一運(yùn)算數(shù)據(jù)進(jìn)行拉伸處理的驅(qū)動(dòng)模塊。優(yōu)選的，所述第二運(yùn)算模塊按以下公式進(jìn)行運(yùn)算：δ＝ahb+c其中，δ為拉伸率，h為淬火鋁合金板的厚度，a、b、c均為調(diào)整參數(shù)。與現(xiàn)有技術(shù)相比，本發(fā)明通過淬火鋁合金板的厚度計(jì)算其拉伸率，根據(jù)拉伸率和淬火鋁合金板的長度計(jì)算拉伸量，并按延伸量對淬火鋁合金板進(jìn)行拉伸，其有利于保證拉升量的準(zhǔn)確性，避免拉升過大或過小，進(jìn)而提高了拉伸質(zhì)量。附圖說明圖1是本發(fā)明的淬火鋁合金板的拉伸系統(tǒng)的連接框圖；圖2是本發(fā)明的拉伸率與淬火鋁合金板的厚度變化曲線圖。具體實(shí)施方式為了使本發(fā)明的目的、技術(shù)方案及優(yōu)點(diǎn)更加清楚明白，以下結(jié)合附圖及實(shí)施例，對本發(fā)明進(jìn)行進(jìn)一步詳細(xì)說明。應(yīng)當(dāng)理解，此處所描述的具體實(shí)施例僅僅用以解釋本發(fā)明，并不用于限定本發(fā)明。本發(fā)明的實(shí)施例提供了一種淬火鋁合金板的拉伸方法，包括如下步驟：(1)獲取淬火鋁合金板的長度和厚度；本實(shí)施例具體可采用長度傳感器和厚度傳感器分別檢測淬火鋁合金板的長度和厚度，具體檢測時(shí)，可將長度傳感器和厚度傳感器安裝在拉伸機(jī)的鉗口處，以便于實(shí)時(shí)檢測待拉伸的淬火鋁合金板的長度和厚度。(2)根據(jù)淬火鋁合金板的厚度計(jì)算淬火鋁合金板的拉伸率，拉伸率的計(jì)算公式為：δ＝ahb+c其中，δ為拉伸率，h為淬火鋁合金板的厚度，a、b、c均為調(diào)整參數(shù)。當(dāng)檢測淬火鋁合金板的長度和厚度之后，可通過處理器計(jì)算拉伸率，首先通過第二采集模塊實(shí)時(shí)采集厚度傳感器檢測的厚度數(shù)據(jù)，然后通過將厚度數(shù)據(jù)輸入第二運(yùn)算模塊，第二運(yùn)算模塊按上述計(jì)算公式進(jìn)行運(yùn)算，通過運(yùn)算可獲取待拉伸的淬火鋁合金板的拉伸率。為了保證拉伸率運(yùn)算的準(zhǔn)確性，本實(shí)施例調(diào)整參數(shù)均具有范圍限定，具體為調(diào)整參數(shù)a為-8.6～-8.5、調(diào)整參數(shù)b為-0.69～-0.68、調(diào)整參數(shù)c為2.78～2.79，其中本實(shí)施例調(diào)整參數(shù)a優(yōu)選設(shè)置為-8.569、調(diào)整參數(shù)b優(yōu)選設(shè)置為-0.6853、調(diào)整參數(shù)c優(yōu)選設(shè)置為2.796，即本實(shí)施優(yōu)選采用以下計(jì)算公式：δ＝-8.569h-0.6853+2.796。由于催后鋁合金板的厚度過大或過小時(shí)，拉伸量則不會發(fā)生較大變化，故本實(shí)施例上述計(jì)算公式主要實(shí)用于厚度為10～200mm的淬火鋁合金板。(3)根據(jù)淬火鋁合金板的長度和拉伸率計(jì)算其拉伸量，并按計(jì)算的拉升量對淬火鋁合金板進(jìn)行拉伸。在計(jì)算拉伸量前，首先通過第一采集模塊實(shí)時(shí)采集長度傳感器檢測的長度數(shù)據(jù)，并通過第一運(yùn)算模塊將長度數(shù)據(jù)和拉伸率進(jìn)行組合運(yùn)算以獲取拉伸量，拉伸量的運(yùn)算公式與現(xiàn)有的常規(guī)方式基本相同。當(dāng)計(jì)算出拉伸量后，其通過驅(qū)動(dòng)模塊驅(qū)動(dòng)拉伸機(jī)按計(jì)算的拉伸量對待拉伸的淬火鋁合金板進(jìn)行拉伸。同時(shí)，如圖1所示，本發(fā)明還提供一種淬火鋁合金板的拉伸系統(tǒng)，包括用于檢測淬火鋁合金板的長度的長度傳感器1、用于檢測淬火鋁合金板的厚度的厚度傳感器2及處理器3，所述處理器3包括用于采集長度傳感器1檢測的長度數(shù)據(jù)的第一采集模塊31、用于采集厚度傳感器2檢測的厚度數(shù)據(jù)的第二采集模32塊、用于對所述第二采集模塊32采集的厚度數(shù)據(jù)進(jìn)行運(yùn)算處理的第二運(yùn)算模塊33、用于獲取第二運(yùn)算模塊33運(yùn)算后形成的第二運(yùn)算數(shù)據(jù)的獲取模塊34、用于對第一采集模塊31采集的長度數(shù)據(jù)和獲取模塊34獲取的第二運(yùn)算數(shù)據(jù)進(jìn)行組合運(yùn)算處理的第一運(yùn)算模塊35及用于驅(qū)動(dòng)拉伸機(jī)4按第一運(yùn)算模塊35運(yùn)算形成的第一運(yùn)算數(shù)據(jù)進(jìn)行拉伸處理的驅(qū)動(dòng)模塊36。為了檢測本實(shí)施例淬火鋁合金板的拉伸方法拉伸量的準(zhǔn)確性，現(xiàn)取不同厚度的7075淬火鋁合金板進(jìn)行拉伸實(shí)驗(yàn)。其中，表1為淬火鋁合金板的尺寸及其對應(yīng)的殘余應(yīng)力，表2為不同厚度的淬火鋁合金板在經(jīng)驗(yàn)指導(dǎo)下常規(guī)采用的拉伸率，表3為表2中常規(guī)拉伸率經(jīng)過優(yōu)化后形成的最佳拉伸率。表1序號尺寸(長度×寬度×厚度)/mm殘余應(yīng)力(Mpa)17000×1300×1012027000×1300×2020037000×1300×4024047000×1300×8026057000×1300×10026867000×1300×12027577000×1300×15028087000×1300×200285表2表3如圖2所示，將本實(shí)施例優(yōu)選的計(jì)算公式δ＝-8.569h-0.6853+2.796繪制成曲線圖，其中，橫坐標(biāo)為淬火鋁合金板的厚度、縱坐標(biāo)為拉伸率。而且，將表3中多個(gè)淬火鋁合金以厚度為橫坐標(biāo)、優(yōu)化后最佳拉伸率為縱坐標(biāo)呈點(diǎn)狀標(biāo)記于曲線圖中。由圖2可知，形成的多個(gè)最佳拉伸率的點(diǎn)坐標(biāo)分散于曲線兩側(cè)，且與曲線的距離較小，本實(shí)施例采用δ＝-8.569h-0.6853+2.796的計(jì)算公式計(jì)算淬火鋁合金板的拉伸率具有較高的準(zhǔn)確性，能夠較好的將淬火鋁合金板中的淬火殘余應(yīng)力消除，進(jìn)而保證拉伸質(zhì)量，提高鋁合金板的后續(xù)使用性。與現(xiàn)有技術(shù)相比，本發(fā)明通過淬火鋁合金板的厚度計(jì)算其拉伸率，根據(jù)拉伸率和淬火鋁合金板的長度計(jì)算拉伸量，并按延伸量對淬火鋁合金板進(jìn)行拉伸，其有利于保證拉升量的準(zhǔn)確性，避免拉升過大或過小，進(jìn)而提高了拉伸質(zhì)量。以上所述本發(fā)明的具體實(shí)施方式，并不構(gòu)成對本發(fā)明保護(hù)范圍的限定。任何根據(jù)本發(fā)明的技術(shù)構(gòu)思所做出的各種其他相應(yīng)的改變與變形，均應(yīng)包含在本發(fā)明權(quán)利要求的保護(hù)范圍內(nèi)。當(dāng)前第1頁1 2 3