本發(fā)明涉及釬焊接頭的制造方法以及釬焊接頭，特別適用于將多塊鋼板的板面彼此進(jìn)行釬焊。
背景技術(shù)：
：一直以來都在進(jìn)行著通過熱壓(hotstamp)工序來制造熱壓成形品的工作。此時(shí)，也在進(jìn)行著通過將多塊鋼板的板面彼此接合而制造出的坯料供于熱壓工序來提高熱壓成形品的強(qiáng)度和剛性的工作。在該情況下，對(duì)主(main)鋼板的區(qū)域之中與其他區(qū)域相比需要大的強(qiáng)度和剛性的區(qū)域接合一塊或多塊鋼板。作為使用了這樣的坯料的熱壓成形品的用途，例如，有作為單殼體車身(一體化結(jié)構(gòu)車身)的構(gòu)成部件的前縱梁(frontsidemember)和中柱(centerpillar)等。有通過釬焊來進(jìn)行這樣的主鋼板與增強(qiáng)用鋼板的接合的技術(shù)。在專利文獻(xiàn)1中公開了下述技術(shù)：在主鋼板與增強(qiáng)用鋼板的板面間配置釬料(硬釬料。以下相同。)，通過焊接將鋼板與釬料臨時(shí)固定后，將鋼板加熱至比鋼板成形溫度高的溫度來進(jìn)行熱壓成形，其后，將在模具內(nèi)成形后的鋼板冷卻來使釬料凝固。在專利文獻(xiàn)2公開了下述技術(shù)：將固相線溫度為1050℃以下且液相線溫度為700℃以上的釬料夾在主鋼板與增強(qiáng)用鋼板的板面之間，將其裝入加熱爐中，在900℃～1050℃進(jìn)行加熱，其后，進(jìn)行淬火和沖壓成形(熱壓)。在專利文獻(xiàn)3中公開了下述技術(shù)：為了淬火而將在板面上涂布了釬料的主鋼板加熱的同時(shí)使該釬料熔融，通過該熔融了的釬料將主鋼板的板面與增強(qiáng)用鋼板的板面接合，其后，進(jìn)行淬火和沖壓成形(熱壓)。在先技術(shù)文獻(xiàn)專利文獻(xiàn)專利文獻(xiàn)1：日本特開2002-178069號(hào)公報(bào)專利文獻(xiàn)2：日本特開2004-141913號(hào)公報(bào)專利文獻(xiàn)3：日本特開2011-88484號(hào)公報(bào)專利文獻(xiàn)4：日本特開2014-200840號(hào)公報(bào)專利文獻(xiàn)5：日本特開2015-166099號(hào)公報(bào)非專利文獻(xiàn)非專利文獻(xiàn)1：邦武立朗著，「鋼のAc1，Ac3およびMs変態(tài)點(diǎn)の経験式による予測」，熱処理，41(3)，p.164-p.169非專利文獻(xiàn)2：CHOQUET,P.etal，MathematicalModelforPredictionsofAusteniteandFerriteMicrostructuresinHotRollingProcesses.IRSIDReport,St.Germain-en-Laye,1985.7p.技術(shù)實(shí)現(xiàn)要素：但是，即使專利文獻(xiàn)1～3中記載的技術(shù)，也擔(dān)心在鋼板之間產(chǎn)生未填充釬料的部位，還擔(dān)心在鋼板之間殘留間隙。因此，專利文獻(xiàn)1～3所記載的技術(shù)不容易充分提高熱壓成形品的強(qiáng)度和剛性。因此，本發(fā)明人在專利文獻(xiàn)4中提出了下述方法：在用于熱壓的加熱工序時(shí)、或者從加熱工序開始直到轉(zhuǎn)移到熱壓成形工序的期間，對(duì)于其間夾持了釬料的多塊金屬板在板厚方向上進(jìn)行加壓。根據(jù)該方法，能夠防止如專利文獻(xiàn)1～3中記載的技術(shù)那樣在鋼板之間殘留間隙。另外，本發(fā)明人在專利文獻(xiàn)5中提出了下述方法：通過使用固相線溫度超過熱壓工序中的加熱溫度且低于金屬板的固相線溫度的釬料，不對(duì)熱壓工序加以大幅度的改變而制造具有與前述專利文獻(xiàn)4記載的熱壓成形品大致同等的強(qiáng)度和剛性的熱壓成形品。另一方面，例如，對(duì)于要求同時(shí)實(shí)現(xiàn)輕量化和高強(qiáng)度化的汽車部件等，為了應(yīng)用通過釬焊將多塊鋼板接合并進(jìn)行熱壓而得到的熱壓成形品(釬焊接頭)，要求進(jìn)一步的高強(qiáng)度化。但是，專利文獻(xiàn)1～3所記載的釬焊接頭的具體的抗拉強(qiáng)度(TSS(TensileShearStrength)和CTS(CrossTensionStrength))并沒有被記載，釬焊接頭的高強(qiáng)度化不充分。沒有以提高釬焊接頭的接頭強(qiáng)度的觀點(diǎn)來研究熱壓工序中的鋼板的溫度的控制(管理)。因此，本發(fā)明的目的是提供具有優(yōu)異的抗拉強(qiáng)度(TSS和CTS)的釬焊接頭及其制造方法。為了解決上述課題，本發(fā)明人著眼于熱壓工序中的鋼板溫度的控制(管理)而進(jìn)行了研究。其結(jié)果發(fā)現(xiàn)了鋼板中的釬料附近區(qū)域中的Ar3點(diǎn)變得比鋼板的本來的Ar3點(diǎn)高。而且發(fā)現(xiàn)：通過將熱壓工序中的淬火開始溫度控制在鋼板的本來的Ar3點(diǎn)以下，來使鋼板的釬料附近區(qū)域的淬火程度與其以外的區(qū)域的淬火程度不同，從而能夠在鋼板的釬料附近區(qū)域形成軟化區(qū)域，并提高釬焊接頭的抗拉強(qiáng)度，從而完成了本發(fā)明。本發(fā)明的技術(shù)方案如下。(1)一種釬焊接頭的制造方法，其特征在于，具有：加熱工序，該工序?qū)⒕哂卸鄩K鋼板、和第1釬料的板組在所述鋼板的Ac3點(diǎn)以上的加熱溫度下加熱，所述多塊鋼板以板面相互相對(duì)的方式重疊，所述第1釬料配置于所述多塊鋼板之中的彼此相鄰的兩塊鋼板的板面之間的規(guī)定區(qū)域；和熱壓成形工序，該工序?qū)τ伤黾訜峁ば蚣訜崃说乃霭褰M進(jìn)行淬火和成形，所述第1釬料的液相線溫度低于所述加熱溫度，在所述熱壓成形工序中的淬火開始前，所述鋼板中的釬料附近區(qū)域的Ar3點(diǎn)比所述鋼板的Ar3點(diǎn)高，將所述熱壓成形工序中的所述板組的淬火開始溫度設(shè)為所述鋼板的Ar3點(diǎn)以下的溫度。(2)根據(jù)(1)所述的釬焊接頭的制造方法，其特征在于，還具有：得到板組的工序，所述板組是代替所述第1釬料將第2釬料配置于所述兩塊鋼板的板面之間的規(guī)定區(qū)域的板組，所述第2釬料的固相線溫度超過所述加熱工序中的加熱溫度且低于所述鋼板的固相線溫度；和釬焊工序，該工序在所述加熱工序之前將所述板組加熱到超過所述第2釬料的液相線溫度且低于所述鋼板的固相線溫度的溫度后，冷卻到低于所述第2釬料的固相線溫度的溫度從而對(duì)所述鋼板進(jìn)行釬焊。(3)根據(jù)(1)或(2)所述的釬焊接頭的制造方法，其特征在于，所述加熱工序一邊將所述板組在所述鋼板的板厚方向上加壓一邊將所述板組加熱。(4)根據(jù)(2)所述的釬焊接頭的制造方法，其特征在于，所述釬焊工序一邊將所述板組在所述鋼板的板厚方向上加壓一邊將所述板組加熱。(5)根據(jù)(1)～(4)任一項(xiàng)所述的釬焊接頭的制造方法，其特征在于，所述多塊鋼板由以下鋼板中的一方或兩方構(gòu)成：表面沒有實(shí)施鍍敷的無鍍層鋼板；鋅系鍍層鋼板或鋁系鍍層鋼板。(6)一種釬焊接頭，是具有以板面相互相對(duì)的方式重疊的多塊鋼板、和配置于所述多塊鋼板之中的彼此相鄰的兩塊鋼板的板面之間的規(guī)定區(qū)域的釬料，且所述兩塊鋼板通過所述釬料被接合了的釬焊接頭，其特征在于，與所述釬料接觸的所述鋼板的釬料附近位置的平均硬度與該鋼板的母材區(qū)域的代表位置的平均硬度的關(guān)系滿足以下(A)式，釬料附近位置的平均硬度(HV)+50HV＜母材區(qū)域的代表位置的平均硬度(HV)···(A)在(A)式中，所述釬料附近位置是從所述鋼板與所述釬料的邊界面的位置沿著所述鋼板的板厚方向向所述鋼板側(cè)僅間隔10μm的位置，所述母材區(qū)域的代表位置是與所述釬料接觸的兩個(gè)所述鋼板的各自中的位置，是從所述鋼板的兩個(gè)板面之中、不與所述釬料接觸的那側(cè)的板面沿著所述鋼板的板厚方向向所述鋼板側(cè)僅間隔所述鋼板的板厚的1/4倍的長度的位置，所述釬料附近位置的平均硬度是3處的所述釬料附近位置的維氏硬度的算術(shù)平均值，所述母材區(qū)域的代表位置的平均硬度是所述母材區(qū)域的代表位置的維氏硬度的算術(shù)平均值，所述3處的間隔具有為測定所述維氏硬度而最初形成的壓痕的兩條對(duì)角線的長度的算術(shù)平均值的3倍的長度。(7)根據(jù)(6)所述的釬焊接頭，其特征在于，與所述釬料接觸的所述鋼板的區(qū)域中作為滿足以下(B)式的區(qū)域的軟化區(qū)域的厚度為10μm以上，所述軟化區(qū)域的硬度(HV)+50HV＜所述母材區(qū)域的代表位置的平均硬度(HV)···(B)在(B)式中，所述軟化區(qū)域的硬度為所述軟化區(qū)域的維氏硬度。(8)根據(jù)(6)或(7)所述的釬焊接頭，其特征在于，所述多塊鋼板由以下鋼板中的一方或兩方構(gòu)成：表面沒有實(shí)施鍍敷的無鍍層鋼板；鋅系鍍層鋼板或鋁系鍍層鋼板。根據(jù)本發(fā)明，在加熱工序中，鋼板中的釬料附近區(qū)域的Ar3點(diǎn)變得比鋼板的本來的Ar3點(diǎn)高。而且，將熱壓成形工序中的板組的淬火開始溫度設(shè)為鋼板的Ar3點(diǎn)以下的溫度。其結(jié)果，使鋼板的釬料附近區(qū)域的淬火程度與其以外的區(qū)域的淬火程度不同，從而能夠使鋼板的釬料附近區(qū)域的硬度低于其以外的區(qū)域的硬度。通過該釬料附近區(qū)域軟化，能夠緩和向釬料的應(yīng)力集中。因此，通過控制熱壓工序中的鋼板的溫度，能夠提高釬焊接頭的接頭強(qiáng)度。附圖說明圖1是表示成形部件的外觀構(gòu)成的一例的圖。圖2是表示板組的構(gòu)成的一例的圖。圖3是說明對(duì)板組的加壓方法的一例的圖。圖4是說明軟化區(qū)域的一例的圖。圖5是表示實(shí)施例中的拉伸剪切試驗(yàn)的試件的形狀的圖。圖6是表示實(shí)施例中的十字拉伸試驗(yàn)的試件的形狀的圖。圖7是表示實(shí)施例中的拉伸抗剪強(qiáng)度(TSS)與淬火開始溫度的關(guān)系的圖。圖8是表示實(shí)施例中的十字抗拉強(qiáng)度(CTS)與淬火開始溫度的關(guān)系的圖。具體實(shí)施方式以下，一邊參照附圖，一邊說明本發(fā)明的一實(shí)施方式。在本實(shí)施方式中，列舉出制造用于汽車的前縱梁和中柱等的成形部件的情況作為例子進(jìn)行說明。但是，成形部件并不限于這樣的部件。(成形部件的概況)首先，對(duì)本實(shí)施方式的成形部件的一例進(jìn)行說明。圖1是表示成形部件100的外觀構(gòu)成的一例的圖。再者，各圖中所示的X-Y-Z坐標(biāo)是表示各圖中的方向的關(guān)系的坐標(biāo)，坐標(biāo)的原點(diǎn)在各圖中是相同的。在圖1中，成形部件100具有帽型構(gòu)件110和封板120。帽型構(gòu)件110為熱壓成形品的一例，具有主構(gòu)件111和增強(qiáng)用構(gòu)件112。主構(gòu)件111和增強(qiáng)用構(gòu)件112分別由一塊鋼板構(gòu)成。主構(gòu)件111的橫截面的形狀為帽形。增強(qiáng)用構(gòu)件112的橫截面的形狀是與主構(gòu)件111的凸部的內(nèi)側(cè)的面的形狀和大小匹配的コ字形。增強(qiáng)用構(gòu)件112的外側(cè)的面和主構(gòu)件111的凸部的內(nèi)側(cè)的面通過釬焊而被接合。由此，包含主構(gòu)件111的凸部的內(nèi)側(cè)的面的棱脊線在內(nèi)的區(qū)域被增強(qiáng)用構(gòu)件112覆蓋。再者，對(duì)于釬焊的詳細(xì)情況予以后述。封板120由一塊鋼板(平板)構(gòu)成。主構(gòu)件111的凸緣部的下表面和封板120的上表面通過進(jìn)行點(diǎn)焊等焊接而被接合。主構(gòu)件111、增強(qiáng)用構(gòu)件112和封板120的厚度可以相同也可以不同。(制造工序和釬焊接頭)接著，說明成形部件的制造工序和構(gòu)成成形部件的一部分的釬焊接頭的一例。在本實(shí)施方式中，成形部件的制造工序包括：板組準(zhǔn)備工序、板組制造工序、加熱工序、熱壓成形工序、噴丸工序。工序順序?yàn)榘褰M準(zhǔn)備工序、板組制造工序、加熱工序、熱壓成形工序、噴丸工序的順序。[板組準(zhǔn)備工序]板組準(zhǔn)備工序是準(zhǔn)備構(gòu)成如圖2所示的板組200的材料(鋼板210、220和釬料230)的工序。＜板組200的構(gòu)成＞圖2是表示板組200的構(gòu)成的一例的圖。具體而言，圖2(a)是表示板組200的橫截面的圖。圖2(b)是表示釬料230所配置的區(qū)域的圖，是從鋼板220的上方觀察板組200的圖。在圖2(b)中，將釬料230所配置的區(qū)域用虛線(透視)表示。在圖2中，板組200具有鋼板210、220和釬料230。鋼板210是成為主構(gòu)件111的鋼板，鋼板220是成為增強(qiáng)用構(gòu)件112的鋼板。釬料230被配置于鋼板210、220的板面之間。如圖2(b)所示，釬料230被配置在鋼板220的板面的區(qū)域之中的、除了該板面的邊緣部分以外的規(guī)定區(qū)域。再者，也可將釬料230配置在鋼板220的板面的整個(gè)面上。＜鋼板210、220的構(gòu)成＞鋼板210、220的板厚沒有特別限定。作為鋼板210、220的材質(zhì)沒有特別限制，可例示出碳鋼、合金鋼、不銹鋼等。本實(shí)施方式中所制造的成形部件100，被要求高強(qiáng)度和高剛性。因此，鋼板210、220例如為高強(qiáng)度鋼板，優(yōu)選進(jìn)行化學(xué)組成和其他的設(shè)計(jì)以使得能得到對(duì)成形部件所要求的強(qiáng)度和剛性。在熱壓成形工序中，在成形中(模具內(nèi))實(shí)施淬火。因此，優(yōu)選鋼板210、220的淬硬性高。也就是說，優(yōu)選鋼板210、220中含有提高強(qiáng)度和剛性以及淬硬性的元素。特別是為了切實(shí)地形成后述的軟化區(qū)域，優(yōu)選含有碳和錳。另外，作為鋼板210、220，優(yōu)選使用其表面沒有實(shí)施鍍敷的鋼板(無鍍層鋼板)。但是，鋼板210、220也可以是對(duì)其表面實(shí)施了鍍鋅或鍍鋁的鋼板(鋅系鍍層鋼板或鋁系鍍層鋼板)。所述鋅系鍍層鋼板可以是非合金的鍍鋅鋼板(例如非合金的熱浸鍍鋅鋼板(GI))，也可以是合金化鍍鋅(例如合金化熱浸鍍鋅鋼板(GA))。進(jìn)而，也可以將無鍍層鋼板與鋅系鍍層鋼板或鋁系鍍層鋼板組合。再者，對(duì)于封板120，不進(jìn)行釬焊。因此，對(duì)于封板120，用怎樣的鋼板構(gòu)成都可以。可以使用鍍層鋼板來構(gòu)成封板120，也可以使用無鍍層鋼板來構(gòu)成封板120。＜釬料230的構(gòu)成＞釬料230為公知的釬料。作為釬料230，例如，可采用Cu-Sn系、Cu-Zn系、Ag-Cu系、Ni-P系、Ni-Cr-P系和Al-Si系的釬料。釬料230可以是粉狀的釬料，可以是糊狀的釬料，也可以是固體的釬料。在以下的說明中，使用釬料230之中釬料的液相線溫度低于加熱工序中的加熱溫度的第1釬料231。第1釬料231為釬料230的一例，在以后的說明和附圖中，只要沒有特別的說明，就可以將“釬料230”這一記載替換成“釬料231”這一記載。在加熱工序中，釬料231被加熱，當(dāng)加熱溫度超過釬料的液相線溫度時(shí)熔融，其后，被冷卻，當(dāng)變得低于釬料的固相線溫度時(shí)變?yōu)楣滔啵瑢摪灞舜私雍蠌亩瓿赦F焊。釬料231成為固相可以是在加熱工序中，也可以是在熱壓成形工序中。因此，在熱壓成形工序中的利用冷卻模具開始成形的時(shí)間點(diǎn)下，可以是固液共存狀態(tài)、液相狀態(tài)、固相狀態(tài)中的任一狀態(tài)，優(yōu)選成為固相的狀態(tài)。在熱壓成形工序中的利用冷卻模具開始成形的時(shí)間點(diǎn)下釬料231為固相狀態(tài)的情況下，能切實(shí)地防止液體金屬脆化裂紋。另一方面，加熱工序中的加熱溫度通常為800℃～1000℃，也可以設(shè)想達(dá)到1200℃。在這樣的加熱溫度下，釬料231成為液相的狀態(tài)，但也可以是固液共存狀態(tài)。因此，優(yōu)選選擇第1釬料231(的液相線溫度和固相線溫度)，以使得在加熱工序中適當(dāng)進(jìn)行鋼板210、220的釬焊，在熱壓成形工序結(jié)束前完成釬焊。從以上觀點(diǎn)出發(fā)，釬料231的固相線溫度優(yōu)選為700℃以上，更優(yōu)選為750℃以上。另外，釬料231的液相線溫度優(yōu)選為800℃以上，更優(yōu)選為850℃以上。[板組制造工序]在制造板組200時(shí)，首先，隔著釬料231而使鋼板210、220的板面彼此重疊，使得釬料231配置于鋼板220的板面的區(qū)域之中的除了該板面的邊緣部分以外的規(guī)定區(qū)域。此時(shí)，進(jìn)行鋼板210、220的對(duì)位，以使得得到主構(gòu)件111與增強(qiáng)用構(gòu)件112的期望的位置關(guān)系、并且成為適于釬焊的位置。在使用糊狀的釬料231的情況下，例如，在鋼板220的板面的前述的區(qū)域(除了邊緣以外的區(qū)域)涂布釬料231后，將鋼板220的板面(涂布了釬料231的面)和鋼板210的板面進(jìn)行前述的對(duì)位、重疊。另一方面，在使用粉狀、固體的釬料231的情況下，例如，進(jìn)行前述的對(duì)位，并使鋼板210、220的板面夾著釬料231而重疊，以使得釬料231配置于鋼板210、220的板面之間的前述的區(qū)域(除了邊緣以外的區(qū)域)。在這里，釬料231的厚度沒有特別限定。例如，從能夠確保將鋼板210、220接合的觀點(diǎn)出發(fā)，釬料231的厚度可設(shè)為30μm～200μm。再者，也可以夾著釬料231而使鋼板210、220重疊后，對(duì)鋼板210、220實(shí)施焊接。焊接，代表性的是點(diǎn)焊，也可以是激光焊、TIG焊、縫焊等。這樣一來，鋼板210、220彼此的位置被固定，并且能夠提高鋼板210、220彼此的密合度。另外，可以使鋼板210、220的化學(xué)組成和板厚相同，也可以使它們的化學(xué)組成和板厚中的至少任一方不同。另外，鋼板210、220的形狀可以不同，也可以相同。例如，在熱壓成形品為中柱的情況下，可將成為主構(gòu)件111的鋼板210設(shè)為軟鋼，將成為增強(qiáng)用構(gòu)件112的鋼板220設(shè)為板厚與主構(gòu)件111不同的高強(qiáng)度鋼板。情況下，如圖1所示，成為增強(qiáng)用構(gòu)件112的鋼板220與成為主構(gòu)件111的鋼板210表面的一部分重疊。構(gòu)成板組200的多塊鋼板210、220的組合，可根據(jù)熱壓成形品的用途、對(duì)熱壓成形品所要求的性能等來適當(dāng)確定。在這里，作為鋼板210、220的各自的板厚，例如，可采用0.6mm以上、3.0mm以下。原因是如果在該范圍內(nèi)則能夠切實(shí)地進(jìn)行釬焊接合。[加熱工序]將在板組制造工序中得到的板組200加熱到為通過熱壓成形工序進(jìn)行成形所需要的溫度。加熱溫度的下限為鋼板210、220的Ac3點(diǎn)。另一方面，加熱溫度的上限沒有特別限定，例如，可以設(shè)為1000℃。在這里，Ac3點(diǎn)如非專利文獻(xiàn)1記載的那樣設(shè)為由以下的(1)式這一近似式表示的情況下的溫度。Ac3＝-230.5×[C]+31.6×[Si]-20.4×[Mn]-39.8×[Cu]-18.1×[Ni]-14.8×[Cr]+16.8×[Mo]+912···(1)在(1)式中，[C]、[Si]、[Mn]、[Cu]、[Ni]、[Cr]、[Mo]分別為碳、硅、錳、銅、鎳、鉻、鉬的含量(質(zhì)量％)。作為加熱工序中的加熱方法，有各種方法。一般可使用步進(jìn)式或分批式的加熱爐。但是，加熱爐的種類沒有特別限定，可以是電爐，也可以是燃?xì)鉅t。另外，除了加熱爐以外，也可使用通電加熱、高頻加熱。所謂通電加熱，是指在構(gòu)成被安置于夾具中的板組的鋼板210、220上安裝電極，并將鋼板210、220間進(jìn)行通電來將鋼板210、220加熱。所謂高頻加熱，是指通過使被安置于夾具中的板組在流通高頻電流的線圈中通過，通過電磁感應(yīng)作用，在鋼板210、220中流通電流來將鋼板210、220加熱。這些通電加熱、高頻加熱，優(yōu)選在真空中或惰性氣體氣氛中進(jìn)行。在本實(shí)施方式中，如專利文獻(xiàn)4的說明書中記載的那樣，在加熱工序中，對(duì)加熱中的板組200在鋼板210、220的板厚方向上進(jìn)行加壓。通過該加壓，在加熱了板組200的情況下能夠抑制在鋼板210、220與釬料231之間形成間隙。即，可使鋼板210、220與釬料231盡可能地密合。再者，在后述的熱壓工序中，釬料231為固相狀態(tài)的情況下，也可以不進(jìn)行上述的加壓。作為對(duì)板組200的加壓方法，有各種方法。圖3是說明對(duì)板組200的加壓方法的一例的圖。如圖3所示，在鋼板210的整個(gè)下表面配置支持板310。另外，在鋼板220的整個(gè)上表面配置壓板320。而且，通過加熱工序(加熱爐等)加熱被壓板320和支持板310夾著的板組200。此時(shí)，通過壓板320的自重，板組200被壓力P加壓。通過該加壓，板組200中的鋼板210、220的變形被拘束。因此，在加熱后的板組中，能夠抑制在鋼板210、220與釬料231(在圖3中為釬料230)之間形成間隙，能夠使鋼板210、220與釬料231盡可能地密合。支持板310和壓板320，只要具有足以抑制加熱中的鋼板210、220的變形的強(qiáng)度和/或厚度，材質(zhì)等就沒有特別的限定。對(duì)加壓時(shí)的鋼板210、220的優(yōu)選的平均載荷為0.1×10-3～1.0MPa。因此，優(yōu)選壓板320具有能對(duì)板組200(鋼板210、220)賦予該平均載荷的程度的重量。在利用支持板310和壓板320來加熱板組的情況下，由于支持板310和壓板320遮蔽熱，因此有時(shí)板組的溫度難以上升。因此，支持板310和壓板320可在能確保在加熱中鋼板210、220不變形的程度的強(qiáng)度的范圍內(nèi)使厚度較薄、或設(shè)為格子狀或網(wǎng)狀的結(jié)構(gòu)。將被支持板310和壓板320夾著的板組200裝入實(shí)施加熱工序的加熱裝置(加熱爐等)中，經(jīng)過規(guī)定的時(shí)間或處理后，從該加熱裝置中抽出。通過以上的加熱工序來制造出坯料。[熱壓成形工序]通過加熱工序而制造出的坯料，被運(yùn)送至熱壓成形裝置。運(yùn)送坯料時(shí)，可以從坯料(板組200)取下支持板310，并在使壓板320覆蓋在坯料上的狀態(tài)下進(jìn)行輸送。此時(shí)，能夠抑制坯料的溫度的進(jìn)一步的降低。輸送坯料后，從坯料取下壓板320，并將坯料配置于熱壓成形裝置內(nèi)的冷卻模具中。作為冷卻模具，例如，可采用水冷式的模具。對(duì)于這樣配置于冷卻模具中的坯料實(shí)施熱壓成形，來制造熱壓成形品。通過該熱壓成形工序，能同時(shí)進(jìn)行成形和淬火。再者，在這里，列舉出從坯料取下支持板310后輸送坯料的情況作為例子進(jìn)行了說明。但是，優(yōu)選在板組200的溫度變得低于釬料231的固相線溫度后，從坯料取下支持板310和壓板320。原因是由于釬料231成為固相，因此在鋼板210、220與釬料231之間難以形成間隙。另外，如果考慮生產(chǎn)率，則優(yōu)選在加熱工序結(jié)束后直到將坯料配置于熱壓成形裝置中的期間之中的、盡可能晚的時(shí)間點(diǎn)將壓板320從坯料取下，進(jìn)一步優(yōu)選在即將將坯料配置于熱壓成形裝置中之前，將壓板320從坯料取下。＜熱壓成形工序中的淬火開始溫度＞在本實(shí)施方式中，在以上的熱壓成形工序(的冷卻模具)中的淬火開始溫度X(℃)與鋼板210、220的Ar3點(diǎn)(℃)的關(guān)系滿足以下(2)式的溫度區(qū)域進(jìn)行熱壓成形工序中的鋼板210、220的冷卻。X≤鋼板(母材)的Ar3點(diǎn)···(2)這樣，在本實(shí)施方式中，將熱壓成形工序(的冷卻模具)中的淬火開始溫度X℃設(shè)為鋼板210、220的Ar3點(diǎn)(℃)以下的溫度，來進(jìn)行熱壓成形工序中的鋼板210、220的冷卻、并進(jìn)行淬火。再者，Ar3點(diǎn)是開始從奧氏體向鐵素體轉(zhuǎn)變的溫度。另外，在鋼板210的成分組成與鋼板220的成分組成不同的情況下，鋼板210的Ar3點(diǎn)與鋼板220的Ar3點(diǎn)不同。該情況下，作為式(2)的Ar3點(diǎn)，使用Ar3點(diǎn)低的那一方的Ar3點(diǎn)。在目前的技術(shù)常識(shí)中，認(rèn)為為了抑制鐵素體的析出而提高淬硬性(熱壓成形品的強(qiáng)度和剛性)而優(yōu)選使熱壓成形工序中的淬火開始溫度X高于鋼板的Ar3點(diǎn)(優(yōu)選淬火開始溫度X高)。在這里，在專利文獻(xiàn)2中公開以下內(nèi)容：由鍍鋁鋼板的坯料夾持釬料后，在700℃下投入模具中。在該專利文獻(xiàn)2的(0015)段落中記載了應(yīng)將坯料保持在釬料的液相線溫度以下且在急冷開始溫度以上的溫度，急冷開始溫度沒有任何說明而記載為700℃。在實(shí)施例中雖公開了模具投入溫度為700℃的例子，但是沒有公開鋼材的成分，因此關(guān)于700℃是在Ar3點(diǎn)以下還是小于Ar3點(diǎn)并沒有任何知道的方法。另外，作為模具投入溫度，公開了從700℃到830℃的范圍的實(shí)施例，但是僅記載著在該溫度范圍內(nèi)接合強(qiáng)度為“良”，模具投入溫度與接合強(qiáng)度是怎樣的關(guān)系也不清楚。當(dāng)改變模具投入溫度時(shí)釬料附近的硬度是否軟化也沒有公開。與此相對(duì)，本發(fā)明人如后述的實(shí)施例所代表的那樣，調(diào)查了僅改變熱壓成形工序(的冷卻模具)中的淬火開始溫度，并使其他條件相同的情況下的各種的釬焊接頭的接頭強(qiáng)度。其結(jié)果，得到了以下的與目前的技術(shù)常識(shí)不同的特殊的見解：當(dāng)使淬火開始溫度降低時(shí)，釬焊接頭的接頭強(qiáng)度變高。而且，對(duì)于這樣的見解進(jìn)行了進(jìn)一步調(diào)查，得到了以下見解：在鋼板210、220的釬料231附近區(qū)域，與鋼板210、220的其他區(qū)域相比，硬度降低。進(jìn)而，本發(fā)明人得到如下見解：釬焊接頭的斷裂形態(tài)，與熱壓成形工序(的冷卻模具)中的淬火開始溫度X無關(guān)而為凝聚破壞(在釬料的內(nèi)部的破壞)。再者，在以下的說明中，根據(jù)需要將鋼板210、220的釬料231附近的、硬度比鋼板210、220的其他區(qū)域降低的區(qū)域稱為“軟化區(qū)域”。另外，根據(jù)需要將鋼板210、220的區(qū)域之中的、軟化區(qū)域以外的區(qū)域稱為“母材區(qū)域”。在這里，可以推測：形成軟化區(qū)域是因?yàn)?，在加熱工序中板組200(鋼板210、220和釬料231)變?yōu)楦邷兀纱虽摪?10、220內(nèi)的在鋼強(qiáng)度方面發(fā)揮作用的元素(例如碳、錳等)向釬料231擴(kuò)散，在鋼板210、220的釬料231附近的區(qū)域，該元素的量變少。即，通過該擴(kuò)散，軟化區(qū)域的元素(碳和錳等)的量，與原來的鋼板210、220中的元素量相比變少。另一方面，Ar3點(diǎn)可如非專利文獻(xiàn)2中記載的那樣用以下(3)式這一近似式表示。Ar3＝902-527C-62Mn+60Si···(3)在(3)式中，C、Mn、Si分別為碳、錳、硅的含量(質(zhì)量％)。因此，軟化區(qū)域的Ar3點(diǎn)變得比鋼板210、220的本來的Ar3點(diǎn)高。因此，當(dāng)將鋼板210、220的Ar3點(diǎn)以下的溫度設(shè)為淬火開始溫度來實(shí)施淬火(熱壓成形工序)時(shí)，由于母材區(qū)域和軟化區(qū)域的Ar3點(diǎn)不同，因此淬火程度也不同。其結(jié)果，軟化區(qū)域與母材區(qū)域相比軟化。具體而言，軟化區(qū)域的維氏硬度變得比母材區(qū)域的維氏硬度低50HV以上。如以上那樣，本發(fā)明人得到了會(huì)形成軟化區(qū)域這一見解、和發(fā)生凝聚破壞這一見解。鑒于這些見解，可以想到，在載荷施加于釬焊接頭時(shí)，通過維氏硬度比母材區(qū)域低50HV以上的軟化區(qū)域變形，向釬料的應(yīng)力集中緩和，通過該應(yīng)力集中的緩和，能夠顯著提高釬焊接頭的強(qiáng)度。如以上那樣，即使在鋼板210、220的Ar3點(diǎn)進(jìn)行淬火，在軟化區(qū)域中，淬火程度也比母材區(qū)域的淬火程度小，因而軟化。因此，當(dāng)將軟化區(qū)域的Ar3點(diǎn)(與鋼板210、220的本來的Ar3點(diǎn)相比上升的Ar3點(diǎn))記為Y(℃)時(shí)，只要確定熱壓成形工序(的冷卻模具)中的淬火開始溫度X(℃)以使得滿足以下(4)式即可。X＜Y···(4)可以認(rèn)為軟化區(qū)域的Ar3點(diǎn)(＝Y(jié)(℃))更依賴于前述的擴(kuò)散的程度，因此不容易確定為一定的值。但是，如前所述，軟化區(qū)域的Ar3點(diǎn)(＝Y(jié)(℃))，成為通過鋼的對(duì)淬火后的強(qiáng)度發(fā)揮作用的元素向釬料的擴(kuò)散而超過鋼板210、220的本來的Ar3點(diǎn)的溫度。由以上來看，即以下(5)式成立。鋼板(母材)的Ar3點(diǎn)＜Y···(5)根據(jù)以上的(4)式和(5)式，本發(fā)明人發(fā)現(xiàn)，如果控制淬火開始溫度以使得滿足前述的(2)式，則能夠同時(shí)實(shí)現(xiàn)：進(jìn)行母材區(qū)域的淬火來提高強(qiáng)度、和軟化區(qū)域的(淬火程度比母材區(qū)域小所致的)軟化這兩者。另外，熱壓成形工序(的冷卻模具)中的淬火開始溫度X的下限值，可根據(jù)釬焊接頭(熱壓成形品)的用途、對(duì)釬焊接頭(熱壓成形品)所要求的性能來適當(dāng)確定。但是，若使熱壓成形工序(的冷卻模具)中的淬火開始溫度X過低，則母材區(qū)域的淬火會(huì)不足，鋼板210、220整體的強(qiáng)度降低，緩和向釬料的應(yīng)力集中的效果降低。從這樣的觀點(diǎn)出發(fā)，作為熱壓成形工序(的冷卻模具)中的淬火開始溫度X的下限值，例如可采用(Ar3-100)℃。通過在以上的淬火開始溫度X進(jìn)行熱壓成形工序，來制造出釬焊接頭(在本實(shí)施方式中，為帽型構(gòu)件110(熱壓成形品))。[噴丸工序]對(duì)于在熱壓用成形工序中制造出的帽型構(gòu)件110(熱壓成形品)進(jìn)行噴丸處理，除去在帽型構(gòu)件110(鋼板210、220)的表面形成的氧化皮。再者，噴丸工序可利用通常的技術(shù)來實(shí)現(xiàn)。如以上那樣制造出帽型構(gòu)件110。而且，將帽型構(gòu)件110的凸緣部和封板120例如通過點(diǎn)焊進(jìn)行接合，由此制造出成形部件100。以下，對(duì)構(gòu)成這樣制造的成形部件100的釬焊接頭(110)進(jìn)行說明。＜軟化區(qū)域＞圖4是說明軟化區(qū)域的一例的圖。在本實(shí)施方式中，用維氏硬度(HV)規(guī)定母材區(qū)域和軟化區(qū)域的硬度。再者，維氏硬度的測定采用JISZ2244規(guī)定的方法進(jìn)行。<<釬料附近位置的平均硬度>>首先，如圖4所示，將從鋼板210與釬料231(在圖4中為釬料230)的邊界面的位置沿著鋼板210的板厚方向向鋼板210側(cè)僅間隔10μm的位置411作為鋼板210的釬料231附近的位置來進(jìn)行評(píng)價(jià)。對(duì)于鋼板220也同樣地，將從鋼板220與釬料231的邊界面的位置沿著鋼板220的板厚方向向鋼板220側(cè)僅間隔10μm的位置421作為鋼板210的釬料231附近的位置來進(jìn)行評(píng)價(jià)。在以下的說明中，根據(jù)需要將該位置411、421稱為“釬料附近位置”。再者，在圖4中，將鋼板210、220的X軸方向的中央位置作為釬料附近位置411、412表示出。但是，釬料附近位置，只要是從鋼板210、220與釬料231的邊界面的位置沿著鋼板210、220的板厚方向向鋼板210、220側(cè)僅間隔10μm的位置，就可以不一定是鋼板210、220的X軸方向的中央位置。測定維氏硬度時(shí)，例如，將鋼板210、220進(jìn)行切斷和研磨，將垂直于鋼板210、220的板面的截面(如圖4所示的截面)作為測定面來得到。對(duì)于這樣得到的測定面上的3處測定位置的每一位置，以10gf載荷在板面方向上壓入壓頭，由其結(jié)果分別對(duì)鋼板210、220測定釬料附近位置的平均硬度。具體而言，通過以下的(a)～(e)工序來測定釬料附近位置的平均硬度。(a)首先，選擇測定面中所包含的釬料附近位置(從鋼板210與釬料231的邊界面的位置沿著鋼板210的板厚方向向鋼板210側(cè)僅間隔10μm的位置)的任意一處作為測定位置，測定該測定位置的維氏硬度。(b)接著，求出形成于在上述(a)中選擇的測定位置的壓痕的兩條對(duì)角線的長度的算術(shù)平均值d的3倍(＝3×d)的長度。(c)接著，確定下述位置來作為測定位置(釬料附近位置)，所述位置是從形成于在上述(a)中選擇的測定位置的壓痕的中心僅遠(yuǎn)離在上述(b)中求得的長度(＝3×d)的測定面上的兩處位置，是通過該壓痕的中心、且平行于鋼板210與釬料231的邊界面的直線上的位置。(d)接著，測定在上述(c)中確定的兩處測定位置的維氏硬度。(e)最后，求出如以上那樣測定到的3處(釬料附近位置)的維氏硬度的算術(shù)平均值。將該算術(shù)平均值作為釬料附近位置的平均硬度。對(duì)于鋼板210、220分別進(jìn)行以上的釬料附近位置的平均硬度的導(dǎo)出。<<軟化區(qū)域的厚度D>>在本實(shí)施方式中，在后述的“軟化區(qū)域的確定”中算出的軟化區(qū)域的厚度(鋼板210、220的厚度方向上的軟化區(qū)域的長度)D(μm)，為10μm以上，為鋼板210、220(與釬料231接觸的兩塊鋼板)的各自的板厚t1(μm)、t2(μm)的1/20倍的和以下。即，以下的(6)式成立。在這里，鋼板210的板厚為t1(μm)，鋼板220的板厚為t2(μm)。10≤D≤t1×(1/20)+t2×(1/20)···(6)本發(fā)明人根據(jù)在包括后述實(shí)施例在內(nèi)的、滿足前述的＜熱壓成形工序中的淬火開始溫度＞中所說明的條件的各種條件下實(shí)施熱壓成形工序的結(jié)果，得到了以下的見解。首先，得到以下見解：若軟化區(qū)域的厚度D為10μm以上，則軟化區(qū)域切實(shí)地有助于釬焊接頭的接頭強(qiáng)度的提高。因此，在本實(shí)施方式中，如上述(6)式那樣確定了軟化區(qū)域的厚度D的下限值。另外，得到了以下見解：為了使軟化區(qū)域的厚度D成為鋼板210、220的板厚t1(μm)、t2(μm)的1/20倍的和，必須使熱壓成形工序(的冷卻模具)中的淬火開始溫度X為(Ar3-100)℃以下。如前所述，若使熱壓成形工序(的冷卻模具)中的淬火開始溫度X為(Ar3-100)℃以下，則擔(dān)心鋼板210、220整體的強(qiáng)度過于降低。因此，在本實(shí)施方式中，如上述(6)式那樣確定了軟化區(qū)域的厚度D的上限值。<<母材區(qū)域的代表位置的平均硬度>>鋼板210的區(qū)域之中、軟化區(qū)域以外的區(qū)域成為母材區(qū)域。如前所述，在本實(shí)施方式中，軟化區(qū)域的厚度D的上限值通過上述(6)式確定。因此，在本實(shí)施方式中，從鋼板210、220的板面之中、不與釬料231接觸的那側(cè)的板面沿著鋼板210、220的板厚方向至少到分別只間隔鋼板210、220的板厚t1(μm)、t2(μm)的19/20倍的位置的區(qū)域成為母材區(qū)域。因此，在本實(shí)施方式中，將從鋼板210的兩個(gè)表面(板面)之中、不與釬料231接觸的那側(cè)的板面沿著鋼板210的板厚方向向鋼板210側(cè)僅間隔鋼板210的板厚t1(μm)的1/4倍(＝t1/4)的長度的位置，作為鋼板210內(nèi)的母材區(qū)域的代表位置來進(jìn)行評(píng)價(jià)。對(duì)于鋼板220也同樣地，將從鋼板220的兩個(gè)表面(板面)之中、不與釬料231接觸的那側(cè)的板面沿著鋼板220的板厚方向向鋼板220側(cè)僅間隔鋼板220的板厚t2(μm)的1/4倍(＝t2/4)的長度的位置，作為鋼板220內(nèi)的母材區(qū)域的代表位置來進(jìn)行評(píng)價(jià)。將這樣的位置作為母材區(qū)域的代表位置是因?yàn)?，如果是?yīng)用于釬焊接頭的鋼板，則不論是怎樣的鋼板，這樣的位置都包含在母材區(qū)域中。測定維氏硬度時(shí)，與測定釬料附近位置的平均硬度的情況同樣地，例如，將鋼板210、220進(jìn)行切斷和研磨，將垂直于鋼板210、220的板面的截面(如圖4所示的截面)作為測定面來得到。分別對(duì)這樣得到的測定面的3處測定位置以10gf載荷在板面方向上壓入壓頭，根據(jù)其結(jié)果，對(duì)鋼板210、220分別測定母材區(qū)域的代表位置的平均硬度。具體而言，通過以下的(f)～(g)工序測定母材區(qū)域的代表位置的平均硬度。(f)首先，選擇測定面中所含的母材區(qū)域的代表位置(從鋼板210的兩個(gè)表面(板面)之中、不與釬料231接觸的那側(cè)的板面沿著鋼板210的板厚方向向鋼板210側(cè)僅間隔鋼板210的板厚t1(μm)的1/4倍(＝t1/4)的長度的位置)的任一處作為測定位置，測定該測定位置的維氏硬度。(g)接著，選擇測定面中所含的母材區(qū)域的代表位置(從鋼板220的兩個(gè)表面(板面)之中、不與釬料231接觸的那側(cè)的板面沿著鋼板220的板厚方向向鋼板220側(cè)僅間隔鋼板220的板厚t2(μm)的1/4倍(＝t2/4)的長度的位置)的任意一處作為測定位置，測定該測定位置的維氏硬度。(h)最后，求出在以上的(f)和(g)工序中測定到的兩個(gè)維氏硬度的算術(shù)平均值。將該算術(shù)平均值作為母材區(qū)域的代表位置的平均硬度。<<釬料附近位置的平均硬度與母材區(qū)域的代表位置的平均硬度的關(guān)系>>本發(fā)明人在包括后述的實(shí)施例在內(nèi)的、滿足前述的＜熱壓成形工序中的淬火開始溫度＞中所說明的條件的各種條件下實(shí)施了熱壓成形工序。其結(jié)果得到了以下見解：在滿足前述的＜熱壓成形工序中的淬火開始溫度＞中所說明的條件的情況下，鋼板210、220中的釬料附近位置的平均硬度加上50HV所得的值，低于鋼板210、220的母材區(qū)域的代表位置的平均硬度。即，得到了以下(7)式成立這一見解。釬料附近位置的平均硬度(HV)+50HV＜母材區(qū)域的代表位置的平均硬度(HV)···(7)但是，如前所述，軟化區(qū)域與母材區(qū)域的硬度相比硬度越降低，就越有助于釬焊接頭的接頭強(qiáng)度的提高。因此，優(yōu)選：鋼板210、220中的釬料附近位置的平均硬度加上100HV所得的值低于鋼板210、220中的母材區(qū)域的代表位置的平均硬度。即，優(yōu)選以下(8)式成立。釬料附近位置的平均硬度(HV)+100HV＜母材區(qū)域的代表位置的平均硬度(HV)···(8)<<軟化區(qū)域的確定>>釬料附近位置是包含于軟化區(qū)域中的位置。在本實(shí)施方式中，在以上述(7)式的關(guān)系確定釬料附近位置的平均硬度與母材區(qū)域的代表位置的平均硬度的關(guān)系的情況下，將以下的(9)式成立的區(qū)域作為軟化區(qū)域。軟化區(qū)域的硬度(HV)+50HV＜母材區(qū)域的代表位置的平均硬度(HV)···(9)即，將對(duì)鋼板210以10gf載荷在板面方向上壓入壓頭，由其結(jié)果測定到的維氏硬度(HV)加上50HV所得的值低于母材區(qū)域的代表位置的平均硬度(HV)的區(qū)域作為軟化區(qū)域。另一方面，在釬料附近位置的平均硬度與母材區(qū)域的代表位置的平均硬度的關(guān)系滿足上述(8)式的關(guān)系的情況下，能夠規(guī)定以下的(10)式成立的區(qū)域，該(10)式成立的區(qū)域包含在作為(9)式成立的區(qū)域的軟化區(qū)域中。軟化區(qū)域的硬度(HV)+100HV＜母材區(qū)域的代表位置的平均硬度(HV)···(10)即，將對(duì)鋼板210以10gf載荷在板面方向上壓入壓頭，由其結(jié)果測定到的維氏硬度(HV)加上100HV所得的值低于母材區(qū)域的代表位置的平均硬度(HV)的區(qū)域作為(10)式成立的區(qū)域。在這里，在本實(shí)施方式中，不論上述(9)式和上述(10)式的哪一個(gè)，都如以下那樣確定鋼板210中的維氏硬度的測定位置。首先，設(shè)定與第1假想線(在圖4所示的例子中為第1假想線412)構(gòu)成的形成角度為30°的第2假想線(在圖4所示的例子中為第2假想線413)，所述第1假想線通過上述的釬料附近位置(在圖4所示的例子中，為釬料附近位置411)、且平行于鋼板210與釬料231的邊界面。對(duì)于第2假想線上的、從釬料附近位置向與形成有釬料231的那側(cè)相反的一側(cè)僅間隔釬料附近位置的壓痕的兩條對(duì)角線的長度的算術(shù)平均值d的3倍(＝3×d)的位置(在圖4所示的例子中，為位置414)，以10gf載荷在板面方向上壓入壓頭，由其結(jié)果測定維氏硬度。在該維氏硬度滿足上述(9)式或上述(10)式的情況下，視為該位置414包含在軟化區(qū)域中。然后，對(duì)于從位置414向與形成有釬料231的那側(cè)相反的一側(cè)僅間隔位置414的壓痕的兩條對(duì)角線的長度的算術(shù)平均值d的3倍(＝3×d)的位置(在圖4所示的例子中，為位置415)，以10gf載荷在板面方向上壓入壓頭，由其結(jié)果測定維氏硬度。在該維氏硬度滿足上述(9)式或上述(10)式的情況下，視為該位置415包含在軟化區(qū)域中。進(jìn)而，對(duì)于從位置415向與形成有釬料231的那側(cè)相反的一側(cè)僅間隔位置415的壓痕的兩條對(duì)角線的長度的算術(shù)平均值d的3倍(＝3×d)的位置(在圖4所示的例子中，為位置416)，以10gf載荷在板面方向上壓入壓頭，由其結(jié)果測定維氏硬度。在該維氏硬度滿足上述(9)式或上述(10)式的情況下，視為該位置416包含在軟化區(qū)域中。進(jìn)行以上那樣的測定直至測定到的維氏硬度變得不能滿足上述(9)式為止。然后，確定從鋼板210的兩個(gè)板面之中、與釬料231接觸的那側(cè)的板面到最后滿足上述(9)式的位置的、鋼板210的板厚方向的長度，來作為鋼板210中的軟化區(qū)域的厚度D。對(duì)于鋼板220，也可與鋼板210同樣地來確定軟化區(qū)域。如以上那樣，在本實(shí)施方式中，沿著與第1假想線412構(gòu)成的角度為30°的第2假想線413測定維氏硬度，所述第1假想線通過釬料附近位置411、且平行于鋼板210、220與釬料231的邊界面。因此，與沿著鋼板210、220的厚度方向(使第1假想線與第2假想線構(gòu)成的角度為90°)測定維氏硬度相比，能夠更高精度地測定鋼板210、220的厚度方向的維氏硬度的分布(能夠使鋼板210、220的厚度方向的維氏硬度的測定間隔微細(xì))。實(shí)施例接著，說明實(shí)施例。再者，本發(fā)明并不被以下的實(shí)施例限定。[板組]準(zhǔn)備了表1的No.1～No.6所示的6種鋼板。表1所示的碳當(dāng)量Ceq是用以下(11)式來確定的。Ceq＝C+Si/40+Cr/20···(11)在(11)式中，C、Si、Cr分別為碳、硅、鉻的含量(質(zhì)量％)。表1所示的No.1鋼板與No.2鋼板僅板厚不同。No.1鋼板和No.2鋼板的(用(3)式確定的)Ar3點(diǎn)為727℃，Ac3點(diǎn)為842℃。No.3鋼板和No.4鋼板僅板厚不同。No.3鋼板和No.4鋼板的(用(3)式確定的)Ar3點(diǎn)為711℃，Ac3點(diǎn)為835℃。No.5鋼板和No.6鋼板的Ar3點(diǎn)低于700℃。No.5鋼板和No.6鋼板的(用(3)式確定的)Ar3點(diǎn)分別為680℃、693℃，Ac3點(diǎn)分別為822℃、825℃。另外，No.1～No.3、No.5所示的4種鋼板，都是其表面沒有實(shí)施鍍敷的鋼板(無鍍層鋼板)。No.4所示的鋼板為熱浸鍍鋅鋼板，No.6所示的鋼板為合金化熱浸鍍鋅鋼板。表1No.板厚碳當(dāng)量11.40.2322.30.2331.40.2642.30.2651.40.3161.40.32[釬焊接頭的評(píng)價(jià)]在表1中的相同編號(hào)(”No.”)的兩塊鋼板(例如，No.1鋼板彼此)的板面之間，配置厚度30μm的釬料，來制造了板組。在這里，鋼板的板面的大小都為寬50mm、長50mm。另外，使兩塊鋼板的整個(gè)板面重疊，使該整個(gè)重疊的區(qū)域配置了釬料。接著，向爐內(nèi)溫度為1000℃的加熱爐中裝入板組，實(shí)施加熱工序。爐內(nèi)滯留時(shí)間(接合時(shí)間)設(shè)為5分鐘，爐內(nèi)氣氛設(shè)為還原性氣氛。在本實(shí)施例中，在爐內(nèi)加熱時(shí)將板組的加壓壓力設(shè)為1.0×10-3MPa。在以上的條件下實(shí)施加熱工序后，用內(nèi)部水冷的平板壓力機(jī)(使用成形面都平坦的上模和下模)，從上下夾持板組，來實(shí)施了熱壓成形工序。熱壓成形工序中的模具冷卻速度都設(shè)為45℃/秒。對(duì)于通過實(shí)施熱壓成形工序而得到的釬焊接頭，采用前述的方法測定了母材區(qū)域的代表位置的平均硬度(各板厚的1/4位置的測定)和釬料附近位置(距離釬料10μm的位置的3點(diǎn)測定)的平均硬度、和軟化區(qū)域的厚度。將其結(jié)果示于表2和表3。表2表3在表2、表3中，“板的組合”對(duì)應(yīng)于表1所示的編號(hào)(“No.”)?！卑宓慕M合”為“1-1”、“2-2”、“3-3”、“4-4”、“5-5”、“6-6”是表示分別使用兩塊表1中所示的No.1、No.2、No.3、No.4、No.5、No.6鋼板。這在后述的表4和表5中也同樣。另外，在表2和表3中，“釬料”欄的“A”表示使用Cu-Sn20％釬料(固相線溫度770℃，液相線溫度930℃)作為釬料。這在后述的表4和表5中也同樣。另外，在表2中，“850℃淬火”表示將熱壓成形工序中的淬火開始溫度X設(shè)為850℃。“700℃淬火”表示將熱壓成形工序中的淬火開始溫度X設(shè)為700℃。如前所述，No.1鋼板和No.2鋼板的Ar3點(diǎn)為727℃，No.3鋼板和No.4鋼板的Ar3點(diǎn)為711℃。因此，“850℃淬火”成為不滿足前述(2)式的條件的例子(比較例)。另一方面，“700℃淬火”成為滿足前述(2)式的條件的例子(發(fā)明例)。同樣，在表3中，“850℃淬火”表示將熱壓成形工序中的淬火開始溫度X設(shè)為850℃?！?50℃淬火”表示將熱壓成形工序中的淬火開始溫度X設(shè)為650℃。如前所述，No.5鋼板的Ar3點(diǎn)為680℃，No.6鋼板的Ar3點(diǎn)為693℃。因此，“850℃淬火”成為不滿足前述(2)式的條件的例子(比較例)。另一方面，“650℃淬火”成為滿足前述(2)式的條件的例子(發(fā)明例)。此外，在表2和表3中，“母材區(qū)域的代表位置的平均硬度”、“釬料附近位置的平均硬度”和“軟化區(qū)域的厚度”，都在本實(shí)施方式中進(jìn)行了說明。這在后述的表6和表7中也同樣。但是，在這里，將滿足前述的(9)式的區(qū)域作為軟化區(qū)域。即，將維氏硬度的值小于從母材區(qū)域的代表位置的平均硬度(HV)減去50HV所得的值的區(qū)域特定為軟化區(qū)域。如表2和表3所示可知，當(dāng)不滿足(2)式的條件時(shí)，相對(duì)于母材區(qū)域的代表位置的平均硬度，釬料附近位置的平均硬度基本沒有降低。另外，沒有形成軟化區(qū)域。另一方面可知，當(dāng)滿足(2)式的條件時(shí)，相對(duì)于母材區(qū)域的代表位置的平均硬度，釬料附近位置的平均硬度降低50HV以上。而且可知，形成了具有30μm以上的厚度的軟化區(qū)域。[熱壓成形品的評(píng)價(jià)]圖5是表示拉伸剪切試驗(yàn)的試件形狀的圖。在表1中的相同編號(hào)(“No.”)的兩塊鋼板(例如，No.1鋼板彼此)的板面之間，配置厚度30μm的釬料，來制造了板組(拉伸剪切試驗(yàn)的試件)。如圖5的上圖所示，使寬25mm、長90mm的兩塊鋼板的寬度方向的整個(gè)區(qū)域重疊、且使從頂端開始沿著長度方向的25mm的區(qū)域重疊，并且，使該整個(gè)重疊的區(qū)域(25mm×25mm的區(qū)域)配置了釬料。圖6是表示十字拉伸試驗(yàn)的試件形狀的圖。在表1中的相同編號(hào)(”No.”)的兩塊鋼板(例如，No.1鋼板彼此)的板面之間，配置厚度30μm的釬料，來制造了板組(十字拉伸試驗(yàn)的試件)。如圖6的上圖所示，使寬50mm，長150mm的兩塊鋼板的其中央的50mm×50mm的正方形的區(qū)域重疊，并且使該整個(gè)重疊的區(qū)域(50mm×50mm的區(qū)域)配置了釬料。分別對(duì)如以上那樣制造出的板組(拉伸剪切試驗(yàn)的試件和十字拉伸試驗(yàn)的試件)，在與前述的釬焊接頭相同的條件下實(shí)施了加熱工序和熱壓成形工序(參照[釬焊接頭的評(píng)價(jià)]這一項(xiàng))。對(duì)于通過實(shí)施熱壓成形工序而得到的釬焊接頭(拉伸試驗(yàn)的試件)，采用基于JISZ3136的方法實(shí)施拉伸剪切試驗(yàn)，測定了拉伸抗剪強(qiáng)度(TSS)。再者，拉伸剪切試驗(yàn)時(shí)的拉伸方向?yàn)閳D5的下圖所示的白箭頭線的方向。另外，對(duì)于通過同樣地實(shí)施熱壓成形工序而得到的釬焊接頭(十字拉伸試驗(yàn)的試件)，采用基于JISZ3137的方法實(shí)施十字拉伸試驗(yàn)，測定了十字抗拉強(qiáng)度(CTS)。再者，十字拉伸試驗(yàn)時(shí)的拉伸方向?yàn)閳D6的下圖所示的白色箭頭線的方向。在如圖1所示的帽型構(gòu)件110那樣的熱壓成形品中，根據(jù)部位，被賦予的應(yīng)力的形態(tài)不同。該應(yīng)力的形態(tài)，可采用如圖5和圖6的下圖所示的沿白色箭頭線的方向作用力的情況下的應(yīng)力的組合來近似。因此，滿足前述(2)式的情況與不滿足前述(2)式的情況相比，如果拉伸抗剪強(qiáng)度(TSS)和十字抗拉強(qiáng)度(CTS)都提高，則不論將釬焊接頭怎樣地成形，接頭強(qiáng)度都能夠提高。因此，在這里，通過評(píng)價(jià)拉伸抗剪強(qiáng)度(TSS)和十字抗拉強(qiáng)度(CTS)的每一項(xiàng)，來評(píng)價(jià)熱壓成形品。將其結(jié)果示于表4～表7。表4表5表6表7在表4和表5中，“釬料”欄的“B”表示將Cu-Zn30％釬料(固相線溫度900℃，液相線溫度930℃)作為釬料使用。表4～表7中的“淬火(開始)溫度”表示熱壓成形工序中的淬火開始溫度X。在表4中，示出“淬火(開始)溫度”為850℃的情況和為700℃的情況下的各自的拉伸抗剪強(qiáng)度(TSS)和十字抗拉強(qiáng)度(CTS)的各測定結(jié)果。如參照表2進(jìn)行說明的那樣，“淬火(開始)溫度”為850℃的情況下的測定結(jié)果，成為不滿足前述(2)式的條件的例子(比較例)。另一方面，“淬火(開始)溫度”為700℃的情況下的測定結(jié)果成為滿足前述(2)式的條件的例子(發(fā)明例)。另外，在表5中，示出“淬火(開始)溫度”為850℃的情況和為650℃的情況下的各自的拉伸抗剪強(qiáng)度(TSS)和十字抗拉強(qiáng)度(CTS)的各測定結(jié)果。如參照表3進(jìn)行說明的那樣，“淬火(開始)溫度”為850℃的情況下的測定結(jié)果成為不滿足前述(2)式的條件的例子(比較例)。另一方面，“淬火(開始)溫度”為650℃的情況下的測定結(jié)果成為前述的滿足(2)式的條件的例子(發(fā)明例)。如表4和表5所示可知，與板的組合和釬料的種類無關(guān)，滿足(2)式條件的情況與不滿足(2)式的條件的情況相比，能夠提高拉伸抗剪強(qiáng)度(TSS)和十字抗拉強(qiáng)度(CTS)這兩者。另外，在表6、表7中，對(duì)于“板的組合”為“2-2”的情況，分別示出使“淬火溫度”(熱壓成形工序中的淬火開始溫度X)不同的情況下的拉伸抗剪強(qiáng)度(TSS)、十字抗拉強(qiáng)度(CTS)的測定結(jié)果。將表6和7的測定結(jié)果作曲線圖，分別示于圖7和圖8。如表6和表7所示可知，當(dāng)“淬火溫度”變低時(shí)，拉伸抗剪強(qiáng)度(TSS)和十字抗拉強(qiáng)度(CTS)這兩者有變大的傾向。如前所述，No.2鋼板的Ar3點(diǎn)為727℃。在表6和表7中，“淬火溫度”高于該溫度的情況下的測定結(jié)果成為不滿足(2)式的例子(比較例)。另一方面，“淬火溫度”為該溫度以下的情況下的測定結(jié)果成為滿足(2)式的例子(發(fā)明例)。如表6和表7所示可知，在使“淬火溫度”的范圍變化了的情況下，如參照表2和表3進(jìn)行說明的那樣，當(dāng)不滿足(2)式的條件時(shí)，相對(duì)于母材區(qū)域的代表位置的平均硬度，釬料附近位置的平均硬度基本沒有降低。這從圖7和圖8直觀地可知。另外，沒有形成軟化區(qū)域。另一方面可知，當(dāng)滿足(2)式的條件時(shí)，相對(duì)于母材區(qū)域的代表位置的平均硬度，釬料附近位置的平均硬度降低50HV以上。這從圖7和圖8直觀地可知。而且可知，形成了具有10μm以上的厚度的軟化區(qū)域。特別是在淬火開始溫度X為(Ar3點(diǎn)-100)[℃]以上且Ar3點(diǎn)[℃]以下的情況下，母材區(qū)域被充分淬火從而硬度上升，而且所形成的軟化區(qū)域能夠緩和向釬料的應(yīng)力集中，因此從圖7和8直觀地可知拉伸抗剪強(qiáng)度(TSS)和十字抗拉強(qiáng)度(CTS)這兩者變大。再者，在本實(shí)施例中，示出關(guān)于相同編號(hào)的板的組合的結(jié)果，省略了關(guān)于其他的板的組合的說明。但是，本發(fā)明人確認(rèn)出：關(guān)于不同編號(hào)的板的組合，也能得到與本實(shí)施例中說明的情況同樣的傾向。(總結(jié))如以上那樣，在本實(shí)施方式中，將在鋼板210、220之間夾著釬料231而構(gòu)成的板組200在鋼板(母材)的Ac3點(diǎn)以上的溫度加熱后，將淬火開始溫度X設(shè)為鋼板(母材)的Ar3點(diǎn)以下的溫度，來實(shí)施熱壓成形工序，由此制造釬焊接頭。這樣一來，能夠使鋼板210、220的釬料230附近位置的維氏硬度(釬料附近位置的平均硬度)小于從鋼板210、200的本來的維氏硬度(母材區(qū)域的代表位置的平均硬度)減去50HV所得的值。即，能夠使鋼板210、220的釬料231附近區(qū)域(軟化區(qū)域)的硬度降低。因此，通過控制熱壓工序中的鋼板溫度，能夠提高釬焊接頭的接頭強(qiáng)度。因此，能夠不較大地變更制造熱壓成形品的以往工序而制造高強(qiáng)度的釬焊接頭。(變形例)在本實(shí)施方式中，在加熱工序中對(duì)加熱中的板組200在鋼板210、220的板厚方向上進(jìn)行了加壓。但是，可以如專利文獻(xiàn)4的說明書所記載的那樣，該加壓在加熱工序之后、熱壓成形工序之前進(jìn)行。再者，如果進(jìn)行以上那樣的加壓，則能夠切實(shí)地抑制在鋼板210、220與釬料231之間形成間隙，因而優(yōu)選，但不一定需要進(jìn)行該加壓。另外，在本實(shí)施方式中，列舉如專利文獻(xiàn)4的說明書所記載的技術(shù)那樣在加熱工序中進(jìn)行釬焊的情況為例進(jìn)行了說明。但是，也可以如專利文獻(xiàn)5的說明書所記載的技術(shù)那樣在加熱工序之前進(jìn)行釬焊。即，代替液相線溫度比加熱工序中的加熱溫度低的第1釬料231，采用固相線溫度高于熱壓用加熱工序(本實(shí)施方式中的“加熱工序”)中的加熱溫度、且低于鋼板210、220的固相線溫度的第2釬料232來將鋼板210、220釬焊(釬焊工序)。第2釬料232為釬料230的一例，相對(duì)于第1釬料231，液相線溫度和固相線溫度不同，但其他的特性、形狀等可以相同，也可以不同。另外，對(duì)于釬焊工序中的釬料232的配置或軟化區(qū)域的規(guī)定，可以在圖2～4中將“釬料230”這一記載替換為“釬料232”這一記載。在釬焊工序中，將安置于夾具中的板組200加熱，使得釬料232的溫度變?yōu)楦哂阝F料232的液相線溫度、且低于鋼板210、220的固相線溫度的溫度。另外，此時(shí)，與參照?qǐng)D3說明的同樣，優(yōu)選將板組200一邊加壓一邊加熱。將如以上那樣加熱了的板組200冷卻到釬料232的溫度低于釬料232的固相線溫度為止。其后，依序?qū)嵤┰诒緦?shí)施方式中說明了的加熱工序、熱壓成形工序和噴丸工序。即使將被釬焊了的板組200在加熱工序中加熱，由于釬料232的固相線溫度也比加熱溫度高，因此釬料232也沒有液相化，能夠維持固相狀態(tài)。另外，與使用第1釬料231的情況同樣，在熱壓成形工序中的淬火開始前，鋼板中的釬料附近區(qū)域的Ar3點(diǎn)變得比鋼板的Ar3點(diǎn)高。因此，除了在鋼板中形成上述軟化區(qū)域，提高了釬焊接頭的抗拉強(qiáng)度以外，還能夠在熱壓成形時(shí)切實(shí)地防止液體金屬脆化裂紋。另外，由于在與熱壓成形前的加熱工序分開的工序中進(jìn)行釬焊，因此釬焊的管理變得容易，能夠抑制對(duì)釬焊條件產(chǎn)生制約的情況。另外，即使熱壓成形前的加熱工序的氣氛為非還原性氣氛，也能夠防止由于釬料的氧化而導(dǎo)致不能夠釬焊的情況。由以上看出，能夠不對(duì)以往的熱壓工序加以大幅度的改變而提高釬焊接頭的接頭強(qiáng)度。在使用這樣的第2釬料的情況下所得到的上述效果已由本發(fā)明人經(jīng)實(shí)驗(yàn)確認(rèn)到。再者，這樣的情況下，由于在開始加熱工序時(shí)釬焊完成了，因此也可以在加熱工序中進(jìn)行前述的加壓。另外，在本實(shí)施方式中，列舉出面接合的鋼板的塊數(shù)為兩個(gè)的情況為例進(jìn)行了說明。但是，面接合的鋼板的塊數(shù)也可以為3塊以上。該情況下，分別在相互相對(duì)的兩塊鋼板之間配置釬料。再者，包括實(shí)施例和變形例在內(nèi)，本實(shí)施方式中說明了的溫度的測定位置，都是釬料的、鋼板板厚方向的中心位置。另外，包括實(shí)施例和變形例在內(nèi)，本實(shí)施方式都不過是表示了實(shí)施本發(fā)明時(shí)的具體化的例子，本發(fā)明的技術(shù)范圍并不被這些具體化的例子限定性地解釋。即，本發(fā)明能夠不脫離其技術(shù)思想或其主要特征而以各種各樣的形式實(shí)施。當(dāng)前第1頁1 2 3