本發(fā)明及一種新型鋼筋彎箍機，尤其涉及一種鋼筋彎箍機中偏心輪的偏心距以及與其相關(guān)的零件尺寸設(shè)計，屬于建筑機械設(shè)計制造技術(shù)領(lǐng)域。

背景技術(shù)：

目前廣泛用于建筑施工中的鋼筋彎箍機，其機體的長度長、體積大、重量大，凸顯機體笨拙，且能耗高、價格高、運輸不方便，因而性價比不理想。因此建筑施工單位希望有一種體積小巧、價格低廉，且又能滿足鋼筋彎箍需要的鋼筋彎箍機運用于建筑施工中。研究分析造成上述弊端的根源，不難發(fā)現(xiàn)機械中其偏心輪的偏心距設(shè)計不合理，是造成現(xiàn)有鋼筋彎箍機機體龐大笨拙的根本原因?，F(xiàn)有鋼筋彎箍機中偏心輪的偏心距設(shè)計過大，由此帶來減速機的扭距過大而使動力增加，且由于偏心距過大使相關(guān)的比例構(gòu)件相應(yīng)增大，導(dǎo)致整體機械的體積龐大。因此設(shè)計出一種合理的偏心輪偏心距和與其相關(guān)構(gòu)件的合理比例尺寸是鋼筋彎箍機體積變小、重量減輕的關(guān)鍵。

技術(shù)實現(xiàn)要素：

本發(fā)明提供一種新型鋼筋彎箍機，克服了鋼筋彎箍機機體龐大、能耗高而帶來的諸多弊端。

為了實現(xiàn)上述目的，本發(fā)明釆取以下技術(shù)方案實施：它包括機架、電機、減速機、偏心輪、連桿、調(diào)節(jié)螺母、槽板、升降架、銷釘、升降桿、齒條、檔塊、中心軸、工作盤、齒輪軸、齒輪、連接銷、直角槽、杠桿、鋼筋、彎箍銷，直角槽設(shè)置在連接銷的一端。其特征在于所述偏心輪的偏心距設(shè)計為60～70mm；直角槽的每個方向槽長設(shè)計為50～60mm；工作盤的彎曲半徑42～49mm。

設(shè)定偏心輪的偏心距為a、直角槽的每個方向槽長為l、工作盤的彎曲半徑為r,折彎90°角時ɑ=（2 a -l-d）· 360°/2r∏（式中d為連接銷直徑）, 折彎135°角時ɑ′=2 a· 360°/2r∏。由于本發(fā)明在傳統(tǒng)鋼筋彎箍機偏心輪的大偏心距基礎(chǔ)上縮小了偏心距，因而在機體的長度方向上縮小一半以上，加之與其相關(guān)的直角槽長度同樣由于偏心輪偏心距的縮小而縮小，從而使其運動范圍也在縮小，使機體的長度得到了進一步的減少，且在縮小機體的情況下，由于相關(guān)尺寸形成比例，因而使本發(fā)明在折彎鋼筋時能夠一步到位。

本發(fā)明具有結(jié)構(gòu)緊湊、整機的體積小、重量輕、能耗低、性價比好等優(yōu)點。

附圖說明

圖1為本發(fā)明折彎90°角時初始位置的主視結(jié)構(gòu)示意圖；

圖2為本發(fā)明折彎90°角時初始位置的俯視結(jié)構(gòu)示意圖；

圖3為本發(fā)明折彎90°角時結(jié)束位置的主視結(jié)構(gòu)示意圖；

圖4為本發(fā)明折彎90°角時結(jié)束位置的俯視結(jié)構(gòu)示意圖；

圖5為本發(fā)明折彎135°角初始位置時的主視結(jié)構(gòu)示意圖；

圖6為本發(fā)明折彎135°角初始位置時的俯視結(jié)構(gòu)示意圖；

圖7為本發(fā)明折彎135°角結(jié)束位置時的主視結(jié)構(gòu)示意圖；

圖8為本發(fā)明折彎135°角結(jié)束位置時的俯視結(jié)構(gòu)示意圖。

在附圖中：1機架、2電機、3減速機、4偏心輪、5連桿、6調(diào)節(jié)螺母、7槽板、8升降架、9銷釘、10升降桿、11齒條、12檔塊、13中心軸、14工作盤、15齒輪軸、16齒輪、17連接銷、18直角槽、19杠桿、20鋼筋、21彎箍銷。

具體實施方式

如附圖1、3、5所示，將偏心輪4的偏心距a設(shè)計為60mm，且使直角槽18的雙向槽長各等于5/6 a，并根據(jù)所彎鋼筋20的直徑選擇彎箍銷21的相應(yīng)直徑，使工作盤14的彎曲半徑等于0.7 a，同時在滿足折彎90°角時ɑ=（2 a -l-d）· 360°/2r∏（式中d為連接銷直徑）, 折彎135°角時ɑ′=2 a· 360°/2r∏的條件下選擇齒條11、齒輪16的模數(shù)和直徑。如附圖1、2、3、4所示，當(dāng)鋼筋20需要折彎90°角時，啟動機架1中的電機2帶動減速機4旋轉(zhuǎn)，當(dāng)偏心輪3從圖1中的左極限位置行至圖2中的右極限位置時，偏心輪4帶動連桿5、槽板7、直角槽18作空行程的直線運動，當(dāng)直角槽18的橫向左端能夠推動連接銷17運動時，連接銷17帶動齒條11向右作直線運動，齒條11推動齒輪16、齒輪軸15、工作盤14、彎箍銷21作如圖4所示的順時針旋轉(zhuǎn)，鋼筋20在檔塊12、彎箍銷21和中心軸13的共同作用下作90°彎曲，從而完成90°的折彎工序。如附圖5、6、7、8所示，當(dāng)鋼筋20需要折彎135°角時，踩下杠桿19帶動升降桿10和固定在升降桿10上的銷釘9向上運動，銷釘9頂起升降架8和固定連接在升降架8上的槽板7、連桿5、直角槽18，使連接銷17進入直角槽18的縱向下端。偏心輪3從圖5中的左極限位置行至圖7中的右極限位置時，偏心輪4帶動連桿5、槽板7、直角槽18、連接銷17帶動齒條11向右作直線運動，齒條11推動齒輪16、齒輪軸15、工作盤14、彎箍銷21作如圖8所示的順時針旋轉(zhuǎn)，鋼筋20在檔塊12、彎箍銷21和中心軸13的共同作用下作135°彎曲，從而完成135°的折彎工序。由于本發(fā)明在折彎90°角時，偏心輪4帶動連桿5走過了一段直角槽18（l-d）的空行程，因而齒條11的行程為2a- l-d；在折彎135°角時，偏心輪4帶動連桿5、齒條11使齒條11走過的行程為2a，由此可以看出：只要設(shè)計出直角槽18準(zhǔn)確的橫向槽長，折彎90°角和135°角就能夠?qū)崿F(xiàn)，而不需要增加直角槽18橫向槽長的調(diào)節(jié)裝置，因此節(jié)約了機體的長度空間。由于本發(fā)明在折彎鋼筋時，槽板5存在著2倍偏心距的運動過程，因而在設(shè)計其運動空間時，必須在槽板5的右端與固定在機架上的齒條座10左端之間留有讓其運動的空間位置，這個位置與偏心輪3的偏心距有作密切關(guān)系，偏心距越大，其留有的空間位置必須兩倍的增大，否則將造成槽板5運動過程中與齒條座10之間的撞擊。實踐證明，只有在偏心輪3的偏心距設(shè)計在60～70mm之間時，本發(fā)明的體積最小、強度最佳、機構(gòu)留有的運動空間最合理。由于本發(fā)明將直角槽6的雙向槽長l設(shè)計為5/6 a，因而能使折彎角ɑ=（2 a -l-d）· 360°/2r∏=90°成立（式中d為連接銷直徑）。旋轉(zhuǎn)調(diào)節(jié)螺母6可對連接銷17相對于直角槽18的位置作微量調(diào)節(jié)。