立向上氣體保護(hù)電弧焊方法
【專(zhuān)利摘要】提供一種在焊腳長(zhǎng)度為5.0mm以下的立向角焊中，電弧穩(wěn)定性?xún)?yōu)異，并且能夠由單層焊層得到良好的焊道形狀的立向上氣體保護(hù)電弧焊方法。所訴方法是使用了氣體保護(hù)電弧焊用二氧化鈦系藥芯焊絲的立向上氣體保護(hù)電弧焊方法，其特征在于，使用相對(duì)于焊絲總質(zhì)量，含有TiO2：4.5～8.0質(zhì)量％的氣體保護(hù)電弧焊用二氧化鈦系藥芯焊絲，以焊炬傾斜角度：55～85°，焊接電流：100～180A，焊絲突出長(zhǎng)度：5～30mm為焊接條件。
【專(zhuān)利說(shuō)明】立向上氣體保護(hù)電弧焊方法

【技術(shù)領(lǐng)域】
[0001] 本發(fā)明涉及使用了氣體保護(hù)電弧焊用二氧化鈦系藥芯焊絲的小焊腳長(zhǎng)度的立向 上氣體保護(hù)電弧焊方法。

【背景技術(shù)】
[0002] -直以來(lái)，為了高效率地進(jìn)行焊接作業(yè)，使用藥芯焊絲的氣體保護(hù)電弧焊在各種 各樣的領(lǐng)域中實(shí)行。例如，在專(zhuān)利文獻(xiàn)1中，公開(kāi)有一種使用金紅石系藥芯焊絲進(jìn)行角焊的 高速氣體保護(hù)電弧焊方法。專(zhuān)利文獻(xiàn)1所述的焊接方法，是在水平角焊以及搭角焊中，形成 考慮到減輕焊接變形的小焊腳長(zhǎng)度焊道的高速焊接方法的技術(shù)。
[0003] 現(xiàn)有技術(shù)文獻(xiàn)
[0004] 專(zhuān)利文獻(xiàn)
[0005] 專(zhuān)利文獻(xiàn)1 :日本特開(kāi)平11-197837號(hào)公報(bào)
[0006] 專(zhuān)利文獻(xiàn)1所公開(kāi)的藥芯焊絲雖然是金紅石系，但在水平角焊以及搭角焊中，能 夠以高焊接速度得到不會(huì)發(fā)生凹坑和氣孔的小焊腳長(zhǎng)度焊道。但是，因?yàn)槭撬浇呛赣?，?以用于立向角焊時(shí)，焊渣形成劑和脫氧劑·合金劑的種類(lèi)以及量不恰當(dāng)，在向上立焊姿勢(shì)中 會(huì)發(fā)生凸形焊道和燒穿這樣的問(wèn)題。
[0007] 另外，在使用了藥芯焊絲的氣體保護(hù)電弧焊中，進(jìn)行要求小焊腳長(zhǎng)度的立向角焊 時(shí)，一般由向下立焊進(jìn)行施工。在此向下立焊中，只有單焊層成為凹形焊道，因此要采用兩 層焊層以上的施工進(jìn)行焊接。其結(jié)果是，由單焊層無(wú)法結(jié)束施工，在進(jìn)行第二層焊接前需要 除去焊渣，要花費(fèi)工夫。另外，向下立焊因?yàn)殡娀‰y以擊中角焊縫根部，所以也會(huì)產(chǎn)生根部 的熔深小這樣的問(wèn)題。另一方面，通常在向上立焊中，進(jìn)行前傾焊所采用的運(yùn)條，但是能夠 達(dá)成小焊腳長(zhǎng)度的低焊接電流使電弧穩(wěn)定性劣化，焊道對(duì)齊不良。另外，若在向上立焊中為 了使電弧穩(wěn)定而進(jìn)行焊接電流增加，則發(fā)生凸形焊道化和焊腳長(zhǎng)度過(guò)大這樣的問(wèn)題。


【發(fā)明內(nèi)容】

[0008] 本發(fā)明鑒于這樣的問(wèn)題點(diǎn)而完成，其課題在于，提供一種在焊腳長(zhǎng)度為5. Omm以 下的立向角焊中，電弧穩(wěn)定性?xún)?yōu)異，并且能夠由單層焊層得到良好的焊道形狀的立向上氣 體保護(hù)電弧焊方法。
[0009] 本發(fā)明的立向上氣體保護(hù)電弧焊方法（以下，適宜稱(chēng)為焊接方法），是使用了氣 體保護(hù)電弧焊用二氧化鈦系藥芯焊絲（以下，適宜稱(chēng)為藥芯焊絲或僅稱(chēng)為焊絲）的立向上 氣體保護(hù)電弧焊方法，其特征在于，使用相對(duì)于焊絲總質(zhì)量，含有TiO 2 :4. 5?8. 0質(zhì)量％ 的氣體保護(hù)電弧焊用二氧化鈦系藥芯焊絲，以焊炬傾斜角度：55?85°，焊接電流：100? 180A，焊絲突出長(zhǎng)度：5?30mm作為焊接條件。
[0010] 根據(jù)這一焊接方法，藥芯焊絲以規(guī)定量含有TiO2，熔融金屬的下垂受到抑制，焊道 形狀良好。另外，通過(guò)規(guī)定焊炬傾斜角度和焊接電流，能夠在低焊接電流下，使焊接金屬達(dá) 成小焊腳長(zhǎng)度，且焊縫整齊一致。另外，通過(guò)規(guī)定焊絲突出長(zhǎng)度，焊絲送給量得到調(diào)整，對(duì)于 焊腳長(zhǎng)度小的焊接可達(dá)成適當(dāng)?shù)娜鄯罅俊?br> [0011] 本發(fā)明的立向上氣體保護(hù)電弧焊方法中，優(yōu)選所述藥芯焊絲相對(duì)于焊絲總質(zhì)量， 含有(：：0.03?0.10質(zhì)量％、5丨：0.8?1.3質(zhì)量％、41:0.10?0.50質(zhì)量％、恥和1(的合 計(jì)：0· 03?0· 15質(zhì)量％。
[0012] 根據(jù)這樣的焊接方法，藥芯焊絲以規(guī)定量含有(：、5131、似和1(的合計(jì)，電弧穩(wěn)定 性更良好，另外熔融金屬的下垂進(jìn)一步得到抑制，焊道形狀更加良好。
[0013] 本發(fā)明的立向上氣體保護(hù)電弧焊方法，優(yōu)選使所述藥芯焊絲的運(yùn)條為直線(xiàn)運(yùn)條而 進(jìn)行焊接。
[0014] 根據(jù)這樣的焊接方法，即使是直線(xiàn)運(yùn)條，在5. Omm以下的焊腳長(zhǎng)度的焊接中，電弧 穩(wěn)定性也優(yōu)異，并且能夠以單焊層得到良好的焊道形狀。還有，所謂直線(xiàn)運(yùn)條，就是不進(jìn)行 橫擺，而進(jìn)直線(xiàn)狀地進(jìn)行焊接的運(yùn)條。
[0015] 另外，本發(fā)明的立向上氣體保護(hù)電弧焊方法，能夠使焊接金屬的焊腳長(zhǎng)度為5. Omm 以下。
[0016] 發(fā)明效果
[0017] 根據(jù)本發(fā)明，在低電流下也能夠維持電弧穩(wěn)定性，能夠以單焊層得到平滑的焊道 形狀，能夠達(dá)成使焊接結(jié)構(gòu)物的變形達(dá)到最小限度的小焊腳長(zhǎng)度角焊。另外，能夠?qū)崿F(xiàn)良好 的。

【專(zhuān)利附圖】

【附圖說(shuō)明】
[0018] 圖1是用于對(duì)焊炬傾斜角度進(jìn)行說(shuō)明的模式圖，（a)是基于JIS Z 3001的圖的圖， (b)是假設(shè)為本發(fā)明的實(shí)施方式的圖。
[0019] 圖2是用于對(duì)焊絲突出長(zhǎng)度進(jìn)行說(shuō)明的模式圖。
[0020] 圖3是表示焊接金屬的焊腳長(zhǎng)度的模式圖。

【具體實(shí)施方式】
[0021] 以下，對(duì)于本發(fā)明的實(shí)施方式詳細(xì)地說(shuō)明。本發(fā)明是使用了氣體保護(hù)電弧焊用二 氧化鈦系藥芯焊絲的立向上氣體保護(hù)電弧焊方法。而且，關(guān)于焊接方法，使用相對(duì)于焊絲 總質(zhì)量含有TiO 2 :4. 5?8. 0質(zhì)量％的藥芯焊絲，以焊炬傾斜角度：55?85°，焊接電流： 100?180A，焊絲突出長(zhǎng)度：5?30mm作為焊接條件。
[0022] 首先，對(duì)于藥芯焊絲進(jìn)行說(shuō)明。
[0023] 《藥芯焊絲》
[0024] 關(guān)于本發(fā)明所用的藥芯焊絲，相對(duì)于焊絲總質(zhì)量含有TiO2為4. 5?8. 0質(zhì)量％。 藥芯焊絲的成分，如果按所述規(guī)定量含有TiO2，則對(duì)于其他的成分沒(méi)有特別規(guī)定。作為其他 的成分，例如可列舉C、Si、Al、Na、K等，含有這些成分時(shí)，優(yōu)選C :0. 03?0. 10質(zhì)量％、Si : 0.8?1.3質(zhì)量％、41:0.10?0.50質(zhì)量％、恥和1(的合計(jì)：0.03?0.15質(zhì)量％。
[0025] 以下，對(duì)于焊絲的成分限定理由進(jìn)行說(shuō)明。
[0026] CTiO2 :4· 5 ?8. 0 質(zhì)量％ >
[0027] 適當(dāng)?shù)腡iO2量添加，能夠得到抑制熔融金屬下垂的效果，能夠得到良好的焊道形 狀。焊絲總質(zhì)量中的TiO 2的含量低于4. 5質(zhì)量％時(shí)，抑制熔融金屬下垂的焊渣成分量不足， 成為凸形焊道。另一方面，若超過(guò)8. O質(zhì)量％，則焊渣量多，因此電弧碰到焊渣，電弧變得不 穩(wěn)定，焊道對(duì)齊不良。因此，TiO2含量為4.5?8.0質(zhì)量％。從使抑制熔融金屬下垂的焊渣 成分量增加的觀點(diǎn)出發(fā)，TiO 2含量?jī)?yōu)選為5. 0質(zhì)量％以上。另外，從使焊渣量更適度的觀點(diǎn) 出發(fā)，優(yōu)選為7.0質(zhì)量％以下。
[0028] 〈C :0· 03 ?0· 10 質(zhì)量％ >
[0029] 通過(guò)調(diào)整焊絲總質(zhì)量中的C量，能夠確保更恰當(dāng)?shù)碾娀》€(wěn)定性，能夠得到更良好 的焊道形狀。如果焊絲總質(zhì)量中的C的含量為0. 03質(zhì)量％以上，則電弧穩(wěn)定性進(jìn)一步得到 改善，焊道形狀更加良好。另一方面，如果在0.10質(zhì)量％以下，則飛濺發(fā)生量減少。因此， 優(yōu)選C含量為0.03?0. 10質(zhì)量％。從使電弧穩(wěn)定性進(jìn)一步提高的觀點(diǎn)出發(fā)，C含量更優(yōu) 選為〇. 04質(zhì)量％以上。另外，從進(jìn)一步減少飛濺發(fā)生量的觀點(diǎn)出發(fā)，更優(yōu)選為0. 07質(zhì)量％ 以下。
[0030] 〈Si :0· 8 ?1. 3 質(zhì)量％ >
[0031] 適當(dāng)?shù)腟i量添加，能夠得到抑制熔融金屬下垂的效果，能夠獲得更良好的焊道形 狀。如果焊絲總質(zhì)量中的Si含量為0. 8質(zhì)量％以上，則抑制熔融金屬下垂的效果大，焊道形 狀更良好。另一方面，如果在1.3質(zhì)量％以下，則機(jī)械的性質(zhì)的吸收能值更良好。因此，Si 含量?jī)?yōu)選為〇. 8?1. 3質(zhì)量％。從使抑制熔融金屬下垂的效果更大的觀點(diǎn)出發(fā)，Si含量?jī)?yōu) 選為〇. 9質(zhì)量％以上。另外，從使機(jī)械性質(zhì)的吸收能值更加良好的觀點(diǎn)出發(fā)，更優(yōu)選為I. 1 質(zhì)量％以下。還有，Si是Si單體和SiO2的化合物中的Si換算值的總量。
[0032] 〈A1 :0· 10 ?0· 50 質(zhì)量％ >
[0033] 適當(dāng)?shù)腁l量添加，能夠得到抑制熔融金屬下垂的效果，能夠得到更良好的焊道形 狀。如果焊絲總質(zhì)量中的Al的含量為0. 10質(zhì)量％以上，則抑制熔融金屬下垂的焊渣成分 量增加，焊道形狀更加良好。另一方面，如果0.50質(zhì)量％為以下，則飛濺發(fā)生量減少。因 此，Al含量?jī)?yōu)選為0. 10?0. 50質(zhì)量％。從進(jìn)一步更加抑制熔融金屬下垂的焊渣成分量的 觀點(diǎn)出發(fā)，更優(yōu)選Al含量為0. 25質(zhì)量％以上。
[0034] 〈Na 和 K 的合計(jì)（Na+K) :0· 03 ?0· 15 質(zhì)量 ％ >
[0035] 適當(dāng)?shù)腘a、K源的添加，有能夠得到良好的電弧穩(wěn)定性的效果，能夠獲得更良好的 焊道形狀。如果焊絲總質(zhì)量中的Na+K的含量為0. 03質(zhì)量％以上，電弧穩(wěn)定性進(jìn)一步改善， 焊道形狀更良好。另一方面，如果為0.15質(zhì)量％以下，則耐吸濕性提高。因此，Na和K的 合計(jì)的含量?jī)?yōu)選為〇. 03?0. 15質(zhì)量％。從進(jìn)一步改善電弧穩(wěn)定性的觀點(diǎn)出發(fā)，更優(yōu)選Na 和K的合計(jì)的含量為0. 05質(zhì)量％以上。另外，從進(jìn)一步提高耐吸濕性的觀點(diǎn)出發(fā)，更優(yōu)選 為0. 12質(zhì)量％以下。還有，Na、K分別是Na、K單體和Na、K的化合物中的Na、K換算值的 總量。
[0036]〈余量以及其他成分〉
[0037] 藥芯焊絲的余量是Fe和不可避免的雜質(zhì)。作為不可避免的雜質(zhì)，例如，可列舉P、 S、Ni、Cr、Mo、V、Nb、Sn等，各自含有0. 05質(zhì)量％以下也沒(méi)有問(wèn)題。
[0038] 另外，為了調(diào)節(jié)強(qiáng)度，也可以添加 Mn為I. 0?3. 0質(zhì)量％，作為焊渣形成劑，也可 以添加 Zr為0. 01?0. 50質(zhì)量％，Al2O3為0. 01?0. 20質(zhì)量％。
[0039] 〈藥芯焊絲的制造方法〉
[0040] 作為藥芯焊絲的制造方法，有在帶鋼的長(zhǎng)度方向上散布焊劑之后，以使之包裹的 方式成形為圓形截面并拉絲的方法，和在粗徑的鋼管內(nèi)填充焊劑而進(jìn)行拉絲的方法。但是， 因?yàn)槟姆N方法都不影響本發(fā)明，所以用任何一種方法制造都可以。還有無(wú)縫和有縫的，但也 是哪種都可以。關(guān)于外皮的成分不需要任何規(guī)定，但從成本方面和拉絲性方面考慮，一般使 用軟鋼的材質(zhì)。另外，也有在表面實(shí)施鍍銅的情況，但有無(wú)鍍覆都無(wú)妨。
[0041] 其次，對(duì)于焊接條件的限定理由進(jìn)行說(shuō)明。
[0042] 〈焊炬傾斜角度：55?85° >
[0043] 如圖l(a)、(b)所示，所謂焊炬傾斜角度A，就是從焊接行進(jìn)方向，觀看焊炬1的中 心線(xiàn)與焊接的縱長(zhǎng)軸構(gòu)成的傾斜的角度。在此，圖1(a)是基于JIS Z 3001的圖的圖，圖 1(b)是假設(shè)為本發(fā)明的實(shí)施方式的圖。還有，符號(hào)2是母材，2a是上板（堅(jiān)板），2b下板 (橫板）。
[0044] 進(jìn)行立向角焊時(shí)，為了使電弧擊中角焊縫根部而確保熔深，焊炬傾斜角度通常為 90°以上的角度。但是，在小焊腳長(zhǎng)度角焊縫的情況下，就產(chǎn)生了少量的熔敷量和盡量低的 焊接電流的需要，電弧不穩(wěn)定，由此焊縫有容易排列不均勻的傾向。在本發(fā)明中，焊炬傾斜 角度為55?85°，是相對(duì)于現(xiàn)有的90°以上而低于90°的焊炬傾斜角度（S卩，為后傾焊）， 從而能夠?qū)崿F(xiàn)以電弧穩(wěn)定的低焊接電流進(jìn)行施工，使焊接金屬為小焊腳長(zhǎng)度，且使焊縫整 齊一致。如此本發(fā)明是以往所示采用過(guò)的新的施工法。
[0045] 在焊接中使焊炬傾斜角度為55?85°，電弧在熔融池上發(fā)生，即使在低電流區(qū)域 也可達(dá)成穩(wěn)定的焊接，能夠?qū)嵤┝己玫男『改_長(zhǎng)立向角焊。若焊炬傾斜角度超過(guò)85°，則電 弧難以在熔融池上發(fā)生，電弧不穩(wěn)定，焊縫不整齊。另一方面，若焊炬傾斜角度低于55°， 則在電弧力作用下，熔融金屬向下流動(dòng)，因此成為凸形焊道。因此，焊炬傾斜角度為55? 85°。優(yōu)選的下限為65°，優(yōu)選的上限為75°。若使焊炬傾斜角度為65°以上，電弧力造 成的熔融金屬的下垂減少。因此，傾斜角度優(yōu)選為65°以上。另外，若使焊炬傾斜角度為 75°以下，則電弧在熔融金屬發(fā)生，因此能夠達(dá)成穩(wěn)定的焊接，穩(wěn)定的焊道排列整齊一致。 因此，傾斜角度優(yōu)選為75°以下。
[0046] 〈焊接電流：100 ?180A>
[0047] 焊接電流低于100A時(shí)，電弧不穩(wěn)定，焊縫不整齊。另一方面，若焊接電流超過(guò) 180A，則熔敷量變多，因此無(wú)法達(dá)成小焊腳長(zhǎng)焊接。因此，焊接電流為100?180A。優(yōu)選的 下限為110A，優(yōu)選的上限為150A。若焊接電流為IlOA以上，則電弧穩(wěn)定，焊道形狀良好。因 此，優(yōu)選焊接電流在IlOA以上。另外，若在150A以下，熔敷量得到適當(dāng)化，容易進(jìn)行小焊腳 長(zhǎng)焊接。因此，焊接電流優(yōu)選為150A以下。
[0048] 〈焊絲突出長(zhǎng)度：5?3〇謹(jǐn)>
[0049] 如圖2所示，所謂焊絲突出長(zhǎng)度L，是指從焊嘴3的前端至母材2的距離。
[0050] 通過(guò)焊絲突出長(zhǎng)度成為恰當(dāng)?shù)暮附z突出長(zhǎng)度，可調(diào)整焊絲送給量，對(duì)于小焊腳長(zhǎng) 焊接能夠達(dá)成適當(dāng)?shù)娜鄯罅?。焊絲突出長(zhǎng)度低于5_時(shí)，在焊接中容易有飛濺積存在焊炬 噴嘴上，不能實(shí)施穩(wěn)定的焊接。另一方面，若焊絲突出長(zhǎng)度超過(guò)30mm，則熔敷量變多，因此 無(wú)法達(dá)成小焊腳長(zhǎng)焊接。因此，焊絲突出長(zhǎng)度為5?30mm。優(yōu)選的下限為10mm，優(yōu)選的上 限為20mm。若焊絲突出長(zhǎng)度為IOmm以上，則電弧穩(wěn)定性良好。因此，焊絲突出長(zhǎng)度優(yōu)選為 IOmm以上。另外，若焊絲突出長(zhǎng)度在20mm以下，則熔敷量得到適當(dāng)化，容易進(jìn)行小焊腳長(zhǎng)焊 接。因此，焊絲突出長(zhǎng)度優(yōu)選為20mm以下。
[0051] 在焊接條件中，其他的條件沒(méi)有特別規(guī)定，作為一例，能夠采用如下條件：焊接電 源和極性：350A規(guī)格可控硅電源和DCEP，焊接速度：300?400mm/min，保護(hù)氣體種類(lèi)：100 體積％ CO2，保護(hù)氣體流量：15?50L/min。
[0052] 《其他》
[0053] 〈焊接金屬的焊腳長(zhǎng)度：5. Omm以下〉
[0054] 圖3是表示焊接金屬的焊腳長(zhǎng)度的模式圖。從熱應(yīng)變的觀點(diǎn)出發(fā)，焊腳長(zhǎng)度（上 焊腳長(zhǎng)和下焊腳長(zhǎng)兩者）的目標(biāo)值為5. Omm以下。若焊腳長(zhǎng)度比5. Omm大，則伴隨線(xiàn)能量 增加，焊接位置發(fā)生歪曲。因此，焊腳長(zhǎng)度為5. Omm以下。從進(jìn)一步抑制線(xiàn)能量增加的觀點(diǎn) 出發(fā)，焊腳長(zhǎng)度優(yōu)選為4. Omm以下。
[0055] 作為其他的條件沒(méi)有特別限定，但優(yōu)選以下的條件。
[0056] 〈間隙：0 ?lmm>
[0057] 如果間隙為Imm以下，則容易達(dá)成小焊腳長(zhǎng)度角焊，在焊接處難以發(fā)生變形。另 夕卜，熔融金屬難以下垂而容易達(dá)成良好的焊道形狀。因此，間隙優(yōu)選為〇?1mm。
[0058] 〈板厚：3mm以上〉
[0059] 如果板厚在3mm以上，則沒(méi)有在電弧力和線(xiàn)能量作用下熔融金屬穿透到鋼板背面 的可能性。因此，優(yōu)選板厚為3mm以上。還有，更優(yōu)選為5mm以上。
[0060] 〈焊絲直徑：I. 0 ?I. 2mm>
[0061] 如果焊絲直徑在I. Omm以上，則焊絲難以發(fā)生縱彎曲。另一方面，如果焊絲直徑在 I. 2mm以下，則即使在低焊接電流下，電弧也容易穩(wěn)定，因此容易達(dá)成良好的焊道形狀。因 此，焊絲直徑優(yōu)選為I. 0?I. 2mm。
[0062] 〈焊劑充填率：10?25質(zhì)量％ >
[0063] 如果焊絲總質(zhì)量中的焊劑充填率為10質(zhì)量％以上，則電弧的穩(wěn)定性更加良好，并 且飛濺發(fā)生量減少，焊接操作性提高。另一方面，如果在25質(zhì)量％以下，則難以發(fā)生焊絲 斷線(xiàn)，或在焊劑的填充中粉末溢出掉落等情況，生產(chǎn)率難以劣化。因此，焊劑充填率優(yōu)選為 10?25質(zhì)量％。
[0064] 〈直線(xiàn)運(yùn)條進(jìn)行焊接〉
[0065] 在本發(fā)明的焊接方法中，優(yōu)選使藥芯焊絲的運(yùn)條為直線(xiàn)運(yùn)條而進(jìn)行焊接。這種情 況下，在作為5. Omm以下的焊腳長(zhǎng)度的焊接中，電弧穩(wěn)定性也優(yōu)異，并且能夠以單層焊層得 到良好的焊道形狀。但是，并不限于直線(xiàn)運(yùn)條，即使是其他運(yùn)條的情況下，也可以適當(dāng)?shù)剡M(jìn) 行焊接。
[0066] 接下來(lái)，對(duì)于本發(fā)明的氣體保護(hù)電弧焊方法的焊接步驟的一例進(jìn)行說(shuō)明。還有，在 本發(fā)明所規(guī)定的條件以外，因?yàn)榕c現(xiàn)有公知的焊接步驟同樣，所以詳細(xì)的說(shuō)明省略。
[0067] 首先，做用于進(jìn)行立向上氣體保護(hù)電弧焊的諸項(xiàng)準(zhǔn)備（焊接準(zhǔn)備工序），如準(zhǔn)備母 材和焊絲，焊接裝置的各種設(shè)定等。其次，將焊炬傾斜角度設(shè)定為55?85° (焊炬傾斜角 度設(shè)定工序）。接著，將焊絲突出長(zhǎng)度設(shè)定為5?30mm(焊絲突出長(zhǎng)度設(shè)定工序）。然后， 使100?180A的焊接電流在焊絲上流通（電流供給工序），進(jìn)行立向上氣體保護(hù)電弧焊。 還有，焊接準(zhǔn)備工序之后的各工序的順序沒(méi)有特別規(guī)定，進(jìn)行不分先后。另外，也可以同時(shí) 進(jìn)行。
[0068]【實(shí)施例】
[0069] 以下，為了說(shuō)明本發(fā)明的效果，將處于本發(fā)明的范圍的實(shí)施例，和脫離本發(fā)明的范 圍的比較例加以比較說(shuō)明。
[0070] (焊絲制造方法）
[0071] 首先，一邊將帶鋼沿縱長(zhǎng)方向送給，一邊由成形輥成形為開(kāi)管。其次，在開(kāi)管中，如 表1、2的化學(xué)組成這樣，填充按所需量添加有焊渣形成劑、脫氧劑、電弧穩(wěn)定劑、金屬或合 金、Fe粉等而成的焊劑。接著，將截面加工成圓形而制作成藥芯焊絲。其后，焊絲通過(guò)冷拉 拔加工而達(dá)成1.2mm的焊絲直徑。還有，為了使冷加工途中發(fā)生了加工硬化的焊絲軟化而 實(shí)施有退火。
[0072] 使用該藥芯焊絲，以表1、2所示的條件實(shí)施焊接。在表1、2中，對(duì)于不滿(mǎn)足本發(fā)明 的范圍的在數(shù)值下引下劃線(xiàn)。
[0073]【表1】
[0074]

【權(quán)利要求】
1. 一種立向上氣體保護(hù)電弧焊方法，是使用了氣體保護(hù)電弧焊用二氧化鈦系藥芯焊絲 的立向上氣體保護(hù)電弧焊方法，其特征在于，使用相對(duì)于焊絲總質(zhì)量，含有Ti02 :4. 5?8. 0 質(zhì)量％的氣體保護(hù)電弧焊用二氧化鈦系藥芯焊絲，且以焊炬傾斜角度：55?85°，焊接電 流：100?180A，焊絲突出長(zhǎng)度：5?30mm為焊接條件。
2. 根據(jù)權(quán)利要求1所述的立向上氣體保護(hù)電弧焊方法，其特征在于，所述藥芯焊絲相 對(duì)于焊絲總質(zhì)量，含有C:0.03?0? 10質(zhì)量％、Si:0.8?1.3質(zhì)量％、A1 :0? 10?0.50質(zhì) 量％、恥和K的合計(jì)：0. 03?0. 15質(zhì)量％。
3. 根據(jù)權(quán)利要求1所述的立向上氣體保護(hù)電弧焊方法，其特征在于，使所述藥芯焊絲 的運(yùn)條為直線(xiàn)運(yùn)條而進(jìn)行焊接。
4. 根據(jù)權(quán)利要求2所述的立向上氣體保護(hù)電弧焊方法，其特征在于，使所述藥芯焊絲 的運(yùn)條為直線(xiàn)運(yùn)條而進(jìn)行焊接。
5. 根據(jù)權(quán)利要求1至4中任一項(xiàng)所述的立向上氣體保護(hù)電弧焊方法，其特征在于，焊接 金屬的焊腳長(zhǎng)度為5. 0mm以下。
【文檔編號(hào)】B23K9/173GK104511683SQ201410489826
【公開(kāi)日】2015年4月15日 申請(qǐng)日期:2014年9月23日 優(yōu)先權(quán)日:2013年10月3日
【發(fā)明者】柿崎智紀(jì), 笹倉(cāng)秀司 申請(qǐng)人:株式會(huì)社神戶(hù)制鋼所