專利名稱：熱交換用板件的原板材及熱交換用板件的原板材的制造方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及熱交換用板件的原板材及熱交換用板件的原板材的制造方法。
背景技術(shù)：
以往，期望裝入熱交換器等的熱交換用板件具有高導(dǎo)熱性。為了提高導(dǎo)熱性，可以通過在板件的表面上形成微米級的微細(xì)凹凸而增大板件的表面積。作為轉(zhuǎn)印微米級的微細(xì)凹凸的方法，例如，開發(fā)出專利文獻(xiàn)I所示的技術(shù)。在向?qū)＠墨I(xiàn)I所示的金屬板表面進(jìn)行轉(zhuǎn)印的轉(zhuǎn)印方法中，對通過移送輥的旋轉(zhuǎn)而被移送的金屬片按按壓形成于轉(zhuǎn)印輥的外周面上的凹凸?fàn)畹霓D(zhuǎn)印部。由此，在金屬片的表面形成與轉(zhuǎn)印輥的轉(zhuǎn)印部為大致相同的凹凸?fàn)畹谋晦D(zhuǎn)印部。 另一方面，專利文獻(xiàn)2中公開了如下的板件式熱交換器。在該板件式熱交換器中，形成有規(guī)定圖案的開孔列的兩片板件以使開孔列交叉的方式重疊而形成的板組件與在四角開設(shè)有連通孔的間隔壁板件交替層疊。形成在間隔壁板件上劃分而成的流體的流通層，而各流通層上下隔開一層地與流通層連通。為了提高導(dǎo)熱性、強(qiáng)度，在熱交換器所使用的熱交換用板件自身上沖壓形成有例如所謂“人形槽”的高度數(shù)mm 數(shù)cm的山形的槽。然后，將熱交換用板件裝入熱交換器內(nèi)。先行技術(shù)文獻(xiàn)專利文獻(xiàn)專利文獻(xiàn)I :日本國特開2006-239744號公報(bào)專利文獻(xiàn)2 :日本國特開2009-192140號公報(bào)(例如，圖6)

發(fā)明內(nèi)容
發(fā)明的概要發(fā)明要解決的課題在專利文獻(xiàn)I所公開的熱交換用板件中，通過在平板材的表面形成微米級的微小凹凸而增大表面積，由此提高導(dǎo)熱性。然而，在表面形成有微小凹凸的平板材在維持其原狀的情況下成為熱交換用板件的情況少。S卩，如專利文獻(xiàn)2的圖6所公開的那樣，形成有微小凹凸的平板材通常在其平面上沖壓成形有例如所謂“人形槽”的高度數(shù)mm 數(shù)cm的山形的槽。然后，將平板材裝入熱交換器內(nèi)。因此，形成有微小凹凸后的平板材期望具有沖壓成形性。另外，存在平板材由鈦制造而成的情況。鈦是具有各向異性的材料，材料的各向異性對應(yīng)力集中部的板厚減小或變形傾斜等變形情況有所影響。因此，鈦與無各向異性的其他材料相比其沖壓成形性等明顯差。另外，鈦為容易燒結(jié)的材料，因此若在沖壓時(shí)引起潤滑油的油膜缺損，則容易因材料的破損或沖壓模具與工具的接觸而產(chǎn)生損傷。當(dāng)然，在專利文獻(xiàn)I和專利文獻(xiàn)2中并未公開制造克服了針對鈦制平板材的困難性的熱交換用板件的技術(shù)。本發(fā)明是鑒于上述問題點(diǎn)而完成的，其目的在于提供導(dǎo)熱性非常優(yōu)良且能夠容易成形為熱交換用的板件的熱交換用板件的原板材及該原板材的制造方法。用于解決課題的手段為了實(shí)現(xiàn)所述目的，本發(fā)明具備以下的技術(shù)手段。S卩，本發(fā)明的熱交換用板件的原板材通過在鈦制的平板材的表面上形成微小的凹部及凸部而形成且在被實(shí)施沖壓加工后成為熱交換用板件，該原板材的特征在于，當(dāng)所述凸部的高度為Rz (μ m)，所述凹部的寬度為L( μ m)，相鄰的所述凸部之間的間距為Ρ( μ m)時(shí)，以由(RzXL/P)定義的形狀參數(shù)成為12 μ m以下的方式形成所述凹部及所述凸部。優(yōu)選以所述形狀參數(shù)成為4μπι以上的方式形成所述凹部及所述凸部。
另外，優(yōu)選所述凸部在俯視下為圓形狀，且在所述平板材的表面以鋸齒狀形成。進(jìn)一步而言，優(yōu)選所述凸部的高度Rz按十點(diǎn)平均粗糙度計(jì)為5 μ m以上，且當(dāng)所述平板材的厚度為t (μ m)時(shí)該凸部的高度Rz為O. IXt (μ m)以下。另外，本發(fā)明的熱交換用板件的原板材的制造方法中，該原板材通過在鈦制的平板材的表面形成微小的凹部及凸部而形成，且在被實(shí)施沖壓加工后成為熱交換用板件，其特征在于，當(dāng)所述凸部的高度為Rz(ym)，所述凹部的寬度為L(ym)，相鄰的所述凸部之間的間距為Ρ(μπι)時(shí)，以由(RzXL/P)定義的形狀參數(shù)為12 μ m以下的方式形成所述凹部及凸部。優(yōu)選以所述形狀參數(shù)成為4μπι以上的方式形成所述凹部及所述凸部。另外，優(yōu)選所述凸部在俯視下形成為圓形狀，且在平板材的表面以鋸齒狀配置所述凸部。進(jìn)一步而言，優(yōu)選以所述凸部的高度Rz按十點(diǎn)平均粗糙度計(jì)為5 μ m以上，且在所述平板材的厚度為t (μ m)時(shí)該凸部的高度Rz為O. IXt (μ m)以下的方式，在所述平板材的表面形成所述凸部。發(fā)明效果通過使用本發(fā)明技術(shù)的原板材，能夠在作為后續(xù)處理的沖壓加工時(shí)不產(chǎn)生裂縫等的狀態(tài)下容易地制造熱交換用板件。另外，通過在原板材的表面形成凹部及凸部，從而能夠制造具有非常優(yōu)良的導(dǎo)熱性的熱交換用板件。


圖I (a) (C)是表示熱交換用板件的制造方法的圖，圖I (d)是(b)的I部放大圖。圖2是表示在原板材的表面上形成的凹部及凸部的圖，圖2(a)是俯視圖，圖2 (b)是圖2(a)的II-II剖視圖。圖3是表示在原板材的表面形成的凹部及凸部的其他例子的圖。圖4是表不L/P與應(yīng)力集中率的關(guān)系的圖。圖5是表示在原板材的表面形成的凹部及凸部的尺寸形狀與導(dǎo)熱效率的關(guān)系、以及在原板材的表面形成的凹部及凸部的尺寸形狀與沖壓成形性分值的關(guān)系的圖。
圖6(a)是在原板材的表面形成凹部及凸部的裝置的簡要圖，圖6(b)是圖6(a)的VI部分的放大圖，圖6(c)是圖6(a)的VI’部分的放大圖。圖7是用于算出沖壓成形性分值Pf的參考圖。
具體實(shí)施例方式以下，參照

本發(fā)明的實(shí)施方式。圖I是表示熱交換用板件的制造方法的簡要圖。當(dāng)制造熱交換用板件時(shí)，首先，如圖1(a)所示，準(zhǔn)備作為具有規(guī)定大小的原料的平板材I。然后，圖I (b)所示，通過對平板材I進(jìn)行沖壓加工而在平板材I的表面Ia形成微小的凹凸形狀，由此，制成在表面2a上形成有微小的凹凸形狀的板件元板2 (原板材)。接下來，如圖1(c)所示，通過對板件元板2 (原板材)進(jìn)行沖壓加工而形成例如山形的槽(人形槽)3來制造熱交換用板件4。 圖1(a)所示的平板材I為鈦材，其尺寸、板厚可考慮最終制品即熱交換用板件4所期望的尺寸、板厚來確定。對該平板材I的表面la，使用后述的加工裝置10形成微小的凹凸形狀(多個(gè)凸部5和夾設(shè)于這些凸部5之間的凹部6)，從而形成板件元板2。形成有凹凸形狀的板件元板2的導(dǎo)熱性大幅度提高，導(dǎo)熱率也大幅度提高。而且，由于本發(fā)明的板件元板2為鈦制，因此與其他金屬相比，其耐腐蝕性、強(qiáng)度、輕量化等特性良好。因此，其適合板件式熱交換器的板件等需要具備耐腐蝕性、強(qiáng)度的制品。人形槽3是呈骨格形狀的多個(gè)槽，槽的高度為數(shù)_ 數(shù)cm。該元板2裝入熱交換器內(nèi)。即便是在熱交換器內(nèi)部的工作流體的流動不均勻的情況下，由于以人形槽3等為代表的斜格子形狀的凹凸能夠成為與無論從哪個(gè)方向流來的工作流體相正交的壁，從而有利于利用紊流提高導(dǎo)熱性。以下，詳細(xì)說明板件元板2的表面的凹凸形狀。如圖2(a)所示，形成于板件元板2的表面2a上的凸部5在俯視下為圓形，其直徑D為400 μ m以上。凸部5在俯視下以鋸齒狀配置。在此,鋸齒狀的配置(鋸齒配置)是指，將橫向(X方向)上相鄰的凸部5、5的中心連結(jié)的直線與將縱向(Y方向)上相鄰的凸部5、5的中心連結(jié)的直線不正交的意思。另外，在此，用語“相鄰”是指位于最短距離。具體而言，如圖2(a)所示，在板件元板2中，縱向(Y方向)相鄰的凸部5、5在橫向(X方向)上錯(cuò)開半個(gè)間距。在此，以將橫向(X方向)上相鄰的凸部5的中心彼此連結(jié)的直線(單點(diǎn)劃線)A與將縱向(Y方向)上相鄰的凸部5的中心彼此連結(jié)的直線(單點(diǎn)劃線)B所形成的角度Θ成為60°的方式配置凸部5。如此，凸部5的配置為鋸齒狀，從而，即便是在熱交換器內(nèi)的工作流體的流動不均勻的情況下，由于凸部5能夠成為相對于無論來自哪個(gè)方向的工作流體的流動均正交的壁，因此有利于通過紊流提高導(dǎo)熱性。另外，通過使凸部5配置為鋸齒狀，從而即使鈦等具有各向異性的材料也能夠應(yīng)對因各向異性引起的應(yīng)力集中。在縱向、橫向上相鄰的凸部5之間的距離L (凹部6的寬度L)優(yōu)選為200 μ m以上。需要說明的是，凹部6的寬度L是指橫向或縱向相鄰的凸部5彼此的最短距離。當(dāng)相鄰的凸部5之間的間距為P，凸部5的直徑為D時(shí)，凹部6的寬度L可通過下式求出。
L = P- (D/2) X 2在此，相鄰的凸部5之間的間距P是指，橫向或縱向上相鄰的凸部5的中心間的距離(相對于彼此而言位于最短距離處的凸部5的中心間的距離)。圖2(a)所示的凹部6的寬度L具有縱向及橫向上都相同的值。即，縱向上相鄰的凸部5彼此的最短距離與橫向相鄰的凸部5彼此的最短距離均具有相同的值。相鄰的凸部5之間的間距P (相鄰的凸部5的中心間的距離)優(yōu)選為600 μ m以上。如圖2 (b)所示，凸部5通過剖視下向上方立起的上壁8和將該上壁8的上緣水平連結(jié)的表壁9而構(gòu)成為梯形。以十點(diǎn)平均粗糙度Rz表示的凸部5 (上壁8)的高度(以下，存在表示為高度Rz的情況)為5 μ m以上，且是板件元板2的板厚t的1/10以下，即O. I X t以下。確定凸部5的高度Rz的該范圍的理由在于，若凸部相對于板厚過大，則在利用后述的加工裝置10進(jìn)行軋制轉(zhuǎn)印時(shí)無法確保平坦度(形狀)，從而無法獲得軋制穩(wěn)定性。另 夕卜，在無法確保平坦度的板上，由于在后面工序中的沖壓成形時(shí)產(chǎn)生應(yīng)力分布，從容在應(yīng)力高的部位產(chǎn)生裂縫。即，若凸部5的高度Rz過大，則成為沖壓加工時(shí)產(chǎn)生裂縫的原因(起點(diǎn))，從而成為損傷的原因。另一方面，若高度Rz過小(為5μπι以下)，則無法提高導(dǎo)熱效率。另外，凸部5的俯視下形狀可以不是完全的圓形，也包括扁平率為O. 2左右的楕圓形。需要說明的是，作為凸部5的俯視下形狀，可以考慮其他方形等各種形狀，但是從避免后面工序中進(jìn)行的沖壓加工時(shí)的應(yīng)力集中的觀點(diǎn)考慮，優(yōu)選為大致圓形。另外，凸部5的配置狀態(tài)不限于圖2所示的形狀。例如，如圖3所示，也可以以將橫向上相鄰的凸部5的中心彼此連結(jié)的直線(單點(diǎn)劃線)C與將縱向上相鄰的凸部5的中心彼此連結(jié)的直線(單點(diǎn)劃線)D所成的角度Θ成為45°的方式配置凸部5。角度Θ也可以為其他值。本發(fā)明人在制造板件元板2時(shí)，為了使在板件元板2的表面形成的凸部5的高度Rz、相鄰的凸部5之間的最短距離(凹部6的寬度L)、相鄰的凸部5之間的間距P為最佳，從而著眼于形狀參數(shù)[RzX (L/P)]。首先，若考慮到使上述的形狀參數(shù)中的凸部5的高度Rz固定而使(凹部6的寬度L/相鄰的凸部的間距P)變化時(shí)，如圖4所示，存在隨著L/P增加而應(yīng)力集中率Kt增加的傾向。若應(yīng)力集中率Kt高，則容易裂縫而成形性低。相對于此，若應(yīng)力集中率Kt低，則不易裂縫而成形性高。即，若凹部6的寬度L過大或者凸部的間距P過窄，則應(yīng)力集中，在實(shí)施了沖壓成形(用于成形人形槽等的沖壓加工)時(shí)等容易產(chǎn)生裂縫。另一方面，若使上述的形狀參數(shù)中的凸部5的高度Rz變化而變高時(shí)，與使凹部6的寬度L和相鄰的凸部5之間的間距P變化時(shí)同樣，在實(shí)施沖壓成形時(shí)，可能產(chǎn)生不均勻的應(yīng)力分布而在應(yīng)力高的部位產(chǎn)生裂縫。因此，當(dāng)考慮到板件元板2的沖壓成形性時(shí)，可以想到的是，使凸部5的高度Rz或凹部6的寬度L不過大且使凸部的間距P不過窄的情況是最佳的。因此，可以想到的是，表示它們的形狀參數(shù)存在上限值。因此，本發(fā)明人等相對于形成有各種形狀的凹凸的鈦制的板件元板2進(jìn)行計(jì)算機(jī)模擬，從而使形狀參數(shù)[RzX (L/P)]與沖壓成形性分值Pf的關(guān)系明確化。
在此，“沖壓成形性分值” (Pf)是用于評價(jià)沖壓加工中的成形性的指標(biāo)。若沖壓成形性分值Pf的值為60分以上，則不會因沖壓成形產(chǎn)生裂縫等，從而能夠可靠地形成為期望的形狀。在本實(shí)施方式中，如圖7所示，對于成形后(沖壓后)的熱交換用板件4在30個(gè)部位附加分值點(diǎn)，通過對這些分值點(diǎn)進(jìn)行整理而算出沖壓成形性分值Pf。詳細(xì)而言，在熱交換用板件4上，在與朝向縱向(Y方向)的A線、C線、E線相交的各部分，若不產(chǎn)生裂縫且完整無缺則為2分，若存在縮頸的傾向則為I分，若產(chǎn)生裂縫則為O分。另外，在與朝向縱向(Y方向)的B線、D線相交的各部分，若完整無缺則為I分，若存在縮頸的傾向則為O. 5分，若產(chǎn)生了裂縫則為O分。此外，通過各部分的分?jǐn)?shù)乘以圖7所示的R的值的倒數(shù)，從而使裂縫的狀態(tài)數(shù)值化。此外，計(jì)算相對于整體的總分?jǐn)?shù)的未產(chǎn)生裂縫的比例，從而使該值作為沖壓成形性分值Pf。圖5表示形狀參數(shù)與沖壓成形性分值Pf的關(guān)系。如圖5所示，雖然隨著形狀參數(shù)變大而沖壓成形性分值Pf下降，但是，若形狀參數(shù)為12 μ m以下，則沖壓成形性分值Pf為 60分以上。即，若形狀參數(shù)為12 μ m以下，則能夠避免沖壓成形性Pf的下降。另外，本發(fā)明的板件元板2為構(gòu)成熱交換器的板件的原料，是進(jìn)行熱交換的間隔壁。因此，還要求本發(fā)明的板件元板2的導(dǎo)熱率大(導(dǎo)熱效率高)。因此，未形成凹部及凸部的平板的導(dǎo)熱效率為I. 00，作為形成有凹部及凸部的板件(熱交換用板件)的導(dǎo)熱效率Ht。雖然熱交換用板件的導(dǎo)熱效率Ht需要大于I. 00，但是為了利用實(shí)際的熱交換器產(chǎn)生顯著的作用，優(yōu)選導(dǎo)熱效率Ht為1.05以上。在此，考慮導(dǎo)熱效率Ht與形狀參數(shù)的關(guān)系。如圖5所示，例如，通過使凸部5的高度Rz減小,或者使凹部6的寬度L減小,或者使凸部的間距P增大,從而形狀參數(shù)從12 μ m開始逐漸減小。如此一來，若形狀參數(shù)逐漸減小，則導(dǎo)熱效率也逐漸減小，從而與形成有凹部及凸部的平板的導(dǎo)熱效率接近。然而，若形狀參數(shù)為4μπι以上，則能夠利用實(shí)際的熱交換器確保必要的導(dǎo)熱效率(I. 05以上)。因此，從導(dǎo)熱效率的觀點(diǎn)考慮，在制造板件元板2時(shí)，優(yōu)選形狀參數(shù)為4μ m以上。另外，凹部6的寬度L越小，則形狀參數(shù)越小。從流體流動時(shí)的溫度交界層的觀點(diǎn)考慮，若凹部6的寬度L過小則會導(dǎo)致導(dǎo)熱性的降低。因此，在某種程度確保凹部6的寬度L為好，另外形狀參數(shù)也需要大到一定程度。如此，從凹部6的寬度L與溫度交界層的關(guān)系性來看，需要在一定程度上確保形狀參數(shù)。具體而言，可以想到的是，需要確保形狀參數(shù)如上述那樣為4μπι以上。如前述那樣，形狀參數(shù)為4μηι 12μηι內(nèi)的任意值，凸部5的高度Rz按十點(diǎn)平均粗糙度計(jì)為5μπι以上，且相對于平板材的厚度t而言為0.1 X t( μ m)以下。由此，凹部6的寬度L及凸部5的間距P被必然性地確定(被導(dǎo)出)。而且，為了實(shí)現(xiàn)后面工序中實(shí)施的沖壓作業(yè)的加工性和凸部5的防止變形性，在具有圖2(a)所示的形狀的凹部6及凸部5的板件元板2中，優(yōu)選壓接面積比S滿足式(I)。另外，若考慮到后面工序中實(shí)施的沖壓作業(yè)中的加工性和凹凸部5的防止變形性，優(yōu)選板件元板2的壓接面積比S在圖2(a)的凹凸形狀中滿足式(I)。平板材I (鈦)的屈服應(yīng)力σ y >沖壓時(shí)作用于凸部5的表面壓(F/S) (I)其中，SI = P · P · tan ( Θ /180 · π ) /4
S2 = JI /4 · D · D/2經(jīng)過整理，則SI = P2 · tan (3 θ /180) /4S2 = 3 D2/8另外，S =壓接面積比=S2/S1F =沖壓加工時(shí)的負(fù)載D=凸部5的直徑上述SI是圖2(a)的平面的面積(圖2 (a)中的直線A及直線B所圍成的三角形的面積)。上述S2是圖2(a)的凸部5的面積(存在于前述的三角形內(nèi)的凸部5的面積)。于是，通過使用在表面形成有形狀參數(shù)為4 μ m 12 μ m那樣的凹部6及凸部5的鈦制的原板材2，能夠在沖壓加工時(shí)不會產(chǎn)生裂縫等的情況下制造構(gòu)成熱交換器的熱交換用板件4。如此制造的熱交換用板件4的熱交換率為I. 05以上，且具有非常優(yōu)良的導(dǎo)熱性。裝入有該熱交換用板件4的熱交換器的熱交換效率非常高。另外，上述的板件元板2能夠使用圖6所示的加工裝置10形成。加工裝置10具備移送輥11、加工輥12、支承輥13。移送輥11配置在加工輥12的上游側(cè)及下游側(cè)來移送平板材I。 加工輥12在被移送的平板材I的表面上形成微米級(數(shù)μ m 數(shù)百μ m)的凹凸。具體而言，加工輥12以板件元板2的形狀參數(shù)成為4 μ m 12 μ m的方式在平板材I的表面Ia形成具有高度Rz及間距P的凸部5和具有寬度L的凹部6。通過蝕刻或放電鈍化在加工輥12的外周面的整周上形成成為凸?fàn)?梯形的凸起)的加工部14(參照圖6(b))。加工部14的高度以如下方式設(shè)定，即，加工后獲得的板件元板2的凸部5的高度Rz為5μπι以上，且相對于平板材的厚度t而言凸部5的高度Rz為O. lXt(ym)以下。從耐負(fù)載性和耐磨損性的觀點(diǎn)考慮，加工輥12的表面層可以進(jìn)行Cr鍍敷或碳化鎢處理。在該加工裝置10中，在使加工輥12旋轉(zhuǎn)的同時(shí)，使設(shè)置在加工輥12上的加工部14與壓抵于板材I的表面。由此，能夠在平板材I的表面形成使加工部14反轉(zhuǎn)這種形狀的凹部6，從而形成凸部5。于是，通過加工裝置10，可以使板件元板2的形狀參數(shù)為4μπι
12μ m以下，使板件元板2的凸部5的高度Rz為5 μ m以上且相對于板件元板2的板厚t而言為10%以下(參照圖6(c))。需要說明的是，形成凸部5的裝置不限于上述的加工裝置。另外，應(yīng)當(dāng)想到的是，此次公開的實(shí)施方式的所有點(diǎn)均為例示，而不具有限制性。本發(fā)明的范圍并非通過上述的說明而是由權(quán)利要求書表示，旨在包含與權(quán)利要求書等同的含義及在范圍內(nèi)的所有變更。例如，在上述實(shí)施方式中，雖然熱交換用的板件4是通過對板件元板2進(jìn)行沖壓加工而制成，但該沖壓加工可以是任意的，可以不是形成上述那樣的人形槽的加工。需要說明的是，已知在本發(fā)明中用作沖壓成形性的評價(jià)基準(zhǔn)的“沖壓成形性分值”與作為一般的沖壓成形性的評價(jià)方法的埃里克森值(埃里克森試驗(yàn))具有良好的比例關(guān)系。因此，通過本發(fā)明中使用的沖壓成形性分值也能夠正確地評價(jià)沖壓成形性。本申請基于2010年4月28日申請的日本專利申請(特愿2010-103525)，其內(nèi)容作為參照被引用于本申請中。產(chǎn)業(yè)上的可利用性本發(fā)明的熱交換用板件的原板材適宜用作構(gòu)成用于海洋發(fā)電等的熱交換器的板件的原板材。符號說明I平板材Ia平板材的表面2板件元板(原板材)2a板件元板的表面
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3 槽4熱交換用板件5 凸部6 凹部8 上壁9 表壁10加工裝置11移送輥12加工輥13支承輥
權(quán)利要求
1.ー種熱交換用板件的原板材，該原板材通過在鈦制的平板材的表面形成凹部及凸部而形成，且在被實(shí)施沖壓加工后成為熱交換用板件，所述熱交換用板件的原板材的特征在于， 當(dāng)所述凸部的高度為Rz(ym)，所述凹部的寬度為L(Um),相鄰的所述凸部之間的間距為P(Um)時(shí)，以由(RzXL/P)定義的形狀參數(shù)成為12 以下的方式形成所述凹部及所述凸部。
2.根據(jù)權(quán)利要求I所述的熱交換用板件的原板材，其特征在干， 以所述形狀參數(shù)成為4 y m以上的方式形成所述凹部及所述凸部。
3.根據(jù)權(quán)利要求I所述的熱交換用板件的原板材，其特征在干， 所述凸部在俯視下為圓形狀，且在所述平板材的表面以鋸齒狀形成。
4.根據(jù)權(quán)利要求I所述的熱交換用板件的原板材，其特征在干， 所述凸部的高度Rz按十點(diǎn)平均粗糙度計(jì)為5pm以上，且在所述平板材的厚度為t ( u m)時(shí),該凸部的高度Rz為(0. IXt) y m以下。
5.ー種熱交換用板件的原板材的制造方法，該原板材通過在鈦制的平板材的表面形成凹部及凸部而形成，且在被實(shí)施沖壓加工后成為熱交換用板件，所述熱交換用板件的原板材的制造方法的特征在干， 當(dāng)所述凸部的高度為Rz(ym)，所述凹部的寬度為L(Um),相鄰的所述凸部之間的間距為P(Um)時(shí)，以由(RzXL/P)定義的形狀參數(shù)為12pm以下的方式形成所述凹部及凸部。
6.根據(jù)權(quán)利要求5所述的熱交換用板件的原板材的制造方法，其特征在干， 以所述形狀參數(shù)成為4 y m以上的方式形成所述凹部及所述凸部。
7.根據(jù)權(quán)利要求5所述的熱交換用板件的原板材的制造方法，其特征在干， 所述凸部在俯視下為圓形狀，且在平板材的表面以鋸齒狀配置所述凸部。
8.根據(jù)權(quán)利要求5所述的熱交換用板件的原板材的制造方法，其特征在干， 以所述凸部的高度Rz按十點(diǎn)平均粗糙度計(jì)為5 以上，且在所述平板材的厚度為t(um)時(shí)該凸部的高度Rz為(0. IXt) 以下的方式在所述平板材的表面形成所述凸部。
全文摘要
本發(fā)明提供一種在被實(shí)施沖壓加工后成為熱交換用的板件的熱交換用的板件的原板材及其制造方法。本發(fā)明的熱交換用板件(4)的原板材(2)由在表面上形成有凹部及凸部的鈦制的平板材(1)構(gòu)成，且在實(shí)施了作為后續(xù)處理的沖壓加工后成為熱交換用板件(4)。當(dāng)凸部(5)的高度為Rz(μm)，凹部(6)的寬度為L(μm)，相鄰的凸部(5)之間的間距為P(μm)時(shí)，以由(Rz×L/P)定義的形狀參數(shù)成為12μm以下的方式形成凹部(6)及凸部(5)。
文檔編號B21D22/08GK102803890SQ20118001397
公開日2012年11月28日 申請日期2011年4月27日 優(yōu)先權(quán)日2010年4月28日
發(fā)明者藤井康之, 岡本明夫, 逸見義男, 藤田皓久 申請人:株式會社神戶制鋼所