專利名稱：：不銹鋼氣電焊用藥芯焊絲的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
：本發(fā)明涉及強度和韌性受到要求的LNG(液化天然氣)的球形罐的腳部材和船舶等這些由不銹鋼構(gòu)成并需要強度和在極低溫環(huán)境下的韌性的結(jié)構(gòu)物的焊接所使用的氣電焊用藥芯焊絲。
背景技術(shù)：
：歷來，對于用于LNG球形罐的腳部材等和大型結(jié)構(gòu)物上并以曝露在大氣中的狀態(tài)下使用的不銹鋼，要求耐腐蝕性、強度和極低溫環(huán)境下的韌性，因此會使用超過20mm左右的厚度的不銹鋼厚板。歷來，在這樣的不銹鋼厚板的焊接中，進(jìn)行的是使用電弧棒以手動進(jìn)行的保護(hù)電弧焊法，或者藥芯焊絲和保護(hù)氣體被自動供給的半自動氣體保護(hù)電弧焊法。但是，基于保護(hù)電弧焊法及半自動氣體保護(hù)電弧焊法進(jìn)行的施工，熔敷速度小，立向焊接的作業(yè)效果極低，因此在使用由軟鋼及高張力鋼構(gòu)成的厚板的造船、橋梁和化學(xué)貯槽等的焊接中，會使用熔敷速度大、能夠以高效果實施立向焊接的氣電焊法。.在極厚板的焊接中，因為坡口深，所以焊接部容易成為多層，在該焊接部容易發(fā)生夾渣和咬邊等缺陷。若在焊接部發(fā)生夾渣，則焊接金屬的強度及韌性等機械的性能劣化，若發(fā)生咬邊，則由于應(yīng)力集中造成疲勞強度降低。因此，強烈希望使基于氣電焊進(jìn)行的施工為單層焊接，此外，還強烈希望一種氣電焊用藥芯焊絲，其即使在通過單焊層施工焊接極厚板時，向坡口部的熔深仍良好，不會在焊接部發(fā)生缺陷，能夠得到健全且具有充分的機械的性能的焊接金屬。例如，在特開平11-138295號中公開有一種不銹鋼氣電焊用藥芯焊絲，其是在由形成為管狀的不銹鋼構(gòu)成的外皮內(nèi)所填充的焊劑中，含有1102、Si02及含有金屬氟化物的造渣劑，通過特定此造渣劑的含量，可以在厚板不銹鋼的立向位置進(jìn)行高效率且有穩(wěn)定的熔深的焊接，此外焊接作業(yè)性優(yōu)異，不會發(fā)生咬邊及針狀氣孔，因此焊接金屬的機械性質(zhì)良好。另外，線能量大的氣電焊，因為達(dá)到焊接金屬凝固的冷卻速度小，所以焊接金屬的組織有比較粗大化的傾向。若將JISZ3323所規(guī)定的308系等歷來被使用的不銹鋼電弧焊用藥芯焊絲用于氣電焊，則由于粗大化的焊接金屬組織導(dǎo)致屈服點和抗拉強度大大降低。根據(jù)特開平11-138295號中公開的不銹鋼氣電焊用藥芯焊絲，公開的是在外皮和/或填充焊劑中添加N或氮化金屬，通過特定其添加量，既能夠確保0.2%屈服強度，又能夠抑制尖狀氣孔發(fā)生或飛濺發(fā)生量的增加等問題。然而，在前述的現(xiàn)有技術(shù)中存在如下的問題點。若在不銹鋼氣電焊用藥芯焊絲中大量添加N，則極低溫環(huán)境下的焊接部分的韌性降低。特開平11-138295號所述的不銹鋼氣電焊用藥芯焊絲為了確保0.2%屈服強度而在外皮和/或填充焊劑中添加N或氮化金屬，但其添加量多達(dá)0.050.16質(zhì)量％，極低溫環(huán)境下的韌性降低，因此不適于LNG用等被在極低溫環(huán)境下使用的結(jié)構(gòu)物的焊接。另夕卜，在特開平11-138295號所述的實施例中，公開有使用板厚20mm的SUS304鋼板及SUS316鋼板的焊接試驗，但在板厚超過20mm的不銹鋼鋼板的焊接中，即使使用該不銹鋼氣電焊用藥芯焊絲，仍避免不了在坡口內(nèi)發(fā)生未熔合。
發(fā)明內(nèi)容本發(fā)明鑒于這樣的問題點而做，其目的在于，提供一種不銹鋼氣電焊用藥芯焊絲，即使在焊接極厚的不銹鋼鋼板時，也不會在坡口內(nèi)發(fā)生未熔合和咬邊，能夠得到具有高強度及極低溫環(huán)境下的高韌性的焊接金屬。本發(fā)明的不銹鋼氣電焊用藥芯焊絲，是在由不銹鋼構(gòu)成的外皮中填充焊劑而成的不銹鋼氣電焊用藥芯焊絲，相對于焊絲總質(zhì)量，含有Cr:2228質(zhì)量％、Ni:812質(zhì)量％、CaF2:1.02.0質(zhì)量％及Fe:5570質(zhì)量%，規(guī)定C含量在0.06質(zhì)量Q/。以下，N含量在0.05質(zhì)量Q/。以下，設(shè)Cr含量為[Cr]、Mo含量為[Mo]、Ni含量為[Ni]、C含量為[C]、N含量為[N]時，由下式計算的Cr當(dāng)量Eq(Cr)和Ni當(dāng)量Eq(Ni)的比Eq(Cr)/Eq(Ni)為2.02,6。式1Eq(Cr)=[Cr]+[Mo]式2Eq(Ni)=[Ni]+35X[C]+20X[N]此外，所述焊劑優(yōu)選相對于焊絲總質(zhì)量含有造渣劑1.52.5質(zhì)量％。在此，造渣劑在外皮內(nèi)所填充的焊劑成分中，除去Fe、Cr、Ni和Mn等構(gòu)成焊接金屬的合金成分的金屬粉末以外，還包含與最終熔渣形成有關(guān)的全部的原料，也包含以電弧穩(wěn)定化為目的而添加的成分。CaF2也作為造渣劑的一部分被含有。造渣劑的各成分作為焊劑成分而存在的形態(tài)，也可以是氧化物、氟化物、碳氧鹽、硅酸鹽、碳化物及氮化物等化合物。另外所述焊劑還含有1102、Si02及Zr02中的至少一個，CaF2含量相對于Ti02、Si02及Zr02含量的總和的比優(yōu)選為5.0以上。根據(jù)本發(fā)明，在不銹鋼氣電焊用藥芯焊絲中，通過使焊絲中含有Cr，使焊接金屬固溶強化，同時對焊絲中的Cr含量加以特定，從而不會使延性及韌性降低。另外，通過在奧氏體系不銹鋼中限制作為侵入型元素的C和N的含量，能夠抑制耐沖擊性及低溫環(huán)境下的韌性的降低。此外，通過特定焊絲中的金屬元素的Cr當(dāng)量和Ni當(dāng)量的分配，焊接金屬中的組織平衡得到適當(dāng)化，不會使延性及低溫環(huán)境下的韌性降低，能夠使屈服點和抗拉強度提高，因此能夠得到一種即使被用于在極低溫環(huán)境下使用的結(jié)構(gòu)物的焊接時，仍具有優(yōu)異的機械的特性的不銹鋼氣電焊用藥芯焊絲絲。圖1是表示氣電焊用的焊絲的剖面圖。圖2是沿垂直方向及水平方向切開顯示氣電焊的焊接部的立體圖。具體實施例方式圖1是表示氣電焊用的焊絲的剖面圖，圖2是以一部分垂直方向及水平方向的剖面顯示氣電焊的焊接部的立體圖。如圖2所示，氣電焊通過如下方式進(jìn)行，通過立向姿勢在母材5間的坡口6上設(shè)置襯墊3，再在作業(yè)者側(cè)設(shè)置滑動銅板2，由焊炬13向坡口6供給焊絲11,同時在焊接金屬43和焊絲11間使電弧放電發(fā)生。保護(hù)氣體從設(shè)于滑動銅板2的氣體供給口22被供給到焊接部，通過由該保護(hù)氣體覆蓋電弧12和焊接部4，能夠防止焊接氣氛內(nèi)侵入空氣?；瑒鱼~板2隨著焊接部4的移動一起上下滑動，另外，在該滑動銅板2內(nèi)設(shè)有流通冷卻水的冷卻管23，利用在冷卻管23中流通的水可以經(jīng)由滑動銅板2冷卻焊接部4。焊絲11如圖1所示，由管狀的外皮lla及被填充在外皮lla的內(nèi)部的焊劑llb構(gòu)成。外皮lla是不銹鋼，其基材由與焊接對象的母材相同的金屬構(gòu)成，出于使焊接金屬的組織穩(wěn)定化，提高屈服點、抗拉強度及韌性這樣的機械性質(zhì)，或者提高耐腐蝕性等的化學(xué)的性質(zhì)為目的，該基材含有C、Ni、Cr、Si、Mo等成分。另外，此C、Si等成分除了是外皮lla的不銹鋼中的成分以外，還作為單體或化合物存在于焊劑llb中，外皮lla及焊劑lib這雙方被供給到焊接部4。本發(fā)明的不銹鋼氣電焊用藥芯焊絲，相對于焊絲總質(zhì)量，含有Cr:2228質(zhì)量％、Ni:812質(zhì)量。/。及Fe:5570質(zhì)量％。另外，焊絲含有的C含量控制在0.06質(zhì)量％以下，N含量控制在0.05質(zhì)量。/。以下。此外，設(shè)焊絲中的Cr含量為[Cr]、Mo含量為[Mo]、Ni含量為[Ni]、C含量為[C]、N含量為[N]時，由下式3和4定義焊絲中的Cr當(dāng)量Eq(Cr)和Ni當(dāng)量Eq(Ni)時，Cr當(dāng)量Eq(Cr)和Ni當(dāng)量Eq(Ni)的比Eq(Cr)/Eq(Ni)為2.02.6。式3<formula>formulaseeoriginaldocumentpage6</formula>在焊接部4，通過來自電弧放電的線能量，母材5和焊絲11熔融而形成熔融部41。焊劑llb除了作為氣體發(fā)生源而生成電弧氣氛以外，還通過焊劑中所含的造渣劑形成焊接熔渣42，從而緩和焊接部41內(nèi)的脫氧精煉、合金成分的補充和熔融金屬的急冷。從焊接部4的熔融部41浮起的熔渣42流入焊接金屬和滑動銅板2之間，被覆焊道表面而遮斷大氣，形成平滑的焊道。本發(fā)明的不銹鋼氣電焊用藥芯焊絲，相對于焊絲總質(zhì)量，含有造渣劑1.52.5質(zhì)量％。還有，該造渣劑在填充到外皮內(nèi)的焊劑成分中，除去Fe、Cr、Ni和Mn等構(gòu)成焊接金屬的合金成分的金屬粉末以外，還包含與最終熔渣形成有關(guān)的全部的原料，也包含以電弧穩(wěn)定化為目的而添加的成分。該造渣劑的各成分作為焊劑成分存在的形態(tài)，也可以是氧化物、氟化物、碳酸鹽、硅酸鹽、碳化物及氮化物等化合物。不銹鋼的焊接金屬的熔點為1400150(TC，與一般的軟鋼相比低100'C左右。因此，在不銹鋼的氣電焊中，焊接金屬開始凝固慢，熔渣42和熔融部41各自開始凝固的時刻的差比軟鋼大。而且，若從熔融部41浮起的熔渣成分不能加入開始凝固的熔渣42中，則熔渣成分夾雜到熔融部41內(nèi)，將不能去除該夾雜的熔渣成分。本發(fā)明者等發(fā)現(xiàn)，作為低于熔渣熔點而接近不銹鋼的熔點的熔渣造渣材的成分而著眼于CaF2，通過調(diào)整焊絲中的CaF2含量，即使以氣電焊焊接超過20mm的厚板時，也不會使焊接部發(fā)生未熔合及夾渣，可以形成美觀的焊道，從而發(fā)現(xiàn)了本發(fā)明。本發(fā)明的不銹鋼氣電焊用藥芯焊絲，相對于焊絲總質(zhì)量，含有CaF2為1.02.0質(zhì)量％。還有，本發(fā)明涉及的是以不銹鋼的箍材為外皮，通過在此箍材的內(nèi)部填充焊劑而得到的藥芯焊絲，但是根據(jù)用于焊接的電流范圍而分別使用從細(xì)徑到粗徑的焊絲的線徑，如果是半自動焊接中一般所使用的1.02.0mm，則均能夠適用本發(fā)明。以下，就本發(fā)明的焊絲組成的數(shù)值限定的理由進(jìn)行說明。(Cr:2228質(zhì)量°/。)Cr在不銹鋼合金鋼的表面形成惰性皮膜，提高針對大氣或酸的耐腐蝕性。另外，Cr對于鐵具有固溶強化效果，因此若添加Cr，則屈服點及抗拉強度提高。為了通過Cr的添加而得到焊接金屬的固溶強化的效果，需要使焊接金屬中的Cr含量為20質(zhì)量％以上。由于所添加的Cr被母材的熔融稀釋，另外被氧化作為熔渣消耗，致使焊接金屬中固溶的Cr的含量減少，因此可以使焊絲中的&含量為22質(zhì)量％以上。另一方面，若焊絲中的Cr含量超過28質(zhì)量％，則焊接金屬中的鐵素體組織過多而延性降低，以Fe、Cr為主體的金屬間化合物在焊接金屬中析出，韌性及延性容易降低。因此，焊絲中的Cr含量為2228質(zhì)量。/。，更優(yōu)選為2226質(zhì)量％。(Ni:812質(zhì)量％)Ni是用于在焊接金屬的凝固組織中使奧氏體形成的有效的成分，另外使焊接金屬針對非氧化性的酸的耐腐蝕性提高。如氣電焊這樣，根據(jù)所焊接的母材的板厚，至焊接部的線能量會大為不同，此外，在隨著線能量的變化而熔融部的母材的稀釋率不同的焊接法中，若焊絲中所含的Ni量比母材中所含的Ni量少，則焊接金屬中的Ni量將比母材少，因此焊接金屬的耐腐蝕性比母材降低。若焊絲中的Ni含量低于8質(zhì)量％，則焊接金屬中的Ni量比母材少而耐腐蝕性降低。另一方面，若焊絲中Ni含量超過12質(zhì)量％，則焊接金屬的凝固組織中所含的鐵素體及奧氏體組織的平衡由于母材的稀釋率而發(fā)生很大變動，從而不能穩(wěn)定獲得焊接金屬的機械性質(zhì)。因此，焊絲中的Ni含量為812質(zhì)量％。(Fe:5570質(zhì)量％)Fe是含有上述的Cr及Ni成分的不銹鋼的余量。本發(fā)明的不銹鋼氣電焊用藥芯焊絲，除Cr及Ni以外，還含有造渣劑、C、N、Mo或不可避免的雜質(zhì)。因此，焊絲中的Fe含量為5570質(zhì)量。/0。(Cr當(dāng)量Eq(Cr)對于Ni當(dāng)量Eq(Ni)的比Eq(Cr)/Eq(Ni):2.02.6)通過特定焊絲中的Cr當(dāng)量Eq(Cr)對于Ni當(dāng)量Eq(Ni)的比，焊接金屬中的組織平衡得到適當(dāng)化。在此，焊絲中的Cr當(dāng)量所對應(yīng)的成分促進(jìn)焊接金屬中的鐵素體組織的形成，Ni當(dāng)量所對應(yīng)的成分促進(jìn)焊接金屬中的奧氏體組織的形成。在本發(fā)明中，考慮到焊接會致使焊絲中的含有金屬被稀釋等，而根據(jù)下式5及6來特定焊絲含有的Or當(dāng)量及Ni當(dāng)量，由此使焊接金屬中的鐵素體組織和奧氏體組織的含有比率適當(dāng)化，從而即使在氣電焊這樣的在大線能量下生成的焊接金屬中，也能夠得到與母材同等的屈服點和抗拉強度。若焊絲中的Cr當(dāng)量對于Ni當(dāng)量的比低于2.0，則焊接金屬中的奧氏體組織增加，屈服點及抗拉強度降低。另一方面，若焊絲中的Cr當(dāng)量對于Ni當(dāng)量的比超過2.6，則焊接金屬中的鐵素體組織增多，延性及韌性降低。因此，焊絲中的Cr當(dāng)量對于Ni當(dāng)量的比為2.02.6。式5Eq(Cr)=[Cr]+[Mo]式6Eq(Ni)=[Ni]+35X[C]+20X[N](C:0.06質(zhì)量％以下).C包含在焊絲的外皮、焊劑原料及涂布于焊絲表面的潤滑劑中。另外，保護(hù)氣體中的C02被電弧放電還原，被還原的C也會加入到焊接金屬中。若添加C，則其在SUS304L等奧氏體系不銹鋼中作為侵入型元素固溶，雖然焊接金屬的屈服點和抗拉強度增加，但隨著其添加量的增加，焊接金屬中Cr碳化物開始析出，因此低溫環(huán)境下的韌性降低。若焊絲中的C的含量超過0.06質(zhì)量％，則耐沖擊性及低溫環(huán)境下的韌性顯著降低。因此，焊絲中的C的含量為0.06質(zhì)量％以下，更優(yōu)選為0.02質(zhì)量％以下。(N:0.05質(zhì)量％以下)N包含在焊絲的外皮及焊劑原料等之中。與C一樣，N在奧氏體系不銹鋼中作為侵入型元素固溶，因此隨著N的添加量的增加，焊接金屬的屈服點和抗拉強度增加，耐沖擊性及低溫環(huán)境下的韌性降低。另外，若N的添加量多，則氣體的N被排入到焊接金屬中，將容易發(fā)生氣孔和針狀氣孔等氣孔缺陷。若焊絲中的N的含量超過0.05Q/。，則耐沖擊性及低溫環(huán)境下的韌性降低，另外容易發(fā)生氣孔缺陷。因此，焊絲中的N的含量為0.05質(zhì)量％以下，更優(yōu)選為0.03質(zhì)量％以下。本發(fā)明的氣電焊用藥芯焊絲，除上述的Cr、Ni、Fe、C和N以外，還能夠以耐腐蝕性的提高為目的而含有Mo。但是，.若焊絲中的Mo的含量超過1.0質(zhì)量％，則焊接金屬中析出金屬間化合物，低溫環(huán)境下的焊接部的韌性降低。因此，優(yōu)選焊絲中的Mo含量抑制在1.0質(zhì)量。/。以下。(造渣劑合計1.52.5質(zhì)量％)焊絲中所含的焊劑成分之中，造渣劑具有的作用是，在氣電焊中，借助電弧熱以熔融狀態(tài)浮到焊接金屬上部，同時進(jìn)行熔融金屬的脫氧精煉及緩和熔融金屬的急冷。若焊絲中的造渣劑的合計低于1.5質(zhì)量％，則無法充分獲得上述的作用，容易發(fā)生未熔合。另一方面，若焊絲中的造渣劑的合計超過2.5質(zhì)量％，則發(fā)生的熔渣過多，電弧放電帶來的濺渣和飛濺的發(fā)生增多，因此焊道的外觀容易受損。此外，電弧放電容易中斷，因此容易發(fā)生焊接金屬內(nèi)的夾渣以及針狀氣孔和氣孔等。因此，焊絲中的造渣劑合計為1.52.5質(zhì)量％。(CaF2:1.02.0質(zhì)量％)造渣劑之中，CaF2降低熔渣的熔點而使之接近不銹鋼的熔點，其具有的作用是，即使在焊接60mm左右這種極厚板的不銹鋼鋼板時，也可抑制坡口內(nèi)發(fā)生的夾渣等缺陷，從而能夠獲得良好的焊接作業(yè)性和健全的焊接金屬。本發(fā)明者等在造渣劑中所含的成分之中，著眼于該CaF2的含量，研究其添加量及添加比率，其結(jié)果發(fā)現(xiàn)，通過使CaF2的添加量為1.02.0質(zhì)量％，能夠得到良好的焊接作業(yè)性和健全的焊接金屬。若該CaF2的含量低于1.0質(zhì)量％，則無法充分獲得降低熔渣的熔點的效果，夾渣和未熔合容易發(fā)生，此外由于不均勻發(fā)生的熔渣還會導(dǎo)致焊道外觀容易受損。另一方面，若CaF2的含量超過2.0質(zhì)量％，則在現(xiàn)有的焊劑中作為主成分的Si02和Ti02等成分不足，因此熔渣的高溫粘度降低，使焊道表面產(chǎn)生不均勻的焊波，并且熔渣剝離性降低。因此焊絲中的CaF2的含量為1.02.0質(zhì)量％。另外，焊絲中所含的造渣劑之中，Ti02、Si02和Zr02雖然具有提高熔渣的流動性的效果，但是會在凝固完畢的焊接金屬中作為微小的復(fù)合氧化物夾雜物分散、殘留，在焊接金屬的浸透探傷試驗中作為點狀的缺陷被測定到。因此，優(yōu)選其總含量比CaF2的含量少的方面。若焊絲中的CaF2的含量以相對于Ti02、Si02和Zr02含量的總和的比計低于5.0，則在浸透探傷試驗中被檢測出的點狀的缺陷會顯著增加。因此，優(yōu)選焊絲中的CaF2的含量相對于Ti02、Si02和Zr02含量的總和的比為5.0以上，更優(yōu)選為15.0以上。實施例以下，將顯示出本發(fā)明的氣電焊用藥芯焊絲的效果的實施例與比較例一起例示。制造在SUS304L所構(gòu)成的箍材中填充有焊劑的焊絲，使用該焊絲進(jìn)行氣電焊。用于該箍材的制造的板材的組成及尺寸顯示在表l中。母材使用由含有表2所示的成分的不銹鋼構(gòu)成的板厚50mm的厚板，以坡口間隙5mm相接配置這兩個厚板的V字形的坡口，在母材的背面?zhèn)扰渲锰沾芍圃斓囊r墊。還有，在相接的母材間V字的坡口構(gòu)成的角度為20°，對該V字坡口供給C02或Ar—20。/。CO2作為保護(hù)氣體，同時進(jìn)行氣電焊。焊接裝置以直流反極性(DC-EP)設(shè)定為400A-43V的焊接條件，保護(hù)氣體的流量為35L/分。表1<table>tableseeoriginaldocumentpage11</column></row><table>在具有表1所示的組成的箍材中填充具有各種組成的焊劑，作為實施例和比較例的氣電焊用藥芯焊絲的供試材，對于表2所示的母材進(jìn)行氣電焊。然后，對于使用實施例和比較例的焊絲進(jìn)行了焊接的焊接金屬，進(jìn)行縱向拉伸試驗及一1961:環(huán)境下的￥切口擺錘沖擊試驗，測定0.2%屈服強度、抗拉強度及吸收能。然后，如果0.2%屈服強度為280[N/mm2]以上、抗拉強度為580[N/mm2]以上、吸收能為34[J]以上，則各性能的項目判定為良好。滿足全部項目的為O，不滿足的項目有1個的為X并顯示在表3中。關(guān)于焊接金屬的健全性，是對于焊道外觀、有無未熔合及有無夾渣進(jìn)行評價判定。悍道外觀由目測進(jìn)行評價，其結(jié)果是沒有熔渣夾雜，形成平滑的焊道的為良好。另外，通過X射線透射試驗，根據(jù)未熔合和夾渣的尺寸及個數(shù)來判定有無缺陷，完全沒有缺陷的為良好。關(guān)于焊道外觀、未熔合及夾渣的有無的判定結(jié)果，良好的為O，與現(xiàn)有等同的為A并顯示在表3中。表3畫1<table>tableseeoriginaldocumentpage12</column></row><table>表3-3<table>tableseeoriginaldocumentpage13</column></row><table>表3所示的No.17、9、10、17是滿足本發(fā)明的必須要件的實施例。實施例No.17、9、10、17焊絲中的Cr、Ni、CaF2、C和N的含量以及Cr當(dāng)量對于Ni當(dāng)量的比滿足本發(fā)明的范圍，顯示出優(yōu)異的屈服點和抗拉強度，能夠得到根據(jù)吸收能判定的良好的韌性。No.ll是焊絲中的Cr含量低于本發(fā)明的范圍，從而得不到來自Cr的添加的固溶強化的效果的比較例。No.12是焊絲中的Cr含量超過本發(fā)明的范圍，由于焊接金屬中的過剩的鐵素體組織的增加導(dǎo)致抗拉強度降低，此外由于金屬間化合物的析出導(dǎo)致韌性降低的比較例。No.13是焊絲中所含的Cr當(dāng)量對于Ni當(dāng)量的比低于本發(fā)明的范圍，由于焊接金屬中的奧氏體組織的增加致使抗拉強度降低的比較例。比較例No.14焊絲中所含的Cr當(dāng)量相對于Ni當(dāng)量的比超過本發(fā)明的范圍，由于焊接金屬中的鐵素體組織的增加導(dǎo)致韌性降低。比較例No.15焊絲中的C的含量超過本發(fā)明的范圍，韌性降低。比較例No.l6焊絲中的N的含量超過本發(fā)明的范圍，韌性降低。在滿足本發(fā)明的必須要件的實施例No.17、9、10、17之中，實施例No.16焊絲中的造渣劑含量滿足本發(fā)明的范圍，具有完美的焊道外觀，焊接金屬中沒有發(fā)生夾渣和未熔合。No.7雖然滿足本發(fā)明的條件，但造渣劑之中含有CaF2的比例比較小，因此是在造渣劑以外的成分的作用下，焊道外觀與現(xiàn)有等同的例子。實施例No.8焊絲中的CaF2含量低于本發(fā)明的范圍，無法充分獲得降低熔渣熔點的效果，未熔合的發(fā)生和焊道外觀與現(xiàn)有等同。No.17焊絲中的CaF2含量多，焊道外觀有一些劣化。No.9焊絲中的造渣劑的含量多，發(fā)生熔渣過多，焊道的外觀受損，此外也是夾渣發(fā)生得與現(xiàn)有等同的例子。No.10由于熔渣不足導(dǎo)致焊接部的急冷未得到緩和，未熔合發(fā)生與現(xiàn)有等同。權(quán)利要求1.一種不銹鋼氣電焊用藥芯焊絲，其在由不銹鋼構(gòu)成的外皮中填充焊劑而成，其特征在于，相對于焊絲總質(zhì)量，含有Cr22～28質(zhì)量％、Ni8～12質(zhì)量％、CaF21.0～2.0質(zhì)量％及Fe55～70質(zhì)量％，并且，將C含量規(guī)定在0.06質(zhì)量％以下，將N含量規(guī)定在0.05質(zhì)量％以下，在將Cr含量定為[Cr]，將Mo含量定為[Mo]，將Ni含量定為[Ni]，將C含量定為[C]，將N含量定為[N]時，根據(jù)下式計算出的Cr當(dāng)量Eq(Cr)和Ni當(dāng)量Eq(Ni)的比Eq(Cr)/Eq(Ni)為2.0～2.6，Eq(Cr)＝[Cr]+[Mo]Eq(Ni)＝[Ni]+35×[C]+20×[N]。2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的不銹鋼氣電焊用藥芯焊絲，其特征在于，所述焊劑相對于焊絲總質(zhì)量含有1.52.5質(zhì)量％的造渣劑。3.根據(jù)權(quán)利要求1所述的不銹鋼氣電焊用藥芯焊絲，其特征在于，所述焊劑含有Ti02、Si02及Zr02中的至少一種，CaF2含量相對于Ti02、Si02及Zr02含量的總和的比為5.0以上。全文摘要本發(fā)明涉及一種不銹鋼氣電焊用藥芯焊絲，其在由不銹鋼構(gòu)成的外皮中填充有焊劑，其中，相對于焊絲總質(zhì)量，含有Cr22～28質(zhì)量％、Ni8～12質(zhì)量％、及Fe55～70質(zhì)量％，規(guī)定C含量在0.06質(zhì)量％以下，N含量在0.05質(zhì)量％以下，設(shè)Cr含量為[Cr]、Mo含量為[Mo]、Ni含量為[Ni]、C含量為[C]、N含量為[N]時，由下式計算的Cr當(dāng)量Eq(Cr)和Ni當(dāng)量Eq(Ni)的比Eq(Cr)/Eq(Ni)為2.0～2.6。Eq(Cr)＝[Cr]+[Mo]，Eq(Ni)＝[Ni]+35×[C]+20×[N]。根據(jù)這一構(gòu)成，即使在焊接極厚的不銹鋼鋼板時，也不會在坡口內(nèi)發(fā)生未熔合和咬邊，能夠得到具有高強度及極低溫環(huán)境下的高韌性的焊接金屬。文檔編號B23K35/30GK101596655SQ20091014109公開日2009年12月9日申請日期2009年5月20日優(yōu)先權(quán)日2008年6月3日發(fā)明者池田哲直,渡邊博久,迎井直樹申請人:株式會社神戶制鋼所