專利名稱：：一種薄規(guī)格熱軋鋼板的生產(chǎn)方法
技術(shù)領(lǐng)域：
：本發(fā)明涉及軋鋼領(lǐng)域，具體涉及一種薄規(guī)格熱軋鋼板的生產(chǎn)方法。
背景技術(shù)：
：薄規(guī)格熱軋鋼板是指厚度2.0mm以下的熱軋鋼板，傳統(tǒng)流程鋼廠在生產(chǎn)薄規(guī)格熱軋鋼板時，采用3035mrn的板坯軋制到2.Omm以下的規(guī)格，由板坯到成品的總變形量只有93%，因此分配到各個機架(各機架由前至后依次是F1、F2、F3、F4…)的變形量較小，即使變形量最大的F1、F2、F3也不會超過50X，由于變形量小，所需要的軋制負荷也較低，薄板坯連鑄連軋流程精軋機入口板坯厚度達到5070rnm，由板坯到成品的總變形量達到97%,遠遠高于傳統(tǒng)軋機；因此軋制薄規(guī)格熱軋鋼板時，各機架軋制變形量遠遠超過了一般軋機。大的變形量必然會帶來較大的軋制負荷，從而在薄規(guī)格熱軋鋼板生產(chǎn)過程中產(chǎn)生各種問題，主要表現(xiàn)在以下幾個方面1、按照常用軋制負荷分配原則，軋機前幾個機架應(yīng)盡量分配大的負荷，以便使鑄坯在高溫下盡量完成大的變形量，但F1機架考慮到板坯咬入的問題，如果變形量過大，可能會造成板坯不能咬入，因此F1機架的壓下率設(shè)定一般比較保守，普遍都設(shè)定在50%左右；軋制薄規(guī)格熱軋鋼板時，總的變形量增加，而F1的變形量又偏小，導(dǎo)致后機架變形量過大，造成后機架軋制負荷過大；2、F3、F4機架軋制負荷過大，，機架振動嚴重，同時軋輥表面氧化膜容易剝落，造成帶鋼表面氧化鐵皮質(zhì)量缺陷；3、F5、F6機架軋制負荷過大，導(dǎo)致板形控制系統(tǒng)無法在線調(diào)整浪形，容易產(chǎn)生板形缺陷。-為了解決上述問題，實現(xiàn)薄規(guī)格熱軋鋼板的大批量生產(chǎn)，各個鋼廠采取了多種措施，有的通過在精軋機前增加粗軋機，來減小精軋機組軋輥入口板坯厚度，從而減小軋制負荷，；R用此方法需要較大的經(jīng)濟投入，同時施工期間全廠處于停產(chǎn)狀態(tài)，對生產(chǎn)有較大影響，此外部分鋼廠由于現(xiàn)場空間所限，也沒有空間可以加裝該設(shè)備；部分鋼廠以犧牲產(chǎn)量為代價，通過將鑄坯厚度由60mm減少到50ram甚至更薄，從而降低精軋機的軋制負荷，采用此方法，對產(chǎn)能有較大的影響。同樣的生產(chǎn)節(jié)奏，用50腿的鑄坯與用60mm鑄坯生產(chǎn)相比，產(chǎn)能減少20%左右，對企業(yè)產(chǎn)量、成本都會造成較大影響
發(fā)明內(nèi)容'本發(fā)明的目的在于提供一種采用熱連軋機生產(chǎn)薄規(guī)格熱軋鋼板的方法，采用該方法后，可方便的提高軋制的效率及質(zhì)量。本發(fā)明是通過以下技術(shù)方案來實現(xiàn)的一種薄規(guī)格熱軋鋼板的生產(chǎn)方法，該方法包括如下步驟a、調(diào)整熱連軋機中各機架上、下兩個軋輥之間的距離，且使第一臺機架的壓下率￡1為53%至63%,其中，e1=(Hl-'hl)/Hl，Hl為第一個機架入口板坯厚度，hl為第一個機架出口板坯厚度；b、將高溫的板坯送入依次設(shè)置的機架的軋輥入口進行軋制，板坯的開軋溫度在1120'C至1150。C范圍內(nèi)，終軋溫度在885t:至93(TC范圍內(nèi)；c、板坯經(jīng)各機架上的軋輥軋制后，薄規(guī)格熱軋鋼板從末機架軋輥出口輸出。本發(fā)明中，F(xiàn)l機架采用較大的壓下率e1，其計算依據(jù)是-1、通過重新計算Fl的咬入角，重新確定Fl機架在保證鑄坯咬入的前提下能夠?qū)崿F(xiàn)的最大壓下量；咬入角可通過下列方法計算根據(jù)格魯捷夫計算公式，咬入時軋輥與帶鋼間的摩擦系數(shù)fb可以用公式〈l〉計算/A=i^A:2(0.84-0.00040<1〉式中fb——咬入時軋輥與帶鋼間的摩擦系數(shù)；K,——考慮軋輥材質(zhì)和表面狀態(tài)的影響系數(shù)，對于鑄鐵軋輥，取0.9;K2——考慮軋制速度的影響系數(shù)，對于Fl軋制速度在0lm/s之間時可取1.0;t——軋制溫度(°C)，對于本發(fā)明工況取114(TC。由公式〈1〉可計算出軋制溫度為1140'C時Fl咬入的摩擦系數(shù)fb的數(shù)值fb=0.9X1.OX(0.84-0.0004X1140)=0.3456根據(jù)熱軋鋼板軋制時的咬入條件可知，要使軋件能夠咬入，臨界條件為咬入角a的正切值等于開始咬入時的摩擦系數(shù)fb，叫y;-tana時，軋機就可以咬入。由此可以計算出咬入角a的值為a=axctanfb=arctanO.3456=19°。請見圖1，機架壓下量AhAh=H-h;H——機架入口板坯厚度；h——機架出口板坯厚度；咬入角與帶鋼壓下量及軋輥直徑之間的關(guān)系可以用公式〈2〉表示M=D(1—coscf)<2〉式中D——軋輥直徑；a-咬入角；由于軋輥直徑越小，帶鋼越難咬入，因此只要最小直徑軋輥能夠?qū)崿F(xiàn)咬入，就可以保證軋制時的正常咬入。機架壓下率e可由公式〈3〉計算s=氣100%<3〉if式中e一機架壓下率；對于現(xiàn)大部分薄板坯熱連軋機而言，其連鑄坯厚度為60mm，所以H在此取60mm;軋輥直徑D最小值為720mm，將D、H分別帶入式〈2〉、<3>計算可得Fl最大壓下量為AhAh=720X(l-cosl9°)=39.24mmFl機架最大壓下率ee=39.24/60X100%=65%由計算數(shù)據(jù)可知，在軋制薄規(guī)格熱軋鋼板時，F(xiàn)l的壓下率設(shè)置到65%才會出現(xiàn)軋件不能咬入情況，現(xiàn)軋制過程中設(shè)定的壓下率50%遠遠低于65%;以此結(jié)果為依據(jù)，重新制定了軋機負荷分配；為了確保第一個機架F1咬入，實際生產(chǎn)時的壓下率可略小于計算值(如取60%)，由于總的變形量沒有增加，因此F1的壓下率增加后，使F3F6機架的壓下率能夠降低，可以方便的提高薄規(guī)格熱軋鋼板的軋制效率及質(zhì)量。將第一個機架F1的壓下率設(shè)定好之后，其壓下率由液壓輥縫控制系統(tǒng)來執(zhí)行的；冋吋，在設(shè)定好第一個機架F1的壓下率之后，其后機架F2、F3…的壓下率由系統(tǒng)自動計算分配(當(dāng)然也可由人工設(shè)置)，此均為現(xiàn)有技術(shù)，此處不再贅述。通過調(diào)整各機架的負荷分配后，F(xiàn)3F6機架的負荷得到顯著降低，但是Fl機架的負荷明顯升高，由此造成F1軋制力經(jīng)常超過極限，為避免出現(xiàn)機架跳停現(xiàn)象，可以通過提高軋制溫度的方法，通過提高開軋溫度和終軋溫度，有效降低F1機架的軋制力，同時對其它機架軋制力也有降低作用，軋制溫度的具體確定，可以依據(jù)下列原則1、開軋溫度可在加熱爐能夠?qū)崿F(xiàn)的前提下盡量提高，但根據(jù)試驗可得，開軋溫度超過115(TC以后，繼續(xù)升高軋制溫度軋制力下降不明顯，因此考慮到油耗經(jīng)濟性，nj-選擇開軋溫度在1120。C至115(TC范圍內(nèi);2、終軋溫度的選擇主要是保證產(chǎn)品力學(xué)性能，可在885。C至93(TC范圍內(nèi)選擇。通過采用上述方法調(diào)整軋制負荷和軋制溫度后，保證了Fl機架在能正常咬入的情況下完成盡可能大的變形量，從而減輕了后續(xù)機架的負荷降低F3、F4機架的軋制負荷，緩解軋機振動、降低軋輥磨損、提高帶鋼表面質(zhì)量；降低F5、F6機架的軋制負荷，提高板形控制能力，確保板形質(zhì)量。通過采取上述措施，解決了薄規(guī)格熱軋鋼板生產(chǎn)中存在的難點，實現(xiàn)了薄規(guī)格熱軋鋼板的大批量生產(chǎn)。圖1是第一個機架上，軋輥與板坯咬合時的示意圖；圖2是本發(fā)明中所用熱連軋機在工作時的示意圖；圖3是本發(fā)明所述方法的流程圖；圖4是采用本發(fā)明方法前、后，各機架的壓下率對比圖；附圖標記說明1、軋輥，2、板坯，3、軋輥入口，4、軋輥出口。具體實施方式如圖3所示，一種薄規(guī)格熱軋鋼板的生產(chǎn)方法，該方法包括如下步驟a、調(diào)整熱連軋機中各機架上、下兩個軋輥1之間的距離，且使第一臺機架的壓下率￡1為53%至63%,其中，(HI-hi)/Hl，Hl為第一個機架入口板坯厚度，hl為第一個機架出口板坯厚度；b、將高溫的板坯2送入依次設(shè)置的機架的軋輥入口3進行軋制；c、板坯2經(jīng)各機架上的軋輥1軋制后，薄規(guī)格熱軋鋼板從軋輥出口4輸出。如圖2所示，當(dāng)?shù)谝粋€機架F1的壓下率調(diào)高之后，其后的機架F2、F3、F4、F5、F6上的載荷可大幅降低，可提高整個軋制過程的效率，其后機架載荷降低，薄規(guī)格熱軋鋼板的軋制質(zhì)量也得到提高；為避免該熱連軋機中各機架的跳?，F(xiàn)象，板坯2的開軋溫度在112(TC至1150'C范圍內(nèi)，終軋溫度在885'C至930。C范圍內(nèi)。表1所示為軋制1.6mm厚度規(guī)格時，現(xiàn)常用的軋制負荷調(diào)整前各機架壓下率分布情況；表2所示為采用本發(fā)明所述方法后，軋制負荷調(diào)整后各機架壓下率分布情況；采用本發(fā)明前、后各機架壓下率的對比圖見圖4;表3所示為軋制1.6mm厚度規(guī)格薄規(guī)格熱軋鋼板時，軋制溫度調(diào)整前后，各機架軋制力降幅情況，由該表可見，提高軋制溫度后，各機架軋制力得到明顯降低。表l:軋制負荷調(diào)整前各機架壓下率<table>tableseeoriginaldocumentpage9</column></row><table>表2:軋制負荷調(diào)整后各機架壓下率<table>tableseeoriginaldocumentpage9</column></row><table>表3:調(diào)整軋制溫度前后軋制力對比<table>tableseeoriginaldocumentpage9</column></row><table>權(quán)利要求1、一種薄規(guī)格熱軋鋼板的生產(chǎn)方法，其特征在于，該方法包括如下步驟a、調(diào)整熱連軋機中各機架上、下兩個軋輥之間的距離，且使第一臺機架的壓下率ε1為53％至63％，其中，ε1＝(H1-h1)/H1，H1為第一個機架入口板坯厚度，h1為第一個機架出口板坯厚度；b、將高溫的板坯送入依次設(shè)置的機架的軋輥入口進行軋制；c、板坯經(jīng)各機架上的軋輥軋制后，薄規(guī)格熱軋鋼板從末機架軋輥出口輸出。2、如權(quán)利要求1所述薄規(guī)格熱軋鋼板的生產(chǎn)方法，其特征在于，在上述b歩驟中，所述板坯的開軋溫度為U20。C至115(TC。3、如權(quán)利要求2所述薄規(guī)格熱軋鋼板的生產(chǎn)方法，其特征在于，在上述b步驟中，板坯的終軋溫度為885。C至93(TC。全文摘要本發(fā)明公開了一種薄規(guī)格熱軋鋼板的生產(chǎn)方法，該方法包括如下步驟a.調(diào)整熱連軋機中各機架上、下兩個軋輥之間的距離，且使第一臺機架的壓下率ε1為53％至63％，其中，ε1＝(H1-h1)/H1，H1為第一個機架入口板坯厚度，h1為第一個機架出口板坯厚度；b.將高溫的板坯送入依次設(shè)置的機架的軋輥入口進行軋制；c.板坯經(jīng)各機架上的軋輥軋制后，薄規(guī)格熱軋鋼板從末機架軋輥出口輸出。本發(fā)明在保證安全性的情況下，盡可能的提高第一個機架軋輥的壓下率，使后方機架軋輥的負荷降低，提高軋制的效率及產(chǎn)品的質(zhì)量。文檔編號B21B37/58GK101219439SQ20081002602公開日2008年7月16日申請日期2008年1月25日優(yōu)先權(quán)日2008年1月25日發(fā)明者周楊勇,李軻新,毛新平申請人:廣州珠江鋼鐵有限責(zé)任公司