專利名稱：：不同材料接合用藥芯焊絲及不同材料接合方法
技術(shù)領(lǐng)域：
：本發(fā)明涉及鐵系材料和鋁系材料的不同種類金屬構(gòu)件彼此的不同材料接合用藥芯焊絲(FCW:Fluxcoredwire)及不同材料接合方法。本發(fā)明的技術(shù)在汽車、鐵道車輛等運輸領(lǐng)域，作為機械零件、建筑結(jié)構(gòu)物等結(jié)構(gòu)構(gòu)件適合，尤其在汽車用結(jié)構(gòu)物等的組裝工序時需要。
背景技術(shù)：
：焊接通常將同種類的金屬構(gòu)件彼此進行接合。但是，如果能夠適用于鐵系材料(以下，簡稱鋼材)和鋁系材料(總稱純鋁及鋁合金，故以下簡稱為鋁材料)這樣不同種類的金屬構(gòu)件的接合(不同材料接頭體)，則作為汽車等的結(jié)構(gòu)材料，能夠大大有助于使汽車等輕量化等。但是，由于在將鋼材和鋁合金材進行焊接接合的情況下，在接合部容易生成脆的Fe—Al金屬間化合物，所以得到具有一定可靠性的高強度的接合部(接合強度)非常困難。因此，目前為了進行這些不同種類接合體(不同種類金屬構(gòu)件)的結(jié)合，采用螺栓或鉚接等的接合，但存在接合接頭的可靠性、密封性、成本等的問題。另一方面，為了使汽車車身等的構(gòu)件輕量化，謀求鋼材或鋁合金材的高強度化，存在鋼材使用高張力鋼材(高強度鋼)，鋁合金材使用合金元素少且再循環(huán)性也優(yōu)良的高強度的A6000系鋁合金材的傾向。因此，在不同材料彼此的焊接接合方面，接合對象也從目前的軟鋼和純鋁合金或A5000系鋁合金等的目前的低強度的不同材料彼此的焊接接合向高張力鋼材和6000系鋁合金材的高強度的不同材料彼此的焊接接合變化。這些高強度的不同材料彼此的焊接接合在接合部生成脆的Fe—Al金屬間化合物的條件不同。因而，為了得到具有高可靠性的高的接合強度，需要針對目前的低強度的不同材料彼此的焊接接合，對新的接合條件進行研究。在將鋼材和鋁合金材的不同材料彼此進行接合的情況下，鋼材與鋁合金材比較，由于其熔點、電阻高，熱傳導(dǎo)率小，所以鋼發(fā)熱變多，首先熔化低熔點的鋁，接著熔化鋼材的表面。其結(jié)果是，在界面形成Fe—Al系的脆的金屬間化合物層，故不能得到高的接合強度。于是，一直以來對這些鋼材和鋁材的不同種類接合體的接合方法進行了反復(fù)研究、提案。例如，提案了一種在真空下進行軋制接合的方法(參照專利文獻1)。提案了一種經(jīng)由預(yù)先準備好的由鐵系材料層及鋁合金層組成的兩層金屬包層材料置進行縫焊焊接的方法(參照專利文獻2)。提案了一種在高溫下加壓進行接合的方法(參照專利文獻3)。提案了一種將Ti合金預(yù)先置于相互的接合面，通過HIP處理進行接合的方法(參照專利文獻4及5)。提案了一種摩擦加壓焊接的方法(參照專利文獻6)。提案了一種在與鋁接合的鋼材表面鍍鋁合金，或?qū)㈩A(yù)先準備好的金屬包層材料置于由鋼材層及鋁合金層組成的兩層之間，然后進行電阻焊接的方法(參照專利文獻7及8)。但是，這些目前的技術(shù)分別存在以下的問題。例如，專利文獻18中得到鋼材和鋁材的不同材料接合體的方法共同之處為能夠在平板等比較簡單的形狀的構(gòu)件彼此接合時利用，受構(gòu)件形狀的制約，在構(gòu)件形狀復(fù)雜的情況下不適用。因此適用范圍窄、通用性差。另外，還存在因為接合部為點狀的結(jié)構(gòu)，故不能得到連續(xù)的接合部的問題。而且，無論哪種方法其工序均較復(fù)雜，因此存在不能確保質(zhì)量的穩(wěn)定性、接合成本高、缺乏實用性的問題。另外，現(xiàn)存的焊絲上不能夠?qū)嵤仨毥M裝用于實施上述各方法的新設(shè)備，故也存在設(shè)備成本提高的問題。作為針對鐵系材料和鋁系材料的接合提案上述各種方法的背景之一，可以例舉，當(dāng)直接將鐵系材料和鋁系材料進行熔化接合時，在接合部生成脆弱的金屬間化合物，容易產(chǎn)生裂紋。因此，包括使用焊絲進行接合的情況直接將鐵系材料和鋁系材料進行接合時，無論如何極力不使鐵系材料中的鐵和鋁系材料中的鋁熔化混合，確保熔化金屬部的延展性，或無論如何不在鐵系材料和鋁系材料的界面附近生成脆弱的金屬間化合物層，這點極其重要。對此，還提案了一種通過電弧焊接，將鋼材和鋁材進行線或面接合的方法(參照非專利文獻l、2、3)。而且，為了確保完整的接合接頭，還提案了一種通過MIG硬焊法直接將鋼材和鋁材進行接合的方法(參照專利文獻9)。在上述非專利文獻l、2、3等的、通過電弧焊接對鋼材和鋁材進行接合的方法在進行接合的鋼材一側(cè)預(yù)先設(shè)置穴，用熔化鋁材埋住該穴，由此控制為強度確保的影響因素的金屬間化合物的成長方向，從而得到高的接合強度。但是，該非專利文獻1、2、3中，在連續(xù)進行電弧焊接的情況下，在焊道上也容易產(chǎn)生裂紋，從而焊接接頭的強度還有改善的余地。這個在專利文獻9中也一樣。另外，還提案了一種在低溫下迸行硬焊，以使脆的Fe—Al金屬間化合物不在接合部生成(參照專利文獻IO、11)。另外，還提案了一種接合方法，該方法在更高溫下進行接合，這些不同種類接合體的熔化焊接將添加至少315wty。硅的鋁合金制的實絲作為悍絲，通過脈沖MIG焊接對鋁合金材和在表面實施了鍍鋅等的鋼材進行接合(參照專利文獻2)。該方法中，在焊絲熔化的同時，也使硅向母材轉(zhuǎn)移，浸透到熔池界面，因電弧的熱量而成為高溫，提高熔化金屬的潤濕性，從而提高粘接性。而且，還提案了改善用于不同種類接合體的熔化焊接的焊劑的組成，提高焊接接頭強度。作為該例，提案了一種方法，該方法將含有氟化物(氟化銫、氟化鋁、氟化鉀及氧化鋁)的焊劑做成芯材，通過由鋁或鋁合金包覆形成的加入焊劑的焊絲，對軟鋼和純鋁或5000系鋁合金材進行電弧焊接(參照專利文獻13)。另外，還提案了一種鋼材和鋁材的不同材料接合方法，該方法使用氟化鉀和氟化鋁等含有氟化銫、氟化鋁、氟化鉀、氟化鋅的一種以上的氟化物系混合焊劑涂敷，通過磁焊、超聲波焊、高頻焊、電焊等的各種焊接方法進行焊接(參照專利文獻14)。這些方法根據(jù)上述焊劑的化學(xué)反應(yīng)在促進鋼鐵表面凈化作用的同時，提高鋁組成的熔化金屬的潤濕性及粘接性，阻止脆弱的厚金屬間化合物層的形成。另外，還提案一種方法，該方法從形成有堅硬的氧化皮膜的鋁合金材的表面還原氧化皮膜，將具有溶解除去效果的氟化物系焊劑涂敷在鋁合金材表面，對軟鋼和6000系鋁合金材進行點焊接(參照專利文獻15)。另外，這些氟化物系焊劑也用于鋁合金材彼此的熔化焊接接合等(參照專利文獻16、17)。專利文獻l:日本公開特性公報2000—94162號專利文獻2:日本公開特性公報平11一197846號專利文獻3:日本公開特性公報平10—185040號專利文獻4:日本公開特性公報平6—198458號專利文獻5:日本公開特性公報平5—8056號專利文獻6:日本公開特性公報平8—141755號專利文獻7:日本公開特性公報平6—39558號專利文獻8:日本公開特性公報平6—63762號專利文獻9:日本公開特性公報2003—33865號專利文獻10:日本公開特性公報平7—148571號專利文獻ll:日本公開特性公報平10—314933號專利文獻12:日本公開特性公報2004—223548號專利文獻13:日本公開特性公報2003—211270號專利文獻14:日本公開特性公報2003—48077號專利文獻15:日本公開特性公報2004—351507號專利文獻16:日本公開特性公報2004—210013號專利文獻17:日本公開特性公報2004—210023號非專利文獻l:WELDINGJOURNAL,(1963),p.302非專利文獻2:輕金屬焊接Vol.16(1978)No.l2，p.8非專利文獻3:焊接學(xué)會全國大會講演概要第75集(2004),p.260261考慮將焊接接合鋼材和鋁材的不同材料接合接頭(不同材料焊接接頭)應(yīng)用于汽車等的結(jié)構(gòu)構(gòu)件時，接頭相對于汽車撞擊時等承受的負荷(應(yīng)力)需要具有一定強度，作為這樣的汽車結(jié)構(gòu)構(gòu)件，例示有鋼材大梁、鋁材保險桿拉條(保險杠補強材料的后面?zhèn)冉雍蠘?gòu)件)等的不同材料接合接頭。但是，所述的各目前技術(shù)在設(shè)想這樣用途的情況下，接合強度不足，還有改善的余地。另外，更大的問題是，在進行不同材料接合的鋼材側(cè)，通用的鍍鋅層影響焊接性，從而造成接頭強度下降。尤其是，包覆有鍍層厚度比較厚的熔化鍍鋅或熔化合金化鍍鋅的鋼材與鋁材的不同材料接合體，與裸鋼材相比焊接性差，接合強度明顯下降。這是由于除在不同材料接合的接合部生成的所述脆的金屬間化合物之外，在鍍鋅鋼板(鍍鋅鋼材)和鋁材的不同材料接合中，必然生成由鍍鋅引起的脆的Zn—Fe系化合物層的緣故。由于該Zn—Fe系化合物層脆，所以成為破壞的起點而造成接合強度明顯下降。另外，點焊由于為接合部成為點的連接，故不能得到連續(xù)的接合部。因此，點焊雖然適于面板彼此的接合，但不適于汽車結(jié)構(gòu)材料用的不同材料接合要求的角焊接或?qū)ψ埠附拥鹊木€焊接。專利文獻10、11的低溫硬焊使用鋁系釬料焊料或焊劑和鋁系釬料焊料進行硬焊。但是，低溫硬焊中，被接合材料的接合溫度范圍被嚴密控制為在釬料焊料的熔化溫度以上，被接合材料的熔化溫度以下。故為了應(yīng)用于汽車車身等的大型構(gòu)件的接合，需要能夠精密控制溫度的大型爐。另外，由于接合需要長時間，所以不能夠應(yīng)用于要求高的生產(chǎn)性的汽車車身等的大型構(gòu)件。將添加了如專利文獻12的硅的鋁合金制實金屬線作為焊接金屬線的MIG焊接方法存在如下問題不僅需要用于高精度控制進熱條件的高價的控制電源，而且對接頭形狀也有很大限定。因此，仍然不能夠應(yīng)用于要求接頭形狀自由設(shè)計的汽車車身等的大型構(gòu)件等。針對這些課題，使用氟化物系混合焊劑涂敷來進行電弧焊接等的技術(shù)可期望焊劑帶來電弧焊接性改善的效果。但是，專利文獻13或?qū)＠墨I14存在如下問題當(dāng)實際進行電弧焊接時，即使在通常的條件范圍內(nèi)，涂敷在焊接部的氟化物系混合焊劑自身也大量飛散，焊接作業(yè)自身困難。另外，還存在如下問題焊劑引起的焊接金屬的潤濕性過于優(yōu)良而擴散，從而導(dǎo)致焊道的形成不完整等。在本來熔點比鋁低的、含有氟化鋁及氟化鉀的混合物中再添加低熔點的氟化銫形成的上述焊劑，其熔點更低。因此存在如下問題悍接時焊劑大量蒸發(fā)，發(fā)生煙氣或飛濺等，導(dǎo)致作業(yè)性惡化，并且鋁組成的焊接金屬過于擴散，不能夠形成完整的焊道，得不到高的接合強度。另外，如專利文獻13、14公開的氟化物組成的加入焊劑的鋁制焊絲能夠?qū)④涗摵图冧X或5000系鋁合金材進行不同材料接合。但是，專利文獻13、14公開的氟化物組成的加入焊劑的鋁制焊絲對高張力鋼材與6000系鋁合金材的高強度的不同材料彼此的焊接接合得不到高的接合強度。其在專利文獻15公開的進行點焊的氟化物組成的焊劑方面也是相同的。這是因為，如上所述，低強度的不同材料彼此和高強度的不同材料彼此在接合部的脆的Fe—Al金屬間化合物的生成條件不同，為了得到具有一定可靠性的高的接合強度，需要對高強度的不同材料彼此的新的接合條件進行研究和創(chuàng)新的緣故。換言之，高張力鋼材與6000系鋁合金材的高強度不同材料彼此的熔化焊接接合的焊劑的組成等條件，到目前為止還沒有提案，這是實情。
發(fā)明內(nèi)容本發(fā)明是為解決上述課題而開發(fā)的。本發(fā)明的目的尤其提供對高張力鋼材和6000系鋁合金材的高強度的不同材料彼此的熔焊接合來說，在提高接合強度的同時，焊接效率也優(yōu)良的不同材料接合用藥芯焊絲及不同材料接合方法。另外，本發(fā)明的目的還提供在將鋁系材料和鐵系材料進行接合時，通過形成完整的焊道且防止在接合部生成脆弱的金屬間化合物，由此得到高接合強度的接合方法以及由此得到的接合接頭。據(jù)本發(fā)明的方法，可以實現(xiàn)適用條件等的制約少、通用性優(yōu)良，同時形狀制約也少，能夠進行作業(yè)性優(yōu)良的連續(xù)接合的目的。本發(fā)明的目的還提供即使是鍍鋅鋼材也能夠進行接合強度高的焊接的電弧焊接進行的鋼材和鋁材的不同材料接合方法。用于實現(xiàn)所述目的的本發(fā)明的不同材料接合用藥芯焊絲的宗旨是用于將鋼材與鋁合金材不同材料彼此進行焊接的在鋁合金外皮內(nèi)充填有焊劑的藥芯焊絲，所述焊劑含有相對于藥芯焊絲的總質(zhì)量為0.115質(zhì)量％的A1F;，且為不含氯化物的氟化物組成。而且，相對于藥芯焊絲的總質(zhì)量充填0.320質(zhì)量％的該焊劑。在此，為了提高接合強度，更優(yōu)選以下方式，g卩，優(yōu)選所述外皮鋁合金含有113質(zhì)量°/。的Si，余量由Al及不可避免的雜質(zhì)組成。另外，優(yōu)選所述外皮鋁合金還含有0.10.3質(zhì)量％的Mn。更優(yōu)選所述鋼材為鍍鋅鋼材。本發(fā)明不同材料接合用藥芯焊絲特別優(yōu)選適用于高張力鋼材和6000系鋁合金材進行接合的接合。用于實現(xiàn)所述目的的本發(fā)明不同材料接合方法的宗旨是使用所述宗旨的或上述及后述的優(yōu)選的方式的藥芯焊絲，通過熔化焊接將高張力鋼材和6000系鋁合金材的不同材料彼此進行接合。用于實現(xiàn)所述目的的本發(fā)明不同材料接合方法的宗旨是，作為填充材料使用由鋁或鋁合金包覆含有氟化鋁及氟化鉀、還含有選自氟化鎂、氟化鈣、氟化銫及氟化鋇組成的組的一種以上的氟化物的焊劑而形成的藥芯焊絲(加入焊劑的焊絲)，通過交流MIG焊接直接將鋁系材料與鐵系材料進行接合。所述鐵系材料優(yōu)選鍍鋅鋼板。用于實現(xiàn)所述目的的本發(fā)明接合接頭的宗旨是，該接頭為通過所述宗旨的接合方法得到的鐵系材料和鋁系材料的接合接頭。用于實現(xiàn)所述目的的本發(fā)明不同材料接合方法的宗旨是，使用分析焊絲(加入焊劑的焊絲)，通過交流MIG焊接或直流逆極性的MIG焊接將鋁材與鋼材進行接合的不同材料接合方法，使用在鋁合金外皮內(nèi)部充填焊劑而形成的藥芯焊絲，將所述焊劑作成氟化鋁和氟化鉀的混合焊劑。而且設(shè)該混合焊劑的充填量相對于藥芯焊絲的總質(zhì)量為0.1%以上但低于24質(zhì)。o所述不同材料接合方法優(yōu)選適用于焊接性比裸鋼材差、接合強度下降明顯、鍍層比較厚的熔化鍍鋅等的鍍鋅鋼材。為了實現(xiàn)所述目的，本發(fā)明的不同材料接合方法優(yōu)選，所述混合焊劑的熔點為560。C70(TC的范圍，所述藥芯焊絲的直徑在4)1.6mm以下。在高張力鋼材和6000系鋁合金材等高強度的不同材料彼此的熔化焊接接合方面，為了提高接合強度到可靠性水平及實用性水平，必須將在接合部的脆的Fe—Al金屬間化合物的生成抑制在目前的低強度的不同材料彼此的接合以上。因此，用于不同材料彼此的熔化焊接接合的焊劑不僅能夠得到還原除去如目前的鋁合金材等的被焊接材料的表面氧化膜的效果，還能夠得到抑制生成于鋼材焊接部的脆弱的Fe—Al金屬間化合物層成長的效果。為了發(fā)揮抑制該Fe—Al金屬間化合物層成長的效果，用于不同材料彼此的熔化焊接接合的焊劑作用于鋼材表面，必須起到阻止Fe和Al相互擴散的作用。根據(jù)本發(fā)明者們的見解，阻止這樣的Fe和Al相互擴散的作用效果對氟化物組成或氟化物系的焊劑，尤其是對含有A1F3(氟化鋁)的焊劑來說，比較顯著。換言之，不含A1F3的氟化物組成的焊劑與含有A1F3氟化物組成的焊劑進行比較，阻止Fe和Al的相互擴散的作用效果小。因此，不含A1F3的氟化物組成的焊劑雖然在低強度的不同材料彼此的熔化焊接時能夠提高接合強度，但是在高張力鋼材和6000系鋁合金材等的高強度的不同材料彼此的熔化焊接時不能夠提高接合強度。含有A1F3的氟化物組成的焊劑具有阻止Fe和Al的相互擴散的作用效果、抑制Fe—Al金屬間化合物層成長的效果的機構(gòu)不是固定的。但是，含有A1F3的氟化物組成的焊劑通過在鋼材表面(接合面)上預(yù)先薄薄地生成一層特定的化合物，由此可推斷該生成物阻止乃至抑制Fe和Al的相互擴散的可能性高。艮卩，該鋼材表面的特定生成物在熔化焊接中，能夠使在鋼和鋁合金材之間形成Fe—Al金屬間化合物層(界面反應(yīng)層)的時間延遲，所以推斷隨著熔化焊接的進行，不能阻止Fe和Al進行直接接合。如上所述，本發(fā)明提供一種使用含有A1F3的氟化物組成的焊劑，而且該焊劑充填于外皮內(nèi)的藥芯焊絲。因此，本發(fā)明尤其是在高張力鋼材和6000系鋁合金材的高強度的不同材料彼此的熔化焊接中，具有可提供使接合強度高并且焊接效率也好的不同材料接合體或不同材料接合方法的優(yōu)良的效果。另外，本發(fā)明中，作為填充材料使用在氟化鋁及氟化鉀中含有高熔點的氟化物的焊劑，由此抑制焊接時的焊劑的蒸發(fā)，改善作業(yè)性。通過該焊劑的使用抑制鋁組成的焊接金屬的過度擴散，形成完整的焊道，同時防止在接合部生成脆弱的金屬間化合物，從而得到高的接合強度。另外，通過使用交流MIG焊接作為焊接方法，從而對適用條件等的制約少，而通用性優(yōu)良，同時對形狀的制約也少，能夠進行連續(xù)接合，從而能夠?qū)崿F(xiàn)鋁系材料和鐵系材料高效率進行接合。另外，本發(fā)明在將氟化物混合焊劑用于焊接時，在電弧焊接中也通過使用比較低的交流MIG(金屬極惰性氣體保護焊)焊接或直流逆極性MIG焊接進行不同材料接合。由此，防止氟化物焊劑自身的飛散，從而改善焊接作業(yè)性。本發(fā)明中，使用不像上述的目前技術(shù)所示那樣在焊接部涂敷氟化物系混合焊劑，而是使用在鋁材外皮內(nèi)部充填焊劑而成的藥芯焊絲。由此，防止氟化物焊劑自身的飛散，從而改善焊接作業(yè)性。本發(fā)明將充填在焊絲中的焊接在氟化物系混合焊劑中也做成氟化鋁和氟化鉀的特定組成的混合焊劑，且設(shè)該混合焊劑的充填量相對于藥芯焊絲的總質(zhì)量為0.1%以上但低于24質(zhì)量％，比較少。由此，即使為熔化鍍鋅等的鍍鋅鋼材，也能夠提高不同材料接合的接合強度。由此防止氟化物系混合焊劑自身的飛散，也能夠保證改善焊接作業(yè)性。其結(jié)果是，根據(jù)本發(fā)明，在將鋁材與鋼材接合時，適用條件等的制約少，通用性優(yōu)良，同時形狀的制約也少。另外，提供一種接合技術(shù)，其在線焊接時能夠進行需要的連續(xù)接合，且在接合部的脆弱的金屬間化合物或焊接部的氣眼的發(fā)生或耐腐蝕性惡化也少，而且焊接作業(yè)性也良好。因此，能夠提供一種能夠適用于汽車等的結(jié)構(gòu)構(gòu)件的不同材料接合接頭(不同焊接接頭)。圖1是表示本發(fā)明的不同材料接合方法的一狀態(tài)的剖面圖；圖2是示意性表示異型接合的焊接焊道外觀評價的狀態(tài)，是用于說明判定接合接頭的焊道形狀良否的基準的平面圖3是表示用于本發(fā)明的藥芯焊絲的狀態(tài)的剖面圖4是示意性表示異型接合的焊接焊道的潤濕性評價的狀態(tài)的剖面圖。符號說明1藥芯焊絲(裝入焊劑的焊絲)2鋁材3鋼材4焊接金屬5焊絲6焊劑7鋁材10焊槍具體實施例方式下面，具體地說明本發(fā)明的實施方式和本發(fā)明各要件的限定理由。另外，以下列舉實施例更具體地說明本發(fā)明。但是固然不受下述實施例的限制，在符合上述、后述的宗旨而得到的范圍內(nèi)適當(dāng)進行變更進行實施，不用說也可以，這些均包含于本發(fā)明的技術(shù)范圍內(nèi)。(1〕(藥芯焊絲)本發(fā)明的一實施方式的不同材料接合用藥芯焊絲為了溶融焊接的效率化，形成為焊劑充填于管狀的外皮(也可以說管)的藥芯焊絲。該藥芯焊絲作為高效率的總自動焊接或半自動焊接具有適用于溶融焊接的優(yōu)點。藥芯焊絲的直徑作為高效率的總自動焊接或半自動焊接使用的焊接施工用，只要根據(jù)也含有金屬線進給機的特性等的焊接作業(yè)性選定最合適的直徑即可。例如，如果是通常的C02氣體保護焊、MIG焊接等，只要是通用的小0.81.6mm大小的細徑即可。作為藥芯焊絲的制造方法，通過外皮鋁合金焊管的U狀成型工序、向U字狀成型焊管充填的焊劑充填工序、從U字狀焊管向管狀焊絲的成型工序等的工序，制作將焊劑充填于內(nèi)部的管狀成型焊絲。其后，將該管狀成型焊絲拉絲到制品FCW直徑的工序藥芯焊絲(以下，可以簡稱焊絲或FCW)—般有如下類型具有接合焊管縫(間隙、開口部以下也稱為縫)的有縫類型；通過焊接等接合接合而接合而沒有間隙(無接合縫)的無縫類型。本發(fā)明也可以是任意種類型。另外，在對管狀焊絲成形時，雖然涉及鋁板端部的巻入形狀和焊接縫的有無也有幾個種類，但本發(fā)明可以是任意種類型。(外皮鋁合金)為了抑制在鋼和鋁合金之間形成Fe—Al金屬化合物層，藥芯焊絲的管狀的外皮(也可以說焊管)不是通常使用的鋼帶，而使用鋁合金帶。此時，外皮即鋁合金優(yōu)選含有113質(zhì)量％的Si，余量由A1及不可避免的不純物組成。這主要是為了確保溶融狀態(tài)的鋁合金的流動性和凝固后的連接強度、作為外皮的強度等。當(dāng)Si含量過少時，流動性及強度下降。相反，Si含量過大時，流動性提高除飽和傾斜增大外，溶敷金屬變脆的傾向還增大。因此，使含有情況下的Si在113質(zhì)量％的范圍。在此，Si量少提高延展性的傾向增強，適用于要求撞擊特性等的汽車構(gòu)件，Si量少，尤其優(yōu)選Si含量在l3質(zhì)量M的范圍。相反，在對MIG焊接等的FCW的進給性要求具有高精度的情況下，外皮的強度是必需的，此時優(yōu)選Si含量在913質(zhì)量％的范圍。優(yōu)選外皮鋁合金在Si基礎(chǔ)上還含有0.10.3質(zhì)量％的Mn，余量由Al及不可避免的不純物組成。這主要是為了進一步確保溶融狀態(tài)的鋁合金的流動性和凝固后的連接強度、作為外皮的強度等。當(dāng)Mn含量過少時，沒有這些效果。相反，Mn含量過大時，流動性提高除飽和傾斜增大外，溶敷金屬變脆的傾向還增大。因此，使含有情況下的Mn在0.10.3質(zhì)量n/。的范圍。作為具有這樣鋁合金組成的外皮，優(yōu)選使用標(biāo)準化、通用化的鋁合金填充金屬。作為具有這樣鋁合金組成的濾合金填充金屬，優(yōu)選使用含有11.013.0質(zhì)量％的Si、0.15質(zhì)量。/。以下的Mn的A4047。另外，也能夠使用含有4.56.0質(zhì)量％的Si、0.05質(zhì)量％以下的Mn的A4043。(焊劑組成)作為前提，本發(fā)明的外皮內(nèi)充填的焊劑形成不含氯化物的氟化物組成。當(dāng)氯化物殘留在焊接部時，作為焊接部或不同材料接合體的腐蝕促進印字起作用，因此要限制其含量。優(yōu)選焊劑中完總不含有氯化物。當(dāng)再考慮成本或?qū)嵱眯詴r，在不促進腐蝕的范圍內(nèi)允許含有氯化物。作為該界限，相對于焊劑總量，設(shè)氯化物量在lmol。/。以下。同樣，本發(fā)明的焊劑作為焊劑成分允許含有氧化物的情況。具體而言,在不影響氟化物效果的范圍內(nèi)，即使適當(dāng)添加氧化鋁、氧化鈉、氧化鋰、六氧化磷等也沒關(guān)系。這些的上限相對于焊劑總量大概為30mo。/。左右。當(dāng)在本發(fā)明的焊劑中混合添加鋁合金粉末時，除焊接時的飛濺減少之外，有時還能得到抑制熔化金屬的過度潤濕性等的效果。焊劑成為作為芯材包于鋁合金外皮的結(jié)構(gòu)，但當(dāng)向外皮充填的焊劑充填量減少時，由于焊劑量不穩(wěn)定，發(fā)生因FCW的部位不同而焯接充填量(充填率、含有率)不平衡的問題。對此，特別優(yōu)選在焊劑充填量減少的情況下，當(dāng)將焊劑和鋁合金粉末混合充填到外皮時，解除或緩和該問題，同時也得到FCW的制造自身也變?nèi)菀椎膬?yōu)點。另外，當(dāng)向焊劑添加的鋁合金金粉末的添加量過大時，電弧焊接有時除電弧不穩(wěn)定之外，也有時在FCW的進給性方面發(fā)生問題。因此，應(yīng)該避免向焊劑中添加過大的鋁合金金粉末。向焊劑中添加的鋁合金粉末的材料種類，基本上只要與鋁合金外皮的成分組成相同即可?；蛑?，即使使用與鋁合金外皮的成分組成不同的鋁合金粉末也沒關(guān)系。作為該鋁合金粉末可以舉出，例如A1000系、3000系、4000系、5000系、6000系等的鋁合金粉末。(氟化物組成)為了還原除去鋁合金材等的被焊接材料的表面氧化膜，或發(fā)揮溶解除去的效果，本發(fā)明的焊劑的基本組成為氟化物組成。在接合前的鋁合金材的表面形成有極其強固的氧化皮膜，這個影響焊接時的通電。因此，如果焊劑還原除去該表面氧化膜的效果較弱，則高張力鋼材6000系和鋁合金材等的高強度的不同材料彼此的熔焊接合解不能夠提高接合強度。作為具有這些效果的氟化物，優(yōu)選使用含有選自K3A1F6、K2A1F5、KF、A1F、CaF、LiF、KA1F4、K2TiF6、K2ZrF6、ZnF2、ZnSiF6等的一種以上的氟元素化合物的氟化物。另外，即使是氟化物，也與氯化物一樣，當(dāng)氟化物殘留在焊接部時，能夠避免作為腐蝕促進因子起作用的氟化物的使用。上述例示的氟化物在水溶液中的溶解度低，這樣的弊害少。與之相對，在水溶液中的溶解度大大超出100g/ml的氟化銫(CsAlF4)等的氟化物容易作為腐蝕促進因子起作用，避免使用。(A1F3)本發(fā)明最大的特征在于，為了發(fā)揮阻止Fe和Al相互擴散的作用效果、抑制Fe—Al金屬間化合物層成長的效果，相對藥芯焊絲總質(zhì)量在上述氟化物組成的焊劑中含Al&為0.115質(zhì)量％，優(yōu)選在0.415質(zhì)量％的范圍。如上所述，氟化物組成的焊劑，尤其是含A1F3的焊劑阻止Fe和Al相互擴散的作用效果、抑制Fe—Al金屬間化合物層成長的效果顯著。含有A1F3氟化物組成的焊劑在鋼材表面(接合面)上預(yù)先薄薄地生成特定的化合物，在熔焊中，使在鋼和鋁合金材之間形成Fe—Al金屬間化合物層(界面反應(yīng)層)的時間延遲，從而阻止或抑制Fe和Al相互擴散。當(dāng)A1F3的含量過少時，與不含A1F3的氟化物組成的焊劑一樣，阻止Fe和Al相互擴散的作用效果小。因此，高張力鋼材和6000系鋁合金材等的高強度的不同材料彼此的熔焊接合不能夠?qū)⒔雍蠌姸忍岣叩娇煽啃运交驅(qū)嵱眯运?。另一方面，產(chǎn)生如下新的問題隨著A1F3的含量增多，F(xiàn)e—Al金屬間化合物層的厚度變薄，但即使過多，除其效果飽和之外，也會增加飛濺或煙氣。因此，A1F3在氟化物組成的焊劑中的含量占藥芯焊絲總質(zhì)量的0.1—15%，優(yōu)選為0.4—15質(zhì)量％的范圍。A1F3也可以不是A1F3自身，而以K3A1F6(25A1F3+75KF)、K2A1F5(33A1F3+67KF)的形態(tài)含有。(焊劑充填量)向鋁合金外皮充填氟化物系焊劑充填量(藥芯焊絲中的氟化物系焊劑量)為占藥芯焊絲總質(zhì)量的0.320質(zhì)量％的范圍。當(dāng)向鋁合金外皮充填氟化物系焊劑充填量占藥芯悍絲總質(zhì)量超過20質(zhì)量％時，還原除去被焊接材料的表面氧化膜的效果過大。因此，熔化區(qū)域擴大過大，反而產(chǎn)生Fe—Al金屬間化合物層成長引起的焊接強度的問題。除此之外，還存在飛濺或煙氣增加，影響作業(yè)性或焊接部外觀的問題。反之，在向鋁合金外皮充填氟化物系焊劑充填量占藥芯焊絲總質(zhì)量不足0.3質(zhì)量％的情況下，氟化物系焊劑的添加效果不足。為了可靠地補償焊劑的效果，更優(yōu)選焊劑充填量為占藥芯焊絲總質(zhì)量的515質(zhì)量％的范圍。(熔焊法)本發(fā)明的不同材料接合的使用熔焊方法沒有特別限制，能夠利用使用電弧或激光等的熱源的通用的熔焊法。例如，能夠應(yīng)用MIG法、TIG法、激光法或這些的混合焊接法。在進行實際熔焊時，根據(jù)被焊接材料的種類-形狀、這些不同材料接合體的形狀或結(jié)構(gòu)、或要求接合特性，考慮藥芯焊絲的外皮、焊劑成分等的諸因子，選定焊接方法，從而使焊接條件最優(yōu)化。將本發(fā)明的藥芯焊絲應(yīng)用于鋼材一鋁合金材的不同熔焊焊焊接方法時的焊接機構(gòu)(工藝)不管這些的使用熔焊方法如何均相同，如下所示。首先，通過由適當(dāng)?shù)臒嵩催M熱，部分熔化鋁合金材和鋼材的被焊接部分的鋁合金。大概與此同時，進給到鋼材一鋁合金材的被焊接部附近的本發(fā)明藥芯焊絲熔化。在此，如果設(shè)定適當(dāng)?shù)倪M入條件，則鋼材不熔化。另外，通過熔化了的焊劑還原除去鋁合金材的表面氧化膜，藥芯焊絲外皮的鋁合金成分在鋁合金材的表面潤濕擴張。其后，進熱量下降，溶接部凝固，從而形成接合部。該焊接機構(gòu)中，本發(fā)明的藥芯焊絲在上述焊接熔化時，不僅還原除去被焊接材料的表面氧化膜，而且抑制生成于鋼材焊接部的脆弱的Fe—Al金屬間化合物層的成長。即，含有本發(fā)明的A1F3的焊劑在熔化時作用到鋼材表面上，起到阻止Fe和Al相互擴散的作用，從而提高不同材料接合體的接合強度。不同材料進行接合的鋼材的板厚優(yōu)選0.33.0mm的范圍。鋼材的板厚不足0.3mm的情況下，作為上述的結(jié)構(gòu)構(gòu)件或結(jié)構(gòu)材料不能夠確保必要的強度或剛性，從而不合適。當(dāng)鋼材的板厚超過3.0mm時，作為上述的結(jié)構(gòu)構(gòu)件或結(jié)構(gòu)材料不能實現(xiàn)輕量化。(鋼材)本發(fā)明對使用的鋼材的形狀沒有特別的限定，能夠使用在結(jié)構(gòu)構(gòu)件上通用的或選自結(jié)構(gòu)構(gòu)件用途的鋼板、鋼型材、鋼管等的適宜的形狀。但是，為了得到汽車構(gòu)件等的輕量的高強度結(jié)構(gòu)構(gòu)件(不同材料接合體)，鋼材的拉伸強度400MPa以上，理想的是500MPa以上的高張力鋼(高強度鋼)。拉伸強度不足400MPa的低強度鋼或軟鋼，通常低合金鋼多，氧化皮膜由鐵氧化物組成，故Fe和Al的擴散容易，容易形成脆的金屬間化合物。另外，用于得到必要的板厚變厚，輕量化變差。(鍍鋅)當(dāng)預(yù)先在接合的鋼材表面(至少與鋁合金材的接合面)設(shè)有鍍鋅時，提高焊劑的潤濕性。另外，由于鍍鋅置于與鋁合金材的接合部之間，所以能夠得到不同材料接合體的耐腐蝕性也優(yōu)良的優(yōu)點。而且通過以下的作用，還具有提高接合強度的效果。鍍鋅還具有焊接時推遲形成鋼和鋁的金屬間化合物即界面反應(yīng)層的時間的效果。而且，由于鍍鋅的存在，所以還具有如下效果熔焊時的電阻發(fā)熱量增加，鋁在與鋼的界面的擴散速度明顯加速，在鋼材一側(cè)擴散鋁，迅速確保良好的接合狀態(tài)。這些鍍鋅可以應(yīng)用純鍍鋅、合金鍍鋅、合金化鍍鋅等公知的鋼材的鍍鋅。另外，鍍的方法一電鍍或熔鍍，在熔鍍后進行合金化處理，尤其沒問題。鍍鋅的厚度通常只要在l20um的膜厚(平均膜厚)范圍即可。厚度過于薄的情況下，鍍鋅皮膜在焊接時的接合初期，從接合部熔化排出，不能夠發(fā)揮可抑制界面反應(yīng)層的形成的效果。相反，鍍鋅皮膜的厚度過于厚的情況下，為了鋅從接合部熔化排出而需要大量的進熱量。當(dāng)該進熱量增大時，鋁合金材的熔化量增加，由于多余的發(fā)生造成鋁合金材一次的減少量增加，因此，也有可能不能將不同材料接合體作為結(jié)構(gòu)構(gòu)件使用。(鋁合金材)本發(fā)明中使用的鋁合金材對其形狀沒有特別的限定，根據(jù)各結(jié)構(gòu)用構(gòu)件的要求特性適宜選擇通用的板材、型材、鍛造材、鑄造材等。但是，有關(guān)鋁合金材的強度也與上述鋼材的情況相同，優(yōu)選高的一方。關(guān)于這一點，為在鋁合金材中也作為強度高、合金元素量少、再循環(huán)性也優(yōu)良的該種結(jié)構(gòu)用構(gòu)件通用的Al—Mg—Si系的A6000系鋁合金。本發(fā)明中使用的這些鋁合金材的板厚優(yōu)選0.54.0mm的范圍。在鋁合金材的板厚不足0.5mm的情況下，作為汽車等的結(jié)構(gòu)材料的強度或車身撞擊時的能量吸收性不足，不合適。另一方面，在鋁合金材的板厚超過4.0mm的情況下，與上述鋼材的板厚的情況相同，作為上述的結(jié)構(gòu)構(gòu)件或結(jié)構(gòu)材料不能實現(xiàn)輕量化。(實施例)以下說明本發(fā)明的一狀態(tài)的實施例。在將市場上銷售的A6063鋁合金板和市場上銷售的590MPa級合金化熔化鍍鋅(GA)鋼板(高強度鋼)重疊的基礎(chǔ)上進行熔焊，制作不同材料接合體，對接合強度進行了評價。(表1)<table>tableseeoriginaldocumentpage19</column></row><table>(表2)<table>tableseeoriginaldocumentpage20</column></row><table>表l、2中表示改變焊劑的成分、焊劑的含量(質(zhì)量％:相對總FCW質(zhì)量的含量)、焊劑中的A1F3含量(質(zhì)量％:相對總FCW質(zhì)量的含量)、焊接方法時的實施例。表3表示在焊劑的成分使K3A1F6(混合mol比25A1F3+75KF)—定、上述焊劑的含量、上述焊劑中的A1F3含量也一定的基礎(chǔ)上，對焊接方法、外皮鋁合金的Si、Mn量進行各種改變時的實施例。(被焊接材)表13相同，設(shè)A6063鋁合金板的板厚為2.5mm，設(shè)GA鋼板的板厚為1.2mm，焊接時的配置為以GA鋼板為下、合金板為上進行重疊，彼此的搭接寬度為520mm。(熔焊方法)表13相同，利用激光法或MIG法，在兩板的寬度方向的總區(qū)域上，對上述重疊部分的中央部(單層重合接頭)進行焊接。激光法通過散焦后的連續(xù)發(fā)振YAG激光設(shè)成輸出24kW、速度0.82.0m/mm的條件，保護氣體為Ar。MIG法設(shè)成交流焊接電流3080A、焊接電壓718V、焊接速度1560cm/min的條件。(藥芯焊絲)表1、2中，作為外皮，通用地使用相當(dāng)A4047的鋁合金填充金屬(Si:12.0質(zhì)量％、Mn:0.1質(zhì)量％)，只是對焊劑的組成進行了各種改變。另外，在藥芯焊絲中的焊劑量占藥芯焊絲總質(zhì)量的1質(zhì)量％以下的情況下，同樣添加了金屬粉。金屬粉同樣為與外皮相同的相當(dāng)于A4047的組成的鋁合金粉(粒度150um)，相對藥芯焊絲總質(zhì)量添加了20質(zhì)量％。表13中，焊劑均溶解*粉碎以下的種類(組成)進行準備，利用上述焊劑的方法，加工成線徑小1.2mm的FCW的形狀后使用。另外，表13中，焊劑成分組成的數(shù)值表示焊劑成分的混mol比(合計100)(不記載數(shù)值的表示其焊劑成分為100)。同樣，除含下述Na20、P205(2)的情況之外，焊劑不含有氧化物，氯化物相對焊劑總量也不足0.1mol%，實質(zhì)上沒有包含。(焊劑的種類)(1)20CaF—80KF(2)10A1F廣45LiF—30Na2O—15P2O5(3)K3A1F6(25A1F3+75KF)(4)K3A1F5(33A1F3+67KF)(5)75A1F廣25KF(6)40A1F廣60KF(焊道外觀評價方法)表13中均含有焊接中的飛濺發(fā)生量，用眼觀察焊道外觀，對4階段進行了評價。焊道外觀(評價功能試驗)設(shè)最優(yōu)良的為4，設(shè)最差的為1，對4階段進行了評價。(接頭強度)表13中，作為不同材料接合體的接合強度的接頭強度從接合接頭切出含有接合部的30mm寬度的接合試驗片，測定每單位焊絲的破斷強度。如果斷裂強度為250N/mm以上記作，如果斷裂強度不足200250N/mm記作〇，如果斷裂強度不足100200N/mm記作A，如果斷裂強度不足100N/mm記作X。在此，如果斷裂強度不足200N/mm(〇)，則不能用于汽車等的結(jié)構(gòu)材料用的不同材料接合體。(接頭拉伸)表3還對作為不同材料接合體的接合強度的接頭的拉伸率(％)進行了測定、評價。該拉伸率也從接合接頭切出含有接合部的30mm寬度的接合試驗片，測定每單位焊絲的拉伸率。如果拉伸率為10%以上記作〇〇〇(三重圓)，如果不足5.07.5%記作〇，如果不足2.55.0。/。記作A，如果不足2.5。/。記作X。在此，拉伸率如果達不到5.0%(〇)，則不能用于汽車等的結(jié)構(gòu)材料用的不同材料接合體。(表l、2的結(jié)果)自表l、2可知，對于氟化物系焊劑向鋁合金外皮的充填量或AIF3的含量而言，在本發(fā)明的條件范圍內(nèi)熔化接合的發(fā)明例130的不同材料接合體具有優(yōu)良的焊道外觀、接頭強度。與之相對，對于氟化物系焊劑向鋁合金外皮的充填量或AIF3的含量而言，超出本發(fā)明的條件范圍過少或過多的比較例3142的不同材料接合體，其焊道外觀、接頭強度與上述發(fā)明例相比，明顯變差。(表3的結(jié)果)由表3可知，外皮鋁合金的Si、Mn量在本發(fā)明的條件范圍內(nèi)熔化接合的發(fā)明例4364的不同材料接合體，其鋁合金外皮充填的氟化物系焊劑充填量或AIF3的含量也滿足本發(fā)明范圍，具有優(yōu)良的焊道外觀、接頭強度、延伸率。與之相對，對于外皮鋁合金的Si、Mn量超出本發(fā)明的條件范圍過少或過多的比較例6570的不同材料接合體而言，雖然氟化物系焊劑向鋁合金外皮充的填量或AIF3的含量滿足本發(fā)明范圍，但是其焊道外觀、接頭強度與上述發(fā)明例相比，明顯變差。由以上的實施例的結(jié)果可知，高張力鋼材和6000系鋁合金材的高強度的不同材料彼此的熔焊接合焊接效率優(yōu)良，尤其是對用于提高接合強度的本發(fā)明不同材料接合用藥芯焊絲的各要件的臨界具有意義。(2)本發(fā)明的另外實施方式作為焊接方法采用交流MIG焊接。對交流MIG焊接只要使用通用的交流MIG焊接裝置即可。交流MIG焊接裝置能夠精確地控制向被接合材料的進熱，故為了抑制鋁系材料中的鋁和鐵系材料中的鐵的熔化混合和這些的反應(yīng)，能夠控制進熱量。其結(jié)果是，抑制接合部的脆弱的金屬間化合物的生成，進而能夠防止接合部的強度缺陷(尤其是裂紋的發(fā)生)。作為可精確控制進熱量的焊接方法，除交流MIG焊接之外，也可以利用激光焊接。作為焊絲(填充金屬)，使用通過鋁或鋁合金包覆焊劑形成的加入焊劑的焊絲(藥芯焊絲)。關(guān)于使用的焊絲直徑，為了盡量減少進熱量需要在低溫條件下產(chǎn)生溫度的電弧，因此優(yōu)選使用1.6mm以下的焊絲。當(dāng)焊絲直徑常規(guī)1.6mm時，有可能用于得到溫度的電弧的電流過大，母材的熔化過剩，緊接著生成脆弱的金屬間化合物(Fe—Al系化合物)。作為焊接焊絲的焊劑使用含有氟化鋁及氟化鉀，而且含有選自由氟化鎂、氟化鈣、氟化銫及氟化鋇組成的群種的一種以上的氟化物的焊劑。目前，使用具有溶解*除去鋁系材料表面強固的氧化物作用的、將氟化鋁和氟化鉀混合后的焊劑。但是，氟化鋁和氟化鉀的混合焊劑的熔點為鋁的熔點(66(TC)以下，非常低，因此焊劑大量蒸發(fā)，發(fā)生煙氣或飛濺等，作業(yè)性惡化。另外，鋁組成的焊接金屬過于擴散，不能形成完整的焊道，得不到高的接合強度。因此，作為在本發(fā)明中使用的焊接焊絲的焊劑，使用含有在氟化鋁和氟化鉀的混合焊劑中添加有IIA元素的氟化物中的高熔點化合物即氟化鎂(熔點1248°C)、氟化鈣(同1403°C)、氟化銫(同1400°C)以及氟化鋇(同1353X:)中的任一種或兩種以上的焊劑的焊劑。通過這些高熔點氟化物的添加能夠使焊劑的熔點上升到700100(TC程度的溫度域，因此抑制焊接初期的鋁組成的焊接金屬過于擴散，形成完整的焊道，同時抑制焊劑在焊劑時的蒸發(fā)，飛散，能夠降低煙氣或飛濺的發(fā)生。上述高熔點氟化物的合計含量，當(dāng)過多時焊劑難于熔化，不能充分發(fā)揮潤濕性改善效果，另一方面，過少時，焊劑熔點的上升效果不充分，因此理想的是，高熔點氟化物占焊劑總質(zhì)量的1050%。應(yīng)用本發(fā)明的鐵系材料只要是以鋼材、鐵基合金等為主要成分的材料即可，沒有特別的限定，但在使用鋼材的情況下，從確保耐腐蝕性的觀點來看，優(yōu)選使用鍍鋅鋼板。另外，對鋼板的強度沒有特別限定。目前，在鍍鋅鋼板的焊接中，由于產(chǎn)生的鋅蒸汽而導(dǎo)致電弧不穩(wěn)定、發(fā)生飛濺或麻坑、發(fā)生氣眼等的氣孔缺陷的問題。但據(jù)本發(fā)明的接合方法，利用焊劑的效果能夠高效發(fā)揮鋼板表面的凈化作用，由于熔化金屬潤濕性優(yōu)良，覆蓋鋼板表面，所以產(chǎn)生的鋅蒸汽也少，電弧的溫度性也優(yōu)良。因此，即使焊接鍍鋅鋼板，產(chǎn)生氣眼等的氣孔缺陷也少，也能夠?qū)崿F(xiàn)疲勞強度等的動的特性。作為實施本發(fā)明時的交流MIG的焊接條件，特別優(yōu)選焊接電流30A以上，100A以下，更優(yōu)選80A以下。焊接電壓5V以上，更優(yōu)選7V以上、20V以下，更優(yōu)選18V以下。焊接速度只要根據(jù)上述焊接電流及焊接電壓在不使母材中的Fe及Al過剩熔化的范圍適當(dāng)確定即可，但再考慮焊接能鋁等優(yōu)選15cm/min以上，更優(yōu)選20cm/min以上，60cm/min以下，更優(yōu)選50cm/min以下。本發(fā)明中，通過交流MIG焊接能夠直接對鐵系材料和鋁系材料進行接合。因此，只要采用適當(dāng)?shù)暮附与娏鳎妷簵l件*接合形狀等，沒有特定的限定，在擴大可適用的范圍、提高通用性的同時，也能夠連續(xù)進行接合。而且，鐵系材料及鋁系材料都能夠以所需的最小限的熔化量得到完整的接合狀態(tài)，在鐵系材料和鋁系材料的界面不容易生成脆的金屬間化合物，從而能夠得到高的接合強度。(實施例)以下，對本發(fā)明的一方式的實施例進行說明。采用本發(fā)明的一方式的接合方法，進行了鋁合金板和合金熔化鍍鋅(GA)鋼板的重疊角焊試驗。如圖1所示，將厚度1.6mm的鋁合金板與厚度1.2mm的GA鋼板重合形成重疊角接頭，使用各種各樣的藥芯焊絲對鋁合金板與GA鋼板進行了交流MIG焊接。另外，保護氣體使用了Ar。試驗片的平面尺寸，鋁合金板、GA鋼板均設(shè)為100mmX300m，使用了直徑1.2mm的藥芯焊絲。作為藥芯焊絲的焊劑，比較例使用了氟化鋁(A1F3)和氟化鉀(KF)的混合焊劑，即(注冊商標(biāo))焊劑，發(fā)明例使用了在該(注冊商標(biāo))焊劑中添加氟化鎂(MgF2氟化鈣(CaF2)、氟化銫(SrF2)及氟化鋇(BaF2)中的任一種或兩種，使其合計量相對于總質(zhì)量達到1050%的比例。焊接條件為上述推薦的交流MIG焊接的焊接條件，即焊接電流3080A,焊接電壓718V，焊接速度1560cm/min的范圍內(nèi)。另外，通過調(diào)査得到的接合接頭，對焊道穩(wěn)定性及接頭強度進行評價。焊道穩(wěn)定性的評價通過觀察得到的接合接頭的焊道形狀進行，將焊道斷續(xù)的情況記作不良(X)，將焊道的寬度大致一定連續(xù)的情況記作良(〇)(參照圖2)。另外，接頭強度的評價從接合接頭取樣板寬度30mm的接頭強度評價用試驗片，以25mm/min的速度進行拉伸試驗，利用通過下述式(1)算出來的線拉伸強度進行。式(1)(接頭強度)=(最大負荷點負荷)/(接頭截面積)在此，接頭截面積為鋁合金板的板厚方向截面積。(表4)<table>tableseeoriginaldocumentpage26</column></row><table>"KnA族s化物以外的氟化物成分jiKF和AIF3表4表示評價試驗的結(jié)果。使用利用在氟化鉀和氟化鋁的基礎(chǔ)上還含有IIA族元素的氟化物中的高熔點化合物的焊劑的藥芯焊絲的情況(發(fā)明例)，與不含有這些的高熔點氟化物的目前的產(chǎn)品的情況(比較例)相比，發(fā)生煙氣、飛濺少，焊接作業(yè)性良好，并且焊道穩(wěn)定性優(yōu)良，同時得到氣眼也少的完整的焊道，從而得到高的接合強度。(3)(MIG焊接)本發(fā)明的又另外的實施方式中，作為用于不同材料接合的焊接方法，在電弧焊接當(dāng)中也是選擇使用電流比較低的交流MIG(金屬極惰性氣體保護焊)焊接或直流逆極性的MIG焊接，這些單獨或?qū)烧呓M合進行不同材料接合。由此，防止氟化物系混合焊劑自身的飛散，從而改善焊接作業(yè)性。交流MIG焊接通過適宜組合逆極性和正極性，能夠精確地控制向被接合材料的進熱，因此，為抑制鋁材中的鋁和鋼材中的鐵的熔化混合和它們的反應(yīng)，可控制進熱量。其結(jié)果是，抑制在接合部生成脆弱的金屬間化合物，進而能夠防止接合部的強度缺陷(尤其是裂紋的發(fā)生)。該交流MIG焊接能夠使用最常用的噴射MIG焊接法。不用說，除此之外，也可以使用電極焊絲前端的熔化金屬只在短路時移動的短路MIG焊接法、或即使平均焊接電流在臨界電流以下瞬間給與比臨界電流高的尖頭波電流得到穩(wěn)定的脈沖電弧的脈沖MIG焊接法。直流逆極性的MIG焊接在電弧容易穩(wěn)定、確保焊道的穩(wěn)定性的情況下，尤其是在熔化鍍鋅更不的不同接合等的情況下有效。在該熔化鍍鋅鋼板的不同材料接合的情況下，尤其存在產(chǎn)生電弧不穩(wěn)定化而引起的熔化金屬部發(fā)生氣眼的問題。與之相對，采用直流逆極性的MIG電弧穩(wěn)定，容易得到穩(wěn)定的焊道。但是，交流MIG焊接，如上所述，通過適宜組合逆極性和正極性，由此能夠精確地控制向被接合材料的進熱，因此能夠控制進熱量，能夠抑制產(chǎn)生脆弱的金屬間化合物，這些是優(yōu)點。反之，直流逆極性的MIG焊接即使與交流MIG焊接相同的電流條件，由于進熱量增大，所以產(chǎn)生脆弱的金屬間化合物的可能性增大。因此，在采用直流逆極性的MIG焊接的情況下，盡可能加快焊接速度進行焊接，必須減少進熱量。除上述各MIG焊接以外的其它的熔化焊接方法，即TIG焊接法、等離子、電子束、高頻率等的各種各樣的焊接法與上述各MIG焊接相比，使用焊接電流過大、進熱量過高。因此，焊接中，氟化物系混合焊劑自身容易飛散，妨礙焊接作業(yè)性。而且，對抑制接合部的脆弱的金屬間化合物的生成來說，與上述各MIG焊接相比也比較難。另外，點焊等對以本發(fā)明為對象的汽車結(jié)構(gòu)材料用的不同材料接合要求的角焊或?qū)ψ埠附拥鹊木€焊接不適合。(藥芯焊絲)作為本發(fā)明的焊接焊絲(填充金屬)使用在鋁合金上包覆后述的氟化鋁及氟化鉀的混合焊劑的加入焊劑的焊絲。圖3表示在本發(fā)明中使用的加入焊劑的焊絲1的截面。本發(fā)明中使用的加入焊劑的焊絲1能夠使用在管狀的鋁材外皮(也可以說是管)的內(nèi)部充填焊劑6形成的通常的藥芯焊絲。該加入焊劑的焊絲也可以稱作藥芯焊絲(FCW)。另外，藥芯焊絲具有縫有縫型和無縫型，其中，有縫型具有縫(接合部位間隙、開口部)；無縫型沒有縫，兩種型式都可以。但是，由于無縫型藥芯焊絲的制造成本高，所以優(yōu)選通用的具有縫的藥芯焊絲。作為用于藥芯焊絲的外皮的鋁合金，沒有特別的限制，可以使用A4043、A4047等的4000系鋁合金或A5356、A5183等的5000系鋁合金。除此之外，也可以使用3000系或6000系等的鋁合金。具有縫的藥芯焊絲(FCW)可以利用一般的制造方法制造。即由鋁板或U字狀帶成型工序、向U字狀成型板或帶充填焊劑的焊劑充填工序、由U字狀成型板或帶向管狀焊絲成型的成型工序等的工序組成。由此，在制作成將焊劑充填于內(nèi)部的管狀成型焊絲后，一般由將該管狀成型焊絲拉絲到4)0.82.4mm的細徑的制品FCW(藥芯焊絲)的工序組成。(線徑)但是，本發(fā)明優(yōu)選通過該常規(guī)方法使藥芯焊絲的直徑變細，或使用細的藥芯焊絲。由此，在進行交流MIG焊接法或直流逆極性MIG焊接法時，為減少進熱量、低電流條件。其結(jié)果是，能夠防止氟化物系混合焊劑自身的飛散、改善焊接作業(yè)性，另外還能夠抑制脆弱的金屬間化合物生成。因此，藥芯焊絲優(yōu)選使用直徑4)1.6mm以下的藥芯焊絲。當(dāng)焊絲直徑超過4)1.6mm時，用于得到穩(wěn)定的電弧的電流過大，氟化物系混合焊劑自身的飛散增多。另外，母材的熔化有過剩的傾向，帶來脆弱的金屬間化合物(Fe一A1)的生成。因此更優(yōu)選的藥芯焊絲的直徑為1.4mm以下。這樣，本發(fā)明不像上述氟化物系混合焊劑的目前技術(shù)在焊接部直接涂敷，而是使用在鋁材外皮內(nèi)部充填焊劑而成的藥芯焊絲。由此，防止氟化物系混合焊劑自身的飛散，改善焊接作業(yè)性。另外，也抑制脆弱的金屬間化合物的生成。(焊劑組成)本發(fā)明將在藥芯焊絲中使用的(充填)的焊劑做成在氟化物系混合焊劑中也特別將氟化鋁合氟化鉀的兩者的氟化物系焊劑進行混合的特定組成的混合焊劑(以下也稱乂〕口:y夕(注冊商標(biāo))焊劑)。通過做成該特定組成的焊劑，能夠進行覆蓋有比較厚的熔化鍍鋅(含鋅)的鋼材與鋁材的不同材料接合。即，能夠使鍍鋅鋼材和鋁材的材料表面清潔化，提高焊接金屬的潤濕性。其結(jié)果是，焊道的形成良好。另外，抑制在不同材料接合部生成的脆的Al—Fe系金屬間化合物層、或因鍍鋅導(dǎo)致的脆的Zn—Fe系化合物層的生成。其結(jié)果是，提高接合強度。不用說，該效果在沒有鍍鋅的裸鋼材與鋁材的不同材料接合中也能夠發(fā)揮。使用本發(fā)明組成的藥芯焊絲，當(dāng)在下述適當(dāng)?shù)臈l件下進行本發(fā)明的交流MIG焊接或直流逆極性MIG焊接時，能夠得到適當(dāng)?shù)慕缑娣磻?yīng)層(IMC:金屬間化合物)的厚度，接頭強度得到改善。與之相對，當(dāng)在不同材料接合這使用通常的電弧焊接時，由于大量進熱，所以在焊接界面產(chǎn)生超過20mm的厚度的金屬間化合物，從而導(dǎo)致接頭強度惡化。但是，當(dāng)使用本發(fā)明組成的藥芯焊絲，在下述適宜的條件下進行上述各MIG焊接時，得到作為氟化物系焊劑，除此之外，例如有在上述的目前技術(shù)中也使用的氟化銫、氟化鋅等。這些其他的氟化物系焊劑也具有能夠凈化材料表面的作用。但是，這些其他的氟化物系焊劑中的氟化銫、氟化鋅等的吸濕性極高。因此，吸濕的水分，除容易成為焊接金屬部的氣眼的原因外，有可能使焊接部的耐腐蝕性惡化。另外，包覆有熔化鍍鋅的鋼材和鋁材的不同材料接合中的材料表面的凈化和焊接金屬的潤濕性提高的效果降低。為了發(fā)揮上述的各效果，也依據(jù)含有熔化鍍鋅鋼材的不同材料接合的交流MIG或直流逆極性MIG焊接條件，上述混合焊劑(注冊商標(biāo))的熔點優(yōu)選調(diào)整到56(TC70(TC的熔點?；旌虾竸┑娜埸c能夠通過氟化鋁(A1F3)和氟化鉀(KF)的粉末的混合量(混合比率)而適宜調(diào)整，且根據(jù)含有熔化鍍鋅鋼材的不同材料接合的交流MIG或指令逆極性MIG焊接條件進行調(diào)整。關(guān)于這一點，以氟化鉀和氟化鉀的共晶組成(KF:55mol%、A1F3:45mol%)為基準，以60mol%程度為上限確定氟化鋁的比率。而且，將剩余的比率(剩余部分)設(shè)為氟化鉀，將兩者混合，將該混合焊劑的熔點在56(TC70(TC的熔點范圍內(nèi)進行調(diào)整。當(dāng)焊劑在該熔點范圍(溫度域)熔化時，為了在焊接初期改善潤濕性，在鋼材和鋁材的重疊部順暢地加入熔化了的鋁，這樣能夠發(fā)揮像糊一樣的效果，從而改善接合強度。該效果對熔化鍍鋅鋼材來說特別明顯?；旌虾竸┑娜埸c達不到56(TC，該效果減小。另一方面，當(dāng)混合焊劑的熔點常規(guī)70(TC時，焊接初期的焊接金屬的擴散減小，向接頭的重疊部的流入不充分。(焊劑的充填率)但是，在此藥芯焊絲充填(注冊商標(biāo))焊劑的充填率很重要。本發(fā)明中，將該(注冊商標(biāo))焊劑(混合焊劑)的充填量對于藥芯焊絲總質(zhì)量為0.1質(zhì)量％以上不足24質(zhì)量％，比較少。目前，市場上銷售的通用的藥芯焊絲的焊劑的充填率大多超過24%。因此，即使在通常的交流mig焊接或直流逆極性mig焊接條件下，除熔化的焊劑大量飛散外，潤濕性改善效果過強，焊接金屬過于擴散，也形不成完整的焊道。另外，焊接作業(yè)性惡化，不能夠完整地形成焊道，故焊接部的可靠性也受影響。因此，本發(fā)明中，向藥芯焊絲充填的(注冊商標(biāo))焊劑的充填率的上限比目前市場上出售的通用的水平少，不足24%。焊劑的充填率24%的話，則焊劑的充填率過多，如上所述，焊接時焊劑的飛散厲害，且焊道過于擴散，形不成完整的焊道。另一方面，(注冊商標(biāo))焊劑的充填率的下限為0.1%。當(dāng)(注冊商標(biāo))焊劑的充填率過少時，電弧焊接中通用的用于形成焊道的鋁焊接焊絲(jis規(guī)格A4043—WY、A4047—WY、A5356—WY、A5183—WY等)相同。因此，如果(注冊商標(biāo))焊劑的充填率不足0.1%的話，則不能發(fā)揮(注冊商標(biāo))的上述潤濕性改善效果等，從而不能完整地得到可靠性高的焊接接頭。由這些結(jié)果可知，據(jù)本發(fā)明，在將鋁材與含有熔化鍍鋅鋼材的鋼材進行接合時，應(yīng)用條件等的制約少，通用性優(yōu)良，且形狀的制約也少。另外，線焊接時能夠進行需要的連續(xù)接合，且在接合部產(chǎn)生脆弱的金屬間化合物或在焊接部產(chǎn)生氣眼或耐腐蝕性惡化也少，而且能夠提供焊接作業(yè)也良好的接合技術(shù)。因此，能夠提供應(yīng)用于n車等的結(jié)構(gòu)構(gòu)件的不同材料接合接頭(不同材料焊接接頭)。(mig焊接施工)接著，說明本發(fā)明不同材料接合方法的交流mig焊接或直流逆極性mig焊接的施工方式，本發(fā)明不同材料接合方法中，mig焊接的施工方式自身與常規(guī)方法相同。圖1表示其中一種施工方式。圖1中，將鋁材2的端部2a置于熔化鍍鋅鋼材(或裸鋼材)3的端部3a上側(cè)且重疊，形成相互的端部3a、2a彼此的重疊接頭。而且，焊槍IO使用本發(fā)明的藥芯焊絲1等，沿在鋼材3與鋁材2相互的端部3a、2a(圖的前后方向)延伸的焊絲5移動焊槍10，在焊絲全長上進行上述各MIG焊接。此時，適宜選擇焊槍10的傾斜角0。圖1中，4為形成于焊絲5上的焊接金屬(焊道)。本發(fā)明不同材料接合方法的情況能夠直接接合鋼材一鋁材，因此只要采用合適的焊接電流，電壓條件，接合形狀等，就不受特別制約，可應(yīng)用的范圍擴大，通用性提高，同時還具有能夠進行連續(xù)接合的效果。而且，如上所述，能夠以鋼材向焊道等的焊接金屬中熔化必要最小限的熔化(稀釋)量得到完整的接合狀態(tài)，即使是熔化鍍鋅鋼材也不容易生成脆的金屬間化合物，得到高的接合強度。(焊接電流)以下，對在進行該焊接施工時，用于提高焊接部(接合部)的接合強度的優(yōu)選上述各MIG焊接的焊接條件進行說明。為了抑制在鋁材與鋼材的界面生成的金屬間化合物的生成，作為焊接條件優(yōu)選焊接為，不能使母材即鋼材過剩量熔化，而以必要最小限的母材熔化(稀釋)量得到完整的接合狀態(tài)焊接電流進行本發(fā)明交流MIG焊接或直流逆極性的MIG焊接時，電流越大，即使是藥芯焊絲，焊劑越容易飛散，生成的接合界面的脆的金屬間化合物越多。因此，在控制這樣的焊劑飛散或金屬間化合物的基礎(chǔ)上，推薦在低的電流條件下進行接合。這樣的焊接電流在20A以上，更優(yōu)選30A以上，IOOA以下，更優(yōu)選80A以下。焊接電壓焊接電壓與焊接電流一樣，交流MIG焊接或直流逆極性MIG焊接均推薦在低電壓條件下進行接合。關(guān)于這一點，焊接電壓5V以上，更優(yōu)選7V以上，20V以下，更優(yōu)選18V以下。焊接速度焊接速度，對于交流MIG焊接或直流逆極性MIG焊接來說，均只要根據(jù)上述焊接電流及焊接電壓適當(dāng)確定母材中的Fe及Al不過剩熔化的范圍內(nèi)即可。交流MIG焊接再考慮焊接能率，優(yōu)選150cm/min以下，更優(yōu)選120cm/min以上，60cm/min以下，更優(yōu)選50cm/min以下。與之相對，直流尼極性MIG焊接如上所述，為了抑制脆弱的金屬間化合物的產(chǎn)生，盡可能加快焊接速度進行焊接，必須減少進熱量。因此，焊接速度優(yōu)選30cm/min，更優(yōu)選50cm/min以上，200cm/min以下，更優(yōu)選150cm/min以下。保護氣體交流MIG焊接或直流逆極性MIG焊接，其保護氣體均能夠適宜使用Ar等通用的氣體，該保護氣體流量，例如選擇1050L/min的通常流量，沒有特別限制。焊槍角度焊槍(電弧焊炬)角度沒有特別制約，交流MIG焊接或直流逆極性MIG焊接均根據(jù)焊接或接頭的焊接條件等，適宜選擇角度e。(應(yīng)用對象構(gòu)件)作為本發(fā)明不同材料接合方法的適用對象構(gòu)件，如上所述，例示有熔化鍍鋅鋼材組成的汽車的構(gòu)件類或大型面板類、和鋁合金材組成的補強材料的結(jié)構(gòu)構(gòu)件彼此的接合。關(guān)于這一點，例如例示有使由成形了熔化鍍鋅鋼板的矩形中空形狀構(gòu)成的大梁、和由鋁合金擠壓中空形材構(gòu)成的保險杠補強材料或保險杠拉條等的圖1所示的直接端部彼此重疊的接頭、及使設(shè)于相互端部的凸緣面彼此重疊的接頭等的接合。(鋼材)另外，從確保鋼材的耐腐蝕性的觀點出發(fā)，從本發(fā)明的目的看，特別優(yōu)選本來不同材料接合困難的含有合金化的熔化鍍鋅鋼材用于本發(fā)明。含有熔化鍍鋅的鍍鋅鋼材的焊接中由于產(chǎn)生的鋅蒸汽而引起電弧不穩(wěn)定，從而存在飛濺產(chǎn)生或氣眼等的氣孔缺陷產(chǎn)生的問題。但是，根據(jù)本發(fā)明，利用焊劑的效果發(fā)揮鋼板表面的凈化效果，熔化金屬潤濕性良好地覆蓋鋼板表面，因此鋅蒸汽的發(fā)生也少。尤其是，由于本發(fā)明的藥芯焊絲中不含吸濕性高的氟化銫，因此更能夠抑制氣眼，電弧的穩(wěn)定性也優(yōu)良。本發(fā)明中使用的鋼材(鐵系材料)自身為實施了上述鍍鋅的、或裸或進行了表面處理了的普通鋼、高張力鋼(高強度鋼)等的鋼材。本發(fā)明中，對使用的鋼材的種類或形狀沒有特別的限定，可以使用根據(jù)在結(jié)構(gòu)構(gòu)件中通用的或結(jié)構(gòu)構(gòu)件用途選擇的鋼板、鋼型材、鋼管等的適宜的形狀、材料。但是，為了得到作為結(jié)構(gòu)構(gòu)件的高強度，優(yōu)選高張力鋼(高強度鋼)。(鋁材)本發(fā)明中使用的鋁合金對其合金的種類或形狀沒有特別的限定，可以根據(jù)各結(jié)構(gòu)用構(gòu)件的要求特性適宜選擇通用的軋制等的板材、擠壓等的型材、鍛造材、鑄造材等。但是，作為結(jié)構(gòu)構(gòu)件為了得到高強度，優(yōu)選作為也滿足成型性的要求諸特性的鋁合金通用的Al—Mg系、Al—Mg—Si系或Al—Mg—Zn系的JIS或AA規(guī)格做成5000系、6000系、7000系等的鋁合金。這些鋁合金(實施例)(表5)<table>tableseeoriginaldocumentpage33</column></row><table>(表6)<table>tableseeoriginaldocumentpage34</column></row><table>下面說明本發(fā)明的一方式的實施例。利用本發(fā)明不同材料接合法對鋁合金板和鋼板的重疊部分進行角焊接試驗，測定、評價焊道形狀和接合強度。在此，鋼板使用了熔化金屬化鍍鋅鋼板(GA鋼板)、熔化鍍鋅鋼板(GI鋼板)和裸(無表面處理)的鋼板。表5表示交流MIG焊接的結(jié)果。另外，表6表示直流逆極性MIG焊接的結(jié)果。有關(guān)鋁合金板和鋼板的試驗片彼此的重疊角焊接，交流MIG焊接和直流逆極性MIG焊接都在上述圖1所示的狀態(tài)下進行。即使板厚1.6mm的鋁合金板(JIS5182合金)端部與板厚1.2mm的熔化合金化鍍鋅鋼板(GA鋼板)、熔化鍍鋅鋼板(GI鋼板)或裸鋼板端部(拉伸強度均為270MPa)，形成重疊角焊接。有關(guān)試驗片的平面尺寸，鋁合金板和鋼板均做成寬100X長300mm，將相互的重疊帶做成35mm(焊絲長度為板寬度部分lOOmm)。如表5、6所示，使用使焊劑充填率發(fā)生各種變化的KF和A1F3的混合藥芯焊絲，對上述鋁合金板和鍍鋅鋼板進行MIG焊接。此時，有關(guān)焊劑的KF和A1F3的混合比率，發(fā)明例、比較例均為一定，使用了將KF:45mol。/。和AlF3:55mol。/。混合后的焊劑，以使其熔點穩(wěn)定在650°C。藥芯焊絲使用了通用的4>1.2111111的藥芯焊絲。作為鋁外皮使用A4043，通過上述的拉線加工制作成最終4)1.2mm的直徑。另外，為了進行比較，將KF的一部分用目前的氟化銫、氟化鋅置換，使用將氟化銫、氟化鋅分別含10mol%、KF:45mol%、A1F3:55mol。/。混合的藥芯焊絲的例子也以與發(fā)明例相同的條件進行交流MIG焊接。將這些作為比較例8、9用表5表示。該比較例8、9的焊劑充填率與發(fā)明例相同，為10%的質(zhì)量。另外，比較例8、9的焊劑熔點各自大約為50(TC大小。焊接條件對交流MIG焊接和直流逆極性MIG焊接來說，均在上述推薦的MIG焊接條件的范圍內(nèi)實施。焊接速度交流MIG焊接設(shè)為35cm/min,直流逆極性MIG焊接如上所述，為了抑制發(fā)生脆弱的金屬間化合物，提高焊接速度，速度設(shè)為80cm/min。另外，對交流MIG焊接和直流逆極性MIG焊接來說，均設(shè)成焊接電流75A、焊接電壓18V、焊槍角度90°，且保護氣體為Ar。焊接在上述的條件下各例均進行三次，從各接合著的接頭采取試驗片迸行各種試驗，均平均化進行評價。有關(guān)線斷拉伸強度，首先從各三次接合著的接頭，分別取樣板寬度30mm的接頭強度評價用試驗片，以25mm/min的速度進行拉伸試驗，各例都求出其平均值。另外，為了調(diào)查焊劑的擴散效果，對接合接頭部的潤濕性進行了調(diào)查。潤濕性的評價如示意性表示圖1的圖4所示，焊接金屬4的擴散寬度(a)和焊接金屬部4的高度(b)以適當(dāng)?shù)拈g隔分別沿整個焊絲進行了測定。而且，沿整個焊絲對這些的a和b的比a/b進行平均，各例均通過三個(三次焊接試驗)試驗片再對a/b進行平均。而且，潤濕性的評價基準判定為將該平均化了的a/b位于不足6.0的范圍的潤濕性設(shè)為焊接金屬的擴散寬度適宜記作O，同樣，將a/b在6.0以上記作X(焊接金屬過于擴散，不能夠形成完整的焊道)。有關(guān)焊接作業(yè)性，對焊接作業(yè)中的煙氣發(fā)生量、以及焊道的穩(wěn)定性進行了評價。依據(jù)JIS—Z3全部煙氣，求出每單位時間的煙氣發(fā)生量。各例均進行了三次焊930測定了煙氣發(fā)生量。g卩，搜集在使用各藥芯焊絲之際的焊接時發(fā)生的接試驗，平均化煙氣發(fā)生量，分別進行了評價，其中煙氣發(fā)生量不足300mg/min的記作，300—700mg/min的記作〇，700mg/min以上記作X。而且，對焯道的穩(wěn)定性而言，根據(jù)圖2所示的生成的焊道形狀的基準進行了評價。如圖2(b)所示，三次的焊接試驗均是將直線順暢地形成焊道的記作O;如圖2(a)所示，一次的焊接試驗中也是將只是斷續(xù)地形成焊道的例子生成的記作X。表5、6表示這些結(jié)果。首先，由表5可知，藥芯焊絲的焊劑和焊劑充填率在本發(fā)明范圍內(nèi)，也優(yōu)選交流MIG焊接條件的范圍內(nèi)的發(fā)明例24，即使為熔化合金化鍍鋅鋼板的不同材料接合，也能夠在焊接金屬的潤濕性合適情況下形成良好的焊道，從而改善接合強度。而且，熔化焊劑的飛散引起的煙氣發(fā)生量少，焊接穩(wěn)定性優(yōu)良。另外，裸鋼板例的發(fā)明例6、7也一樣。與之相對，沒有充填焊劑的比較例l，其接合自身不能在熔化合金化鍍鋅鋼板的不同材料接合中形成。另外，雖然藥芯焊絲的焊劑組成相同，但焊劑充填率超出本發(fā)明范圍的上限比較例5，其焊劑充填率過大。因此，比較例5的焊接金屬的潤濕性在熔化合金化鍍鋅鋼板的不同材料接合中不合適，故焊道形成是斷續(xù)的，雖然接合著，但是接合強度低。而且，因熔化焊劑的飛散導(dǎo)致的煙氣發(fā)生量多，焊接的穩(wěn)定性差。另一方面，使用目前的氟化銫、氟化鋅的比較例8、9，其焊劑充填率與發(fā)明例相同，因此熔化焊劑的飛散引起的煙氣發(fā)生量少，焊接穩(wěn)定性優(yōu)良。但是，焊接金屬的潤濕性不合適，焊道形成是斷續(xù)的。因此，對于熔化合金化鍍鋅鋼板的不同材料接合來說，雖然接合著，但與發(fā)明例相比，接合強度明顯下降。這推斷是由于使用氟化銫、氟化鋅的焊劑熔點過低、過潤濕性而造成焊道過于擴散的緣故。而且，還推斷為由于使用氟化銫、氟化鋅的焊劑吸濕性高，水份的影響造成焊道不穩(wěn)定而成為斷續(xù)，所以不能形成良好的接頭的緣故。接著，由表6可知，發(fā)明例ll、12、1416，其藥芯焊絲的焊劑和焊劑充填率在本發(fā)明范圍內(nèi)，直流逆極性MIG焊接條件也在優(yōu)選的范圍內(nèi)。其結(jié)果是，這些發(fā)明例即使是熔化合金化鍍鋅鋼板或熔化鍍鋅鋼板的不同材料接合，也能夠在焊接金屬的潤濕性合適的情況下形成良好的焊道，從而改善接合強度。而且，熔化焊劑的飛散引起的煙氣發(fā)生量少，焊接穩(wěn)定性優(yōu)良。另外，裸鋼板例即發(fā)明例17也相同。與之相對，沒有充填焊劑的比較例10中，其接合自身不能在熔化合金化鍍鋅鋼板的不同材料接合中形成。另外，對比較例13來說，其焊劑組成相同，但焊劑充填率過大，超出本發(fā)明范圍的上限。因此，焊接金屬的潤濕性在熔化合金化鍍鋅鋼板的不同材料接合中不合適，故焊道形成是斷續(xù)的，雖然接合著，但是接合強度低。而且，因熔化焊劑的飛散導(dǎo)致的煙氣發(fā)生量多，焊接的穩(wěn)定性差。由這些實施例可知，本發(fā)明要件即藥芯焊絲的焊劑組成或焊劑充填率對鍍鋅鋼材和鋁材的不同材料接合的接合強度或作業(yè)性的臨界尤其具有意義。工業(yè)上的可利用性據(jù)本發(fā)明，對高張力鋼材和6000系鋁合金的高強度的不同材料彼此的熔焊接合，能夠提供在提高接合強度的同時，焊接效率也優(yōu)良的不同材料接合用藥芯焊絲及不同材料接合方法。另外，使用適當(dāng)控制本發(fā)明的焊劑充填率及其熔點的藥芯焊絲，通過交流MIG焊接進行接合，由此取消對接合母材形狀等的制約，另外，在接合接頭部不會產(chǎn)生脆弱的金屬間化合物，從而能夠得到?jīng)]有氣眼等的缺陷的外觀良好的鍍鋅鋼材和鋁材料的不同材料接合接頭。由此得到的不同材料接合體提高了接合強度和焊接效率，因此在汽車、鐵道車輛等的運輸領(lǐng)域，能夠大量應(yīng)用于作為機械零件、建筑結(jié)構(gòu)物等的各種結(jié)構(gòu)構(gòu)件。因此，本發(fā)明為大大擴大鋼材和鋁的高強度的不同種類接合體的用途的發(fā)明。權(quán)利要求1、一種不同材料接合用藥芯焊絲，其在鋁合金外皮內(nèi)部充填用于將鋁材和鋼材或者鋁合金材和鋼材的不同材料彼此接合的焊劑而成，其特征在于，使所述焊劑形成含有氟化鋁的氟化物組成而進行充填。2、如權(quán)利要求1所述的不同材料接合用藥芯焊絲，其特征在于，使所述焊劑形成為相對于藥芯焊絲總質(zhì)量含有0.415質(zhì)量％的氟化鋁且不含有氯化物的氟化物組成，并且，相對于藥芯焊絲總質(zhì)量充填0.320質(zhì)量％的所述焊劑。3、如權(quán)利要求1或2所述的不同材料接合用藥芯焊絲，其特征在于，所述外皮鋁合金含有113質(zhì)量％的Si，余量由Al及不可避免的雜質(zhì)構(gòu)成。4、如權(quán)利要求3所述的不同材料接合用藥芯焊絲，其特征在于，所述外皮鋁合金還含有0.10.3質(zhì)量％的Mn。5、如權(quán)利要求14中任一項所述的不同材料接合用藥芯焊絲，其特征在于，所述鋼材為鍍鋅鋼材。6、如權(quán)利要求15中任一項所述的不同材料接合用藥芯焊絲，其特征在于，所述不同材料接合是對高張力鋼材和6000系鋁合金材進行接合。7、一種不同材料接合方法，其特征在于，使用權(quán)利要求16中任一項所述的藥芯焊絲，通過熔焊對高張力鋼材和6000系鋁合金材這兩種不同材料進行接合。8、一種不同材料接合方法，其特征在于，使用由鋁或鋁合金包覆焊劑的藥芯焊絲，通過交流MIG焊接直接對鋁材和鋼材或者鋁合金材和鋼材進行接合，該焊劑作為成分含有氟化鋁及氟化鉀和從IIA族中選出的一種以上的元素的氟化物。9、一種不同材料接合方法，其特征在于，將藥芯焊絲作為填充金屬使用，通過交流MIG焊接直接對鋁材和鋼材或者鋁合金材和鋼材進行接合，所述藥芯焊絲由鋁或鋁合金包覆焊劑而形成，該焊劑含有氟化鋁及氟化鉀，還含有從氟化鎂、氟化鈣、氟化銫及氟化鋇中選出的一種以上的氟化物。10、一種鋁材和鋼材或者鋁合金材和鋼材的接合接頭，其特征在于，是通過權(quán)利要求項8或9的方法接合而成的。11、一種不同材料接合方法，使用藥芯焊絲通過交流MIG焊接或利用直流逆極性進行的MIG焊接對鋁材和鋼材或者鋁合金材和鋼材進行接合，其特征在于，使用在鋁材或鋁合金材外皮內(nèi)部充填焊劑而形成的藥芯焊絲，使該進行充填的焊劑形成為氟化鋁和氟化鉀的混合焊劑，且使該混合焊劑的充填量相對于藥芯焊絲的總質(zhì)量為0.1%以上但低于24質(zhì)量％。12、如權(quán)利要求11所述的不同材料接合方法，其特征在于，所述混合焊劑的熔點為560。C70(TC的范圍，所述藥芯焊絲的直徑為cJ)1.6mm以下。13、如權(quán)利要求812中任一項所述的不同材料接合方法，其特征在于，所述鋼材為鍍鋅鋼材。全文摘要本發(fā)明提供在將鋁系材料和鐵系材料接合時，使接合強度提高并且焊接效率也高效的不同材料接合用藥芯焊絲以及不同材料接合方法及由此得到的接合接頭。尤其是，提供高張力鋼材和6000系鋁合金的高強度不同材料彼此的熔化焊接接合或鋼材為鍍鋅鋼材時的不同材料接合方法。作為一方式，使用在鋁材外皮內(nèi)部充填焊劑而成的藥芯焊絲，在此，將焊劑作成為含有特定量AlF₃且不含氯化物的氟化物組成，外皮鋁合金含有1～13質(zhì)量％的Si。當(dāng)使用這樣的藥芯焊絲時，在高張力鋼材和6000系鋁合金材的高強度不同材料彼此進行熔化焊接接合方面得到高的接合強度。文檔編號B23K35/368GK101378873SQ200780004489公開日2009年3月4日申請日期2007年2月6日優(yōu)先權(quán)日2006年2月17日發(fā)明者井戶秀和,加藤淳,松本克史,松本剛,武田實佳子,笹部誠二申請人:株式會社神戶制鋼所