專利名稱：熱軋無縫管用鍍Cr芯棒和它的制造方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及熱軋無縫管用的工具和它的制造方法，更詳細地說，是涉及在熱軋無縫管的芯棒式無縫管軋機軋制時，可以實現(xiàn)延長壽命的鍍Cr芯棒和它的制造方法。
背景技術(shù)：
在制造小口徑和中口徑的熱軋無縫管中，采用芯棒式無縫管軋機軋制的制管方法。
圖1為簡要說明芯棒式無縫管軋機軋制法的制管工序的圖。用此制管方法把被加熱到規(guī)定溫度的實心圓坯料1作為被軋制材，用穿孔軋機(所謂的穿孔機)3對軸心部位進行穿孔加工，制造中空的毛管2。然后把得到的中空的毛管2提供給后續(xù)的芯棒式無縫管軋機4，進行延伸軋制。
在芯棒式無縫管軋機4中以軋制線為中心設置多組相面對配置的軋輥6，對中空毛管2進行壓下，通過裝入芯棒5和對毛管外面進行壓下的軋輥6把中空的毛管2延伸。一般軋輥6裝在軋機機架中，由于在相鄰軋機機架之間以90°相位角配置軋輥6，所以中空毛管2的軋制方向在每個軋機機架改變90°進行軋制。
在此芯棒式無縫管軋機軋制中使用的芯棒5現(xiàn)在采用由JISSKD6、SKD61等熱加工用工具鋼構(gòu)成的圓棒形原材料。而為了確保韌性和耐龜裂性能，一般把它的表面進行光滑地研磨后，通過芯棒主體的淬火和回火處理，把表面硬度調(diào)整到HV350～450左右，而且在芯棒表面形成氧化鐵保護膜。
在芯棒式無縫管軋機軋制時，為了防止中空毛管2和芯棒5的發(fā)熱膠著，在延伸軋制前，預先在芯棒5的表面上涂敷以固體潤滑劑為主要成分的水溶性潤滑劑，干燥后形成固體潤滑保護膜。此外在需要提高潤滑性能的情況下，預先向中空毛管內(nèi)表面提供固體潤滑劑，利用中空毛管2具有的熱量使其熔融，形成液態(tài)潤滑保護膜。
利用預先形成的液態(tài)潤滑保護膜，減小延伸軋制時和芯棒拉拔時產(chǎn)生的在中空毛管2內(nèi)表面和芯棒5表面之間產(chǎn)生的摩擦力，可以防止中空毛管2的發(fā)熱膠著(seizure)和芯棒5的磨損。
可是在延伸軋制中，由于中空毛管2內(nèi)表面和芯棒5表面之間處于嚴重的滑動摩擦狀態(tài)，一般在兩者之間保持完全的潤滑狀態(tài)是困難的。因此在芯棒反復使用中，產(chǎn)生磨損、發(fā)熱膠著、表面粗糙和裂紋等表面缺陷，達到使用壽命。此后達到壽命的芯棒對外表面進行機械加工，作為更小外徑的芯棒使用。
可是在用芯棒式無縫管軋機生產(chǎn)熱軋無縫管的成本中的工具費用高，特別是芯棒需要的費用高。因此現(xiàn)在以降低熱軋無縫管制造成本為目的，為了抑制在用芯棒式無縫管軋機軋制中使用的芯棒產(chǎn)生的表面缺陷，實現(xiàn)延長壽命，對改善表面狀態(tài)進行了研究。
例如在特開昭63-20105號公報(下面稱為“專利文獻1”)中提出了通過在芯棒表面上設置每1mm兩個以上的、最大深度50μm凹坑，使芯棒式無縫管軋機軋制時的摩擦系數(shù)減小，同時提高氧化鐵皮的貼合性能的處理方法。
此外特開平4-284905號公報(下面稱為“專利文獻2”)中提出了把芯棒主體表面在圓周方向研磨后，進行精加工研磨，使長度方向的表面粗糙度Ra為4～12μm的軋制無縫管用芯棒的表面處理方法。此外在特開平8-164404號公報(下面稱為“專利文獻3”)中提出了圓周方向的表面粗糙度在中心線平均粗糙度(Ra)上為1.0～4.0μm的熱軋無縫管軋制用芯棒。
在上述專利文獻1～3中提出的芯棒和它的處理方法都是以在表面形成氧化鐵保護膜為前題，以提高氧化鐵保護膜的貼合性能為目的的。
因此如用上述專利文獻1～3的芯棒，有關(guān)氧化鐵保護膜的貼合性能可以看到希望的效果，但是即使對提出的芯棒進行表面處理，由于在延伸軋制中芯棒表層暴露在500～600℃的高溫中，在棒表層引起氧化脫碳，表層軟化。在表層軟化的芯棒上即使形成氧化鐵保護膜，也要產(chǎn)生發(fā)熱膠著。因此用在表面形成氧化鐵保護膜的芯棒不能充分實現(xiàn)延長使用壽命。
如上所述，用形成氧化鐵保護膜的芯棒對延長壽命有一定限度。因此最近采用形成硬質(zhì)的鍍Cr保護膜來提高耐磨損性能的芯棒。也就是通過使形成的Cr鍍層為50μm左右厚的鍍層，隔斷母材表面和大氣中的氧的直接接觸，防止氧化脫碳。
圖2為在用芯棒式無縫管軋機生產(chǎn)不銹鋼管的情況下，比較芯棒壽命的圖。在此圖中以形成氧化鐵保護膜的芯棒的壽命為1，對比鍍Cr芯棒的壽命。此外制管的不銹鋼為SUS420J1等鋼種。
鍍Cr芯棒的壽命與形成氧化鐵皮的芯棒相比明顯提高，因制管尺寸和材質(zhì)、特別是壁厚壓下量的不同而改變，但可以看出平均提高5倍左右。
一般要采用鍍Cr芯棒，作為初期的投資要導入施鍍設備，作為以后的運轉(zhuǎn)費與現(xiàn)在的形成氧化鐵皮的芯棒的情況相同。因此關(guān)注使芯棒降低制造成本同時實現(xiàn)長的壽命，正在變成采用以鍍Cr芯棒為主。
從這樣的觀點看關(guān)于延長鍍Cr芯棒壽命還有幾個方案。例如在特開平8-71618號公報(下面稱為“專利文獻4”)中提出了具有軸向的中心線平均粗糙度(Ra)為1.0～4.0μm的鍍Cr保護膜的芯棒，在特開2000-246312號公報(下面稱為“專利文獻5”)中提出了具有軸向的中心線平均粗糙度(Ra)為0.1μm以上、小于1.0μm的鍍Cr保護膜的芯棒。
此外在特開2001-1016號公報(下面稱為“專利文獻6”)中提出關(guān)于鍍Cr保護膜的厚度為60～200μm的芯棒，在特開2000-351007號公報(下面稱為“專利文獻7”)中提出有關(guān)規(guī)定軸向表面的起伏形狀的芯棒。
在上述專利文獻4～7中提出的芯棒以鍍Cr為前題，可以實現(xiàn)所期望的延長使用壽命?？墒菑娏乙蠼档蜔o縫管的芯棒法中制管的成本，特別使把壓縮工具費用為重點。從這樣的情況考慮，對延長芯棒壽命還要求更大的改善。

發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明是鑒于上述延長芯棒使用壽命的要求而進行的發(fā)明，目的是提供一種熱軋無縫管用的鍍Cr芯棒和它的制造方法，在用芯棒把無縫管延伸軋制時，可以抑制表面缺陷的產(chǎn)生，大幅度改善使用壽命。
本發(fā)明人為了解決上述課題，達到延長芯棒的壽命，對芯棒的表面狀態(tài)對使用壽命的影響進行了詳細地研究。
具體說，把表面狀態(tài)有很大不同的專利文獻4提出的芯棒和專利文獻5提出的芯棒的使用壽命進行了對比。也就是專利文獻4的芯棒具有軸向的中心線平均粗糙度(Ra)為1.0～4.0μm的鍍Cr保護膜，專利文獻5的芯棒具有軸向的中心線平均粗糙度(Ra)為0.1μm以上、小于1.0μm的鍍Cr保護膜。
比較它們的使用壽命的結(jié)果是專利文獻4提出的芯棒壽命長一些，但不能認為二者存在有價值的差別。也就是盡管兩種芯棒的表面狀態(tài)有很大差異，而二者的壽命不能認為存在有顯著的有價值的差別。
本發(fā)明人為了辨明上述意外的結(jié)果，在軋制的中途停止芯棒式無縫管軋機的軋制，詳細觀察了兩種芯棒上潤滑劑殘留的情況。使用的潤滑劑是把以石墨為主要成分的水溶性潤滑劑(例如特公昭59-37317號公報中發(fā)表)進行涂敷、干燥后的潤滑劑。
圖3為表示在芯棒式無縫管軋機軋制中途的芯棒表面的潤滑劑殘留狀態(tài)的圖，(a)為觀察芯棒長度方向的殘留情況，(b)為觀察(a)中的X-X視場的芯棒的圓周方向的殘留情況。如上所述，在芯棒式無縫管軋機軋制中，相面對配置的軋輥由于在每個軋機機架上改變90°，邊改變90°的軋制區(qū)域邊進行軋制。因此如圖3(a)、(b)所示，軋制區(qū)域7和潤滑劑殘留區(qū)域8(斜線部分)沿軋制方向每次改變90°的方向。
專利文獻4的軸向的中心線平均粗糙度(Ra)為1.0～4.0μm的芯棒與專利文獻5的軸向的中心線平均粗糙度(Ra)為0.1μm以上、小于1.0μm的芯棒相比，軋制中途的潤滑劑殘留量多，稍有差別。
在圖3(a)所示的潤滑劑殘留區(qū)域8中，由于不僅在軸向相面對的8a部位殘留大量的潤滑劑，而且在圓周方向相面對的8b部位也殘留大量的潤滑劑，所以推測在延伸軋制中，芯棒5表面的潤滑劑不僅在軋制的軸向被擠出，而且在軋制的圓周方向被擠出。
換句話說，容易推測潤滑劑在軋制中延伸比大的軋制軸向上被擠出，此外還認識到潤滑劑在與軸向相比延伸比非常小的圓周方向也被擠出。
以此認識為基礎，就可以理解在象專利文獻4和專利文獻5中提出的芯棒表面狀態(tài)有很大差異的情況下，不能認為使用壽命存在有價值的差別的結(jié)果。
也就是為了防止芯棒的發(fā)熱膠著，為了在軋制中使?jié)櫥瑒埩粼诒砻?，僅規(guī)定芯棒的一個方向的表面狀態(tài)是不夠的。例如在通過研磨調(diào)整表面粗糙度的情況下，在與研磨方向成直角的方向的表面粗糙度即使適當，如與研磨方向平行的方向表面粗糙度過細的話，軋制中潤滑劑也不殘留。因此在芯棒表面容易產(chǎn)生發(fā)熱膠著，本發(fā)明是在此認識的基礎上完成的發(fā)明，要點是下述(1)熱軋無縫管用的鍍Cr芯棒，和(2)的制造方法。
(1)熱軋無縫管用的鍍Cr芯棒的特征在于，在軸向和圓周方向的中心線平均粗糙度Ra為1.0～5.0μm，而且軸向和圓周方向的最大深度Rv在10μm以上。
上述鍍Cr芯棒還優(yōu)選，在軸向和圓周方向的最大高度Rp在30μm以下。
(2)熱軋無縫管用的鍍Cr芯棒制造方法的特征在于，在形成了在表面軸向和圓周方向的中心線平均粗糙度Ra為1.0～5.0μm、而且軸向和圓周方向的最大深度Rv在10μm以上的鍍Cr保護膜后進行研磨。
在本發(fā)明中規(guī)定的“最大深度Rv”如圖5所示，表示在斷面曲線的基準長度內(nèi)的最大谷底和平均線的距離，同樣“最大高度Rp”表示在斷面曲線的基準長度內(nèi)的最大的峰和平均線的距離。
本發(fā)明的研磨可以采用“輕研磨”。所謂“輕研磨”是指不使“最大深度Rv”的值有大的變化，僅使“最大高度Rp”變小的處理，例如用比#280更微細的砂紙進行研磨。


圖1為說明用芯棒式無縫管軋機軋制法的制管工序的簡況的圖。
圖2為在用芯棒式無縫管軋機生產(chǎn)不銹鋼管的情況下比較芯棒壽命的圖。
圖3為表示在芯棒式無縫管軋機軋制的中途，芯棒表面的潤滑劑殘留情況的圖，(a)為觀察到的芯棒長度方向的殘留情況，(b)為觀察到的(a)中的X-X視場中的芯棒圓周方向的殘留情況。
圖4為說明規(guī)定芯棒表面狀態(tài)(Ra、Rv)的范圍的圖，(a)表示軋制前的結(jié)構(gòu)，(b)表示軋制后的結(jié)構(gòu)。
圖5為說明在本發(fā)明中規(guī)定的“最大深度Rv”和“最大高度Rp”的圖。
圖6為說明中心線平均粗糙度Ra和最大深度Rv對潤滑劑滯留的作用不同的圖。
圖7與上述圖6相同，為說明中心線平均粗糙度Ra和最大深度Rv對潤滑劑滯留的作用不同的圖。
具體實施例方式
本發(fā)明的芯棒其特征在于，在軸向和圓周方向的中心線平均粗糙度Ra為1.0～5.0μm，而且軸向和圓周方向的最大深度Rv在10μm以上。規(guī)定軸向和圓周方向的表面狀態(tài)是因為要在軋制中在表面上充分殘留潤滑劑，僅規(guī)定芯棒一個方向是不夠的，必須規(guī)定軸向和圓周方向的兩個方向。
圖4為說明規(guī)定芯棒表面狀態(tài)(Ra、Rv)的范圍的圖，(a)表示軋制前的結(jié)構(gòu)，(b)表示軋制后的結(jié)構(gòu)。作為對象的范圍是在軋制時芯棒5與被軋制材2接觸的整個長度和整個周向。
具體說如圖4(a)所示，從軋制前芯棒5插入被軋制材2的狀態(tài)下的被軋制材的底端2b到圖4(b)所示的軋制后被軋制材的頭部2t的、在芯棒接觸長度L的全長和整周是作為對象的范圍。把作為對象的范圍例如軸向以1m的間隔、圓周方向每90°測定2個部位，可以把其平均值規(guī)定為芯棒的表面狀態(tài)(Ra、Rv)。
軋制中的潤滑劑的殘留受到芯棒的中心線平均粗糙度Ra和斷面曲線的最大深度Rv的影響。首先平均粗糙度Ra為1.0～5.0μm是必要的。也就是無論是軸向還是圓周方向，Ra在1.0μm以下的情況下，其方向上的保存潤滑劑的特性都降低，在表面不殘留潤滑劑。另一方面如Ra超過5.0μm，在表面凸起部分產(chǎn)生發(fā)熱膠著，使芯棒的使用壽命變短。
同時無論在軸向還是圓周方向，距平均線的最大深度Rv在10μm以上都是必要的。如最大深度Rv過小，由于不能確保用于保存潤滑劑的深度，凹陷部分較早被磨掉，所以保存潤滑劑的特性都降低，在表面不殘留潤滑劑。另一方面不規(guī)定最大深度Rv的上限，但優(yōu)選在50μm以下。
在本發(fā)明中中心線平均粗糙度Ra和最大深度Rv都對用于使?jié)櫥瑒埩舻谋４嫣匦杂蟹浅４蟮挠绊?，也就是對潤滑劑的滯留有很大影響，但兩者對潤滑劑滯留的作用不同。具體說，中心線平均粗糙度Ra是表示潤滑劑滯留的容積的指標，最大深度Rv可以捕捉作為表示潤滑劑滯留的深度的指標。
圖6和圖7為說明中心線平均粗糙度Ra和最大深度Rv對潤滑劑滯留的作用不同的圖。圖中的實線和虛線是示意表示芯棒的斷面粗糙度曲線的圖。
圖6中所示的實線和虛線距平均線的最大深度Rv相同，但用虛線表示的中心線平均粗糙度Ra大，表示潤滑劑滯留的容積大。相反用實線表示的由于潤滑劑滯留的容積小，擔心潤滑劑不能保存足夠的量。
圖7中所示的實線和虛線其中心線的平均粗糙度Ra相同，但用實線表示的距平均線的最大深度Rv大，表示潤滑劑滯留的深度深。相反用實線表示的潤滑劑滯留的深度淺，所以凹陷部分較早磨掉，擔心潤滑劑的保存特性降低。
因此為了在軋制中使?jié)櫥瑒埩?，要保持潤滑劑滯留的容積的同時，確保潤滑劑的深度是必要的。因此表示潤滑劑滯留的容積的中心線平均粗糙度Ra和表示潤滑劑滯留的深度的最大深度Rv同時滿足上述條件是必要的。
此外在本發(fā)明的芯棒中，軸向和圓周方向的中心線平均粗糙度Ra和最大深度Rv為適當范圍，即使可以確保潤滑劑滯留，在距平均線的最大高度Rp大的情況下，存在于表面的凸起部分容易產(chǎn)生發(fā)熱膠著，有時它成為主要原因，不能延長使用壽命。
為了避免這種情況，優(yōu)選進行管理，使在軸向和圓周方向距平均線的最大高度Rp在30μm以下。
在制造本發(fā)明的芯棒時，如可以調(diào)整軸向和圓周方向的表面狀態(tài)，以使在上述的規(guī)定的中心線平均粗糙度Ra和最大深度Rv為適當范圍，表面加工方法也可以采用噴丸、磨削、研磨、掩膜蝕刻和激光處理等任何方法。其中簡便有效的表面加工方法是噴丸，應該注意把它用于本發(fā)明的芯棒表面加工的情況。
首先必須是噴丸前的軸向和圓周方向的中心線平均粗糙度Ra比噴丸后要達到的軸向和圓周方向的中心線平均粗糙度Ra要小。如在芯棒上進行噴丸，由于削去其表面，所以可以認為噴丸前的表面粗糙度對噴丸后的表面粗糙度沒有影響，但是對噴丸前的表面粗糙度的管理是重要的。
例如在圓周方向進行磨削、研磨后實施噴丸的情況下，軸向的中心線平均粗糙度Ra為適當范圍，但是有時圓周方向的中心線平均粗糙度Ra在適當范圍以外。這是因為從外觀上即使按照全面進行噴丸的方式來作，噴丸顆粒不具有的足夠的能量到達用磨削、研磨形成的凹陷部位，不能充分噴丸。
因此噴丸前的軸向和圓周方向的中心線平均粗糙度Ra比噴丸后作為目標的中心線平均粗糙度Ra要小是必要的。具體說可以例舉的有，作為噴丸加工，使用帶式機(帶式研磨裝置)等在精研磨后進行噴丸處理的方法等。
其次需要對從噴丸噴嘴到芯棒表面的噴嘴距離進行管理，要在適當范圍。為了確保噴丸的研磨掃描力，有時使噴嘴靠近表面，但是如噴嘴距離過小，噴丸的顆粒分布不均，有時軸向和圓周方向的Ra不同。在這種情況下，軸向或圓周方向中的某一個方向的中心線平均粗糙度Ra偏離適當范圍。
因此把噴嘴距離管理在適當范圍是必要的。例如在本發(fā)明中，在通過固定的噴丸噴嘴對邊旋轉(zhuǎn)邊前進的芯棒進行噴丸處理的情況下，使用平均顆粒直徑0.1～0.4mm、硬度HRC55以上的鋼砂，可以使用噴射壓力35～40Mpa、噴嘴距離150～300mm的處理條件?？墒桥e例的條件是以硬度Hs45～55左右的熱加工工具鋼(SKD6或SKD61)的芯棒為對象的條件，噴嘴距離的適當范圍因被噴丸的材料的材質(zhì)、硬度不同而不同。因此噴嘴距離的適當范圍必須根據(jù)噴丸條件適當確定。
此外鍍Cr處理后鍍膜的表面粗糙度可以通過調(diào)整鍍前的芯棒的表面粗糙度進行調(diào)整。一般通過鍍Cr，表面粗糙度具有比基底表面粗糙度稍低的傾向?？紤]到此情況，必須要預先調(diào)整鍍Cr處理前的芯棒的軸向和圓周方向的中心線平均粗糙度Ra和最大深度Rv，以及在必要的情況下，也必須要預先調(diào)整軸向和圓周方向的最大高度Rp。
在本發(fā)明的制造方法中，鍍Cr的處理方法和它的條件沒有特別的限定，可以是習慣使用的處理方法和條件。例如考慮與芯棒的基底的貼合性能，在與處理一般的機械部件等的情況同樣的處理條件下，優(yōu)選用電鍍法進行處理。
上述制造的本發(fā)明的芯棒的表面狀態(tài)距平均線的最大高度Rp在30μm以上的情況下，對表面進行輕研磨是有效的。作為具體的輕研磨的處理條件可以例舉的是用比#280更微細的砂紙進行研磨。
實施例本發(fā)明的芯棒的效果在實際的軋制鋼管中得到確認。使用的芯棒用JIS中規(guī)定的SKD61，調(diào)查了軋制尺寸為外徑200～450mm、長度為24m的直到使用壽命的根數(shù)。是否達到使用壽命的判斷根據(jù)在芯棒表面是否產(chǎn)生發(fā)熱膠著，在芯棒表面上在用目測觀察到象被挖掉那樣的開口形的表面缺陷的情況下，認為發(fā)生了發(fā)熱膠著。作為對象的瑕疵的深度，淺的為200μm左右，深的達1mm。
使用過的芯棒在磨削、研磨到規(guī)定尺寸后，實施噴丸加工，然后實施50μm厚的鍍Cr。在芯棒的表面加工時，噴丸前的表面粗糙度實施精研磨，使軸向和圓周方向的中心線平均粗糙度Ra為0.5以下。
噴丸用S1～S5的五種顆粒直徑(S10.1mm、S20.15mm、S30.23mm、S40.36mm、S50.7mm)、硬度HRC55以上的鋼砂，在噴射壓力為35～40Mpa和噴嘴距離150～450mm的處理條件下進行。在實施例中采用的噴丸前的表面粗糙度(Ra)和噴丸條件示于表1。
表1

本發(fā)明例No.1～3在噴丸加工后實施鍍Cr。本發(fā)明例No.4在噴丸加工后實施鍍Cr，再最終精加工，用#400砂紙進行研磨。
另一方面對比例No.5用#400砂紙以5N的負荷按壓，把表面精加工后實施鍍Cr。對比例No6在圓周方向研磨后實施噴丸加工。對比例No.7在圓周方向研磨后實施噴丸，然后實施鍍Cr。對比例No.8和9在實施噴丸加工后鍍Cr。
使用本發(fā)明例No.1～4和對比例No.5～9的軋制結(jié)果示于表2。
表2

注)表中帶**的表示在本發(fā)明規(guī)定的范圍以外，帶*的表示不具有希望的條件。
從表1所示的結(jié)果可以看出，在滿足本發(fā)明規(guī)定的軸向和圓周方向的Ra和RV的本發(fā)明例中，都能實現(xiàn)使用壽命在1000根以上的長壽命。此外在軸向和圓周方向的最大高度為30μm以下的本發(fā)明例1～3中，使用壽命在1200根以上，實現(xiàn)了進一步使壽命延長。
與此相反，芯棒的某表面狀態(tài)在本發(fā)明規(guī)定的范圍以外的對比例中，使用壽命都停留在1000根以下，沒有實現(xiàn)延長壽命。
工業(yè)實用性如采用本發(fā)明的熱軋無縫管用的鍍Cr芯棒，由于同時規(guī)定軸向和圓周方向的中心線平均粗糙度Ra和軸向和圓周方向的最大深度Rv，再限定軸向和圓周方向的最大高度Rp，延伸軋制時在芯棒的表面難以產(chǎn)生發(fā)熱膠著和其他的表面缺陷，所以可以使使用壽命大幅度提高，達到大幅度壓縮工具費的目的。而且也非常有助于改善芯棒式無縫管軋機軋制的無縫管的內(nèi)表面質(zhì)量。
因此本發(fā)明的制造方法可以以低廉的制造成本而且有效地得到上述熱軋無縫管用鍍Cr芯棒，可以廣泛用于熱軋無縫管的制造領(lǐng)域。
權(quán)利要求
1.一種熱軋無縫管用鍍Cr芯棒，其特征在于，在軸向和圓周方向的中心線平均粗糙度Ra為1.0～5.0μm，而且軸向和圓周方向的最大深度Rv在10μm以上。
2.如權(quán)利要求1所述的熱軋無縫管用鍍Cr芯棒，其特征在于，進而，在軸向和圓周方向的最大高度Rp在30μm以下。
3.一種熱軋無縫管用鍍Cr芯棒的制造方法，其特征在于，在表面形成在軸向和圓周方向的中心線平均粗糙度Ra為1.0～5.0μm，而且軸向和圓周方向的最大深度Rv在10μm以上的鍍Cr保護膜后進行研磨。
全文摘要
如采用本發(fā)明的熱軋無縫管用鍍Cr芯棒，由于同時規(guī)定軸向和圓周方向的中心線平均粗糙度Ra和軸向和圓周方向的最大深度Rv，再限定軸向和圓周方向的最大高度Rp，延伸軋制時在芯棒的表面難以產(chǎn)生發(fā)熱膠著和其他的表面缺陷，所以可以使使用壽命大幅度提高，達到大幅度壓縮工具費的目的。而且也非常有助于改善芯棒式無縫管軋機軋制的無縫管的內(nèi)表面質(zhì)量。此外本發(fā)明的制造方法可以有效地制造所述熱軋無縫管用鍍Cr芯棒。
文檔編號B21B25/00GK1795061SQ20048001439
公開日2006年6月28日 申請日期2004年6月3日 優(yōu)先權(quán)日2003年6月4日
發(fā)明者飯?zhí)锛兩? 安樂敏朗, 今村正美, 堀裕文 申請人:住友金屬工業(yè)株式會社