專利名稱：填充二氧化鈦類焊劑的金屬絲的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及一種在鋼制外皮中填充有焊劑的二氧化鈦類焊劑金屬絲，特別涉及碳素鋼電弧焊接用的填充二氧化鈦類焊劑的金屬絲。
背景技術(shù)：
填充焊劑金屬絲通過在鋼制外皮內(nèi)填充特定的焊劑而制作，該焊劑的量及種類是決定填充焊劑金屬絲的質(zhì)量的要因，對(duì)焊接操作性及焊接金屬性能等有重大影響。在各種填充焊劑金屬絲當(dāng)中，特別是在焊劑中填充有含有熔渣造渣劑的二氧化鈦類的全姿勢(shì)焊接用的焊劑的金屬絲由于可以進(jìn)行全姿勢(shì)焊接，同時(shí)，可以獲得良好的焊接操作性、高效率性及焊接金屬性能，因此，被用于以造船及橋梁為主的較寬范圍的領(lǐng)域中。
但是，在填充焊劑金屬絲中有容易產(chǎn)生吸濕性的缺點(diǎn)。如果金屬絲容易吸濕，則焊接金屬的冷裂敏感性變高，容易發(fā)生冷裂。金屬絲吸濕的原因主要在于焊劑中的熔渣造渣劑的吸濕。填充有二氧化鈦類焊劑的金屬絲雖然在全姿勢(shì)焊接性及焊接操作性方面優(yōu)良，但是這些特征是由TiO2、ZrO2及SiO2等熔渣造渣劑帶來的。所以，當(dāng)從填充有二氧化鈦類焊劑的金屬絲中去除熔渣造渣劑后，就會(huì)有無法維持這些特征的問題。所以，要求有在保持與以往的填充有二氧化鈦類焊劑的金屬絲同等的全姿勢(shì)焊接性及焊接操作性等的同時(shí)，使吸濕性降低的填充有二氧化鈦類焊劑的金屬絲。
關(guān)于金屬絲的吸濕性的改善，一直以來進(jìn)行了各種的研究。例如，有將填充于焊劑中的TiO2根據(jù)其結(jié)晶構(gòu)造分類為金紅石型TiO2和銳鈦型TiO2，規(guī)定了各自的填充量的填充焊劑金屬絲(例如參照特開2000-254796號(hào)公報(bào)。)。TiO2中所含的金紅石型TiO2和銳鈦型TiO2的比因采掘場所而不同，含銳鈦型TiO2越多，則TiO2的吸濕量就越多。所以，特開2000-254796號(hào)公報(bào)中所記述的填充焊劑金屬絲中，通過煅燒焊劑，將金紅石型TiO2量調(diào)整為銳鈦型TiO2量的5倍以上。
另外，作為改善金屬絲的吸濕性的其他的手段，雖然有以下的例子，即，在著眼于拉絲后的金屬絲的焊劑的比表面積進(jìn)行了調(diào)查后，為了提高拉絲性，規(guī)定了金屬絲中填充的焊劑的比表面積(例如參照特開平3-189093號(hào)公報(bào)及特公平4-53637號(hào)公報(bào)。)，但是沒有從金屬絲的吸濕性的觀點(diǎn)出發(fā)規(guī)定焊劑的比表面積的例子。例如，在特開平3-189093號(hào)公報(bào)記述的填充焊劑金屬絲的制造方法中，通過將填充的焊劑的平均比表面積設(shè)為1.2m2/g以上，防止焊劑從外皮材料中灑落而提高拉絲性。另外，在特開平2-151395號(hào)公報(bào)中記述的填充焊劑金屬絲的制造方法中，通過將填充的焊劑的比表面積設(shè)為0.004至20m2/g，使通氣性及流動(dòng)性提高，防止由它們引起的斷線。另外，在特公平4-53637號(hào)公報(bào)中記述的填充焊劑金屬絲中，通過將金屬絲中的水分量設(shè)為在金屬絲總量中為100至1000ppm，同時(shí)將填充的焊劑的比表面積設(shè)為0.5至5m2/g，實(shí)現(xiàn)拉絲性的提高。
但是，所述的以往的技術(shù)中有如下所示的問題。像特開2000-254796號(hào)公報(bào)中記述的填充焊劑金屬絲那樣，僅調(diào)整金紅石型TiO2及銳鈦型TiO2的比率，則難以大幅度地改善金屬絲的吸濕性。另外，特開平3-189093號(hào)公報(bào)、特開平2-151395號(hào)公報(bào)及特公平4-53637號(hào)公報(bào)中記述的填充焊劑金屬絲的制造方法都是通過規(guī)定填充于金屬絲中的焊劑的比表面積來改善金屬絲的拉絲性的方法，對(duì)于金屬絲的吸濕性則沒有討論。

發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明是鑒于相關(guān)問題而提出的，其目的在于，提供焊接操作性優(yōu)良并且吸濕量少的電弧焊接用填充有二氧化鈦類焊劑的金屬絲。
本發(fā)明的填充有二氧化鈦類焊劑的金屬絲的所述焊劑，相對(duì)于焊接總重量，含有以TiO2換算10至60質(zhì)量％的鈦及鈦氧化物、以Na2O換算0.5至10質(zhì)量％的鈉化合物及以K2O換算0.5至10質(zhì)量％的鉀化合物，所述焊劑被填充了相當(dāng)于金屬絲總質(zhì)量的10至20質(zhì)量％，所述鈦氧化物的比表面積為0.4至2.0m2/g。
這里所說的比表面積是指，對(duì)象物的每單位重量的表面積。所以，本發(fā)明的鈦氧化物的比表面積是表示鈦氧化物的微粉化的程度的指標(biāo)。
本發(fā)明人等為了解決所述的問題進(jìn)行了深入的研究，結(jié)果發(fā)現(xiàn)，對(duì)于填充焊劑金屬絲的吸濕性，所填充的焊劑的比表面積有很大影響，特別是，在二氧化鈦類焊劑中，作為其主要成分的鈦氧化物的比表面積有重大影響。本發(fā)明的填充焊劑金屬絲中，將焊劑中所含的鈦及鈦氧化物量以TiO2換算設(shè)為10到60質(zhì)量％，將鈉化合物量以Na2O換算設(shè)為0.5到10質(zhì)量％，將鉀化合物量以K2O換算設(shè)為0.5到10質(zhì)量％。這樣，焊接時(shí)的熔渣量及飛濺量變少，電弧變得穩(wěn)定。另外，在鋼制外皮中填充相當(dāng)于金屬絲總質(zhì)量的10到20質(zhì)量％的該焊劑。這樣，就可以防止焊劑的偏析及拉絲時(shí)的斷線等。另外，由于將金屬絲中填充的焊劑中的鈦氧化物的比表面積設(shè)為0.4到2.0m2/g，金屬絲的吸濕量降低。
所述鈦氧化物的比表面積優(yōu)選為0.4到1.5m2/g。這樣，焊接操作性就會(huì)大幅度提高。
根據(jù)本發(fā)明，由于通過規(guī)定鋼制外皮中所填充的焊劑中所含的鈦氧化物的比表面積，可以降低金屬絲的吸濕量，通過規(guī)定焊劑中的鈦及鈦氧化物量、鈉化合物量及鉀化合物量，可以降低焊接時(shí)的熔渣量及飛濺量，使電弧穩(wěn)定，因此，焊接操作性提高，同時(shí)，由于通過規(guī)定焊劑填充量，可以防止焊劑的偏析及拉絲時(shí)的斷線，因此焊接金屬性能提高。
具體實(shí)施例方式
下面將對(duì)本發(fā)明的填充有二氧化鈦類焊劑的金屬絲進(jìn)行具體說明。本發(fā)明的填充有二氧化鈦類焊劑的金屬絲，在鋼制外皮中填充了相當(dāng)于金屬絲總質(zhì)量的10到20質(zhì)量％的下述焊劑，即，相對(duì)于整個(gè)焊劑，含有以TiO2換算10至60質(zhì)量％的鈦及鈦氧化物，對(duì)于作為堿金屬化合物的Na化合物及K化合物，分別含有以Na2O換算為0.5至10質(zhì)量％、以K2O換算為0.5至10質(zhì)量％的焊劑，所述焊劑中的Ti氧化物的比表面積為0.4到2.0m2/g。
作為以往的填充有二氧化鈦類焊劑的金屬絲的吸濕量較多的理由之一，可以舉出填充于鋼制外皮中的焊劑的比表面積較大的情況。所以，通過降低焊劑的比表面積，可以使金屬絲的吸濕量降低。在以往的二氧化鈦類焊劑中，熔渣造渣劑的含量極高，例如，含有相當(dāng)于焊劑總質(zhì)量的25到60質(zhì)量％。其中，特別是Ti氧化物的含量較多，例如，含有相當(dāng)于焊劑總質(zhì)量的20到50質(zhì)量％。所以，為了降低焊劑的比表面積，有效的方法是降低含量較多的Ti氧化物的比表面積。
通常，填充焊劑金屬絲在填充了焊劑后，經(jīng)過拉絲工序而形成產(chǎn)品徑。此時(shí)，金屬絲被小孔拉絲?；蜉佪喞z模等實(shí)施縮徑加工，因此填充于外皮中的焊劑也粉化而使粒徑變小。這樣，成為最終產(chǎn)品的金屬絲中所填充的焊劑的比表面積與填充時(shí)的比表面積相比就會(huì)增加。所以，為了使填充焊劑金屬絲的吸濕性降低，重要的是縮小成為最終產(chǎn)品直徑的金屬絲中所填充的焊劑的比表面積。但是，由于僅單獨(dú)縮小填充在金屬絲中的焊劑的比表面積會(huì)使金屬絲的伸縮性惡化，因此，本發(fā)明中，設(shè)定了填充的焊劑的比表面積的下限及上限，使其比表面積最佳化。
本發(fā)明人等首先試制了填充了比表面積不同的焊劑的金屬絲，對(duì)焊劑的比表面積和金屬絲的吸濕性的關(guān)系進(jìn)行了研究。結(jié)果發(fā)現(xiàn)，當(dāng)拉絲后的金屬絲的焊劑的比表面積為0.4到2.0m2/g時(shí)，金屬絲的吸濕性良好。但是，為了進(jìn)一步降低吸濕性，必須進(jìn)一步縮小焊劑的比表面積，但是，事實(shí)上難以將含有各種成分的焊劑的比表面積進(jìn)一步縮小。所以，本發(fā)明人等著眼于占焊劑的大部分的熔渣造渣劑，通過使熔渣造渣劑的比表面積最佳化，實(shí)現(xiàn)了金屬絲的吸濕量的降低。結(jié)果發(fā)現(xiàn)，在造渣劑當(dāng)中，特別減小Ti氧化物的比表面積時(shí)，降低金屬絲的吸濕量的效果較大。另外，本發(fā)明人等發(fā)現(xiàn)，當(dāng)使用在特定的煅燒條件，即以特定的煅燒溫度及煅燒時(shí)間進(jìn)行煅燒的Ti氧化物時(shí)，拉絲后的焊劑的比表面積的作為優(yōu)選的范圍是0.4到2.0m2/g。
下面，對(duì)降低Ti氧化物的比表面積的煅燒條件進(jìn)行說明。所述的特開2000-254796號(hào)公報(bào)中公布有如下的方法，即，通過在1000℃以上煅燒焊劑，調(diào)整焊劑中所含的金紅石型TiO2和銳鈦型TiO2的比率，降低金屬絲的吸濕性量。一直以來，雖然認(rèn)為焊劑的煅燒溫度越高，其比表面積減少就越多，但是，當(dāng)在特開2000-254796號(hào)公報(bào)中所記述的范圍內(nèi)進(jìn)行煅燒時(shí)，雖然在填充到金屬絲中前的焊劑的比表面積變小，但是，當(dāng)將該焊劑填充到外皮中而將金屬絲拉絲至成為最終產(chǎn)品徑時(shí)，焊劑的比表面積增加。這是因?yàn)?，隨著煅燒溫度升高，TiO2更容易粉末化，在拉絲工序中，由于粉末化的TiO2，焊劑的比表面積增加。所以，本發(fā)明人等對(duì)Ti氧化物的煅燒條件進(jìn)行了研究后，發(fā)現(xiàn)在800至1200℃的溫度范圍內(nèi)，煅燒30分鐘以上時(shí)，Ti氧化物的比表面積減少，并且拉絲后的金屬絲的焊劑的比表面積會(huì)處于理想的范圍。所以，通過使用含有在該條件下煅燒的Ti氧化物的焊劑，就可以使金屬絲的吸濕量低于以往產(chǎn)品。而且，Ti氧化物的煅燒條件更優(yōu)選800至1000℃的溫度范圍，30分鐘以上。這樣就可以顯著改善耐吸濕性，并可以降低冷裂敏感性。另外，作為這里使用的Ti氧化物，一般使用金紅石型為主體的材料。但是，并不限定于此種Ti氧化物。另外，作為制造本發(fā)明的填充焊劑金屬絲時(shí)的拉絲條件，使用制造一般填充焊劑金屬絲時(shí)的拉絲條件即可。
如前所述，當(dāng)填充于金屬絲中的焊劑的比表面積為0.4到2.0m2/g的范圍內(nèi)時(shí)，與以往的填充有二氧化鈦類焊劑的金屬絲相比，吸濕量會(huì)更少，但是，本發(fā)明人等發(fā)現(xiàn)，通過將焊劑中所含的Ti氧化物的比表面積設(shè)為1.5m2/g以下，金屬絲的吸濕量會(huì)進(jìn)一步降低。而且，當(dāng)焊劑中所含的Ti氧化物的比表面積小于0.4m2/g時(shí)，對(duì)熔滴轉(zhuǎn)移會(huì)產(chǎn)生不良影響。這樣，根據(jù)焊接操作性的觀點(diǎn)，焊劑中所含的Ti氧化物的比表面積優(yōu)選采用0.4m2/g以上。
而且，為了縮小填充于金屬絲中的焊劑的比表面積，焊劑中的Ti氧化物的含量也有關(guān)系。填充有二氧化鈦類焊劑的金屬絲一般由于Ti氧化物的含量較多，因此該Ti氧化物的比表面積就會(huì)決定焊劑整體的比表面積，但是，對(duì)于Ti氧化物的含量較少的焊劑的情況，即使縮小Ti氧化物的比表面積，減小焊劑整體的比表面積的效果也較低。另外，一直以來，已知堿金屬化合物對(duì)于金屬絲的吸濕性也有影響，具體來說，當(dāng)填充堿金屬的含量較多的焊劑時(shí)，金屬絲的吸濕量就會(huì)增加。所以，本發(fā)明中，為了降低金屬絲的吸濕量，不僅對(duì)于焊劑中的Ti氧化物的比表面積及Ti氧化物的含量，對(duì)于Na化合物及K化合物等堿金屬化合物的含量也進(jìn)行了規(guī)定。
下面，對(duì)本發(fā)明的填充有二氧化鈦類焊劑的金屬絲的數(shù)值限定理由進(jìn)行說明。
Ti氧化物的比表面積0.4到2.0m2/g通過將焊劑中的Ti氧化物的比表面積設(shè)為2.0 m2/g以下，就可以使金屬絲的吸濕量低于以往的填充有二氧化鈦類焊劑的金屬絲。當(dāng)Ti氧化物的比表面積超過2.0m2/g時(shí)，金屬絲的吸濕量就會(huì)達(dá)到與以往的填充有二氧化鈦類焊劑的金屬絲同等以上的水平。另外，當(dāng)Ti氧化物的比表面積小于0.4m2/g時(shí)，熔滴轉(zhuǎn)移就會(huì)惡化。所以，本發(fā)明中，將Ti氧化物的比表面積設(shè)為0.4到2.0m2/g。而且，Ti氧化物的比表面積優(yōu)選采用1.5m2/g以下。這樣就可以大幅度改善金屬絲的吸濕性。
焊劑中所含的Ti氧化物的比表面積可以利用煅燒條件進(jìn)行調(diào)整。以往的填充有二氧化鈦類焊劑的金屬絲中使用的金紅石型等Ti氧化物雖然比表面積大于2.0m2/g，但是通過將該Ti氧化物在例如800至1200℃的溫度范圍內(nèi)煅燒30分鐘以上，就可以有效地縮小Ti氧化物的比表面積。但是，當(dāng)Ti氧化物的煅燒溫度超過1200℃時(shí)，由于金屬絲的拉絲時(shí)焊劑粉末化而使比表面積增加，因此金屬絲的吸濕量就會(huì)增加。另一方面，對(duì)于煅燒溫度小于800℃的情況，Ti氧化物的表面積就不會(huì)進(jìn)入所述的范圍。而且，Ti氧化物的比表面積可以利用BET(Brunauer-Emmett-Teller)法(利用氣體吸附法進(jìn)行的比表面積測(cè)定法的分析方法的一種)來測(cè)定。
Ti及Ti氧化物含量以TiO2換算相當(dāng)于焊劑總質(zhì)量的10到60質(zhì)量％當(dāng)Ti及Ti氧化物在焊劑總質(zhì)量中的含量以TiO2換算小于10質(zhì)量％時(shí)，則熔渣剝離性就會(huì)惡化。另一方面，當(dāng)Ti及Ti氧化物在焊劑總質(zhì)量中的含量以TiO2換算超過60質(zhì)量％時(shí)，則熔渣量就會(huì)過多，容易發(fā)生熔渣卷入，因此在焊接操作性上不夠理想。所以，本發(fā)明中，將Ti及Ti氧化物含量設(shè)為以TiO2換算為10到60質(zhì)量％。而且，更優(yōu)選的是，Ti及Ti氧化物在焊劑總質(zhì)量中的含量以TiO2換算為20到50質(zhì)量％。這樣就會(huì)防止焊接缺陷，另外熔渣剝離性也會(huì)更加良好。而且，作為本發(fā)明的填充有二氧化鈦類焊劑的金屬絲的Ti氧化物，使用金紅石型及rucokisin(ルコキツン)型等氧化鈦，作為金屬鈦使用FeTi合金等。此外，所述的Ti及Ti氧化物含量是將這些Ti及Ti氧化物中所含的Ti換算成具有相同Ti量的TiO2的質(zhì)量而合計(jì)的值。
Na化合物含量以Na2O換算相當(dāng)于焊劑總質(zhì)量的0.5到10質(zhì)量％當(dāng)Na化合物在焊劑總質(zhì)量中的含量以Na2O換算小于0.5質(zhì)量％時(shí)，則飛濺增多，當(dāng)Na化合物在焊劑總質(zhì)量中的含量以Na2O換算超過10質(zhì)量％時(shí)，則電弧變得不穩(wěn)定，進(jìn)而吸濕量增加。所以，本發(fā)明中，將焊劑中的Na化合物含量設(shè)為以Na2O換算為0.5到10質(zhì)量％。所述的Na化合物含量是將這些Na化合物中所含的Na換算成具有相同Na量的Na2O的質(zhì)量而合計(jì)的值。而且，作為本發(fā)明的填充有二氧化鈦類焊劑的金屬絲的Na化合物，使用鈉長石等。
K化合物含量以K2O換算相當(dāng)于焊劑總質(zhì)量的0.5到10質(zhì)量％當(dāng)K化合物在焊劑總質(zhì)量中的含量以K2O換算小于0.5質(zhì)量％時(shí)，則飛濺增多，當(dāng)K化合物在焊劑總質(zhì)量中的含量以K2O換算超過10質(zhì)量％時(shí)，則電弧變得不穩(wěn)定，進(jìn)而吸濕量增加。所以，本發(fā)明中，將焊劑中的K化合物含量設(shè)為以K2O換算為0.5到10質(zhì)量％。所述的K化合物含量是將這些K化合物中所含的K換算成具有相同K量的K2O的質(zhì)量而合計(jì)的值。而且，作為本發(fā)明的填充有二氧化鈦類焊劑的金屬絲的K化合物，使用堿玻璃等。
焊劑填充量相當(dāng)于金屬絲總質(zhì)量的10到20質(zhì)量％由于焊劑填充量占金屬絲總質(zhì)量的比例如果小于10質(zhì)量％，則容易發(fā)生焊劑的偏析，金屬絲的長度方向的金屬絲成分不穩(wěn)定，所以焊接金屬性能降低。另外，當(dāng)焊劑填充量占金屬絲總質(zhì)量的比例超過20質(zhì)量％時(shí)，由于相當(dāng)于鋼制外皮，焊劑量過多，因此在拉絲加工時(shí)會(huì)發(fā)生焊劑溢出及斷線。所以，本發(fā)明的焊劑填充量設(shè)為相當(dāng)于金屬絲總質(zhì)量的10到20質(zhì)量％。
而且，所述的Ti及Ti氧化物含量、Na化合物含量及K化合物含量是將金屬絲熔化，根據(jù)利用吸光光度法等化學(xué)分析而分析出的Ti量、Na量及K量求得的值。另外，當(dāng)金屬絲中的C含量小于0.035質(zhì)量％時(shí)，金屬絲的強(qiáng)度會(huì)顯著降低，當(dāng)金屬絲中的C量超過0.050質(zhì)量％時(shí)，飛濺發(fā)生量及煙霧發(fā)生量就會(huì)增加。所以，金屬絲中所含的C量優(yōu)選0.035到0.050質(zhì)量％。
本發(fā)明的填充焊劑金屬絲中，雖然作為外皮使用的鋼板并沒有特別限定，但是，可以合適地使用軟鋼類的鋼板。
下面，對(duì)本發(fā)明的實(shí)施例的效果，通過與脫離本發(fā)明的范圍的比較例進(jìn)行比較來說明。
作為本發(fā)明的實(shí)施例1，在下述表1所示組成的軟鋼類金屬制的外皮中，填充下述表2所示組成的焊劑，使之達(dá)到相當(dāng)于金屬絲總質(zhì)量的15.0質(zhì)量％，制作了直徑為1.2mm的填充有二氧化鈦類焊劑的金屬絲。下述表1的剩余部分為Fe及不可避免的雜質(zhì)，下述表2的剩余部分為SiO2、MgO、Al2O3、Fe-Mn、Fe-Si、鐵粉及氟化合物等。另外，金屬絲的整體所含的C量設(shè)為0.035到0.050質(zhì)量％。而且，下述表2所示的No.1是以往的填充有二氧化鈦類焊劑的金屬絲中采用的焊劑的組成。下述表2的焊劑的比表面積是從拉絲后的金屬絲中采取焊劑，利用BET法測(cè)定的。
然后，對(duì)填充了所述表2所示的組成的焊劑的No.1至19的金屬絲的吸濕性及焊接操作性進(jìn)行了評(píng)價(jià)。吸濕實(shí)驗(yàn)是通過將各金屬絲在溫度30℃、相對(duì)適度80％的環(huán)境下保持168小時(shí)而使之吸濕，利用karl-Fischer法測(cè)定的。此時(shí)，在抽吸氣體中使用氬氣。測(cè)定的結(jié)果是將吸濕量小于1200ppm的記為○，將1200ppm以上小于1500ppm的記為△，將1500ppm以上的記為×。另外，焊接操作性是在焊接電流為280A、電弧電壓為30V的條件下進(jìn)行電弧焊接，此時(shí)的操作性是將No.1的以往的填充有二氧化鈦類焊劑的金屬絲以上的記為○，將與No.1的金屬絲同等的記為△，將比No.1的金屬絲更差的記為×。將以上的結(jié)果表示在下述表3中。
如所述表3所示，作為本發(fā)明的比較例的No.2、No.3、No.5及No.17至19的金屬絲在吸濕性及焊接操作性方面都與作為以往產(chǎn)品的No.1的金屬絲同等或比以往產(chǎn)品更差。特別是，No.2及No.5的金屬絲焊接時(shí)的飛濺量較多，No.3的金屬絲電弧不穩(wěn)定，No.17的金屬絲熔渣剝離性降低。另外，作為本發(fā)明的比較例的No.4的金屬絲雖然在焊接操作性方面優(yōu)良，但是，吸濕性比以往產(chǎn)品更差。另外，作為本發(fā)明的比較例的No.7、No.9、No.11至13的金屬絲雖然吸濕性比以往產(chǎn)品優(yōu)良，但是在焊接操作性方面有問題，No.7及No.13的金屬絲飛濺量較多，No.9及No.11的金屬絲電弧不穩(wěn)定，No.12的金屬絲熔渣量較多。另一方面，作為本發(fā)明的實(shí)施例的No.6、No.8、No.10及No.14至16的金屬絲焊接操作性為與以往產(chǎn)品同等以上，吸濕性則比以往產(chǎn)品優(yōu)良。
然后，作為本發(fā)明的實(shí)施例2，在所述表1所示組成的軟鋼類金屬制的外皮中，填充相當(dāng)于金屬絲總質(zhì)量的15.0質(zhì)量％的下述表4所示組成的焊劑，制作了直徑1.2mm的填充有二氧化鈦類焊劑的金屬絲。下述表4的剩余部分為SiO2、MgO、Al2O3、Fe-Mn、Fe-Si、鐵粉及氟化合物等。另外，下述表4的焊劑的比表面積是從拉絲后的金屬絲中采取焊劑，利用BET法測(cè)定的。另外，金屬絲的整體所含的C量與所述的實(shí)施例1相同，設(shè)為0.035到0.050質(zhì)量％。而且，下述表4所示的No.20是以往的填充有二氧化鈦類焊劑的金屬絲中采用的焊劑的組成。
然后，對(duì)填充了所述表4所示的組成的焊劑的No.20至25的金屬絲的吸濕性及焊接操作性用與所述的實(shí)施例1相同的方法進(jìn)行了評(píng)價(jià)。將其結(jié)果表示在下述表5中。
如所述表5所示，作為本發(fā)明的實(shí)施例的No.21至25的金屬絲在吸濕性及焊接操作性方面都比作為以往產(chǎn)品的No.20的金屬絲優(yōu)良。但是，No.25的金屬絲由于焊劑的比表面積小于0.4m2/g，因此熔滴轉(zhuǎn)移略微不穩(wěn)定。






權(quán)利要求
1.一種填充二氧化鈦類焊劑的金屬絲，是在鋼制外皮中填充有焊劑的電弧焊接用金屬絲，其特征在于，所述焊劑相對(duì)于焊劑總質(zhì)量含有以TiO2換算為10到60質(zhì)量％的鈦及鈦氧化物、以Na2O換算為0.5到10質(zhì)量％的鈉化合物以及以K2O換算為0.5到10質(zhì)量％的鉀化合物，所述焊劑的填充量為相當(dāng)于金屬絲總質(zhì)量的10到20質(zhì)量％，所述鈦氧化物的比表面積為0.4到2.0m2/g。
2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的填充二氧化鈦類焊劑的金屬絲，其特征是，所述鈦氧化物的比表面積為0.4到1.5m2/g。
全文摘要
一種填充二氧化鈦類焊劑的金屬絲，在鋼制外皮中填充了相當(dāng)于金屬絲總質(zhì)量的10到20質(zhì)量％的下述焊劑，即，相對(duì)于整個(gè)焊劑，含有以TiO
文檔編號(hào)B23K35/365GK1597236SQ20041007860
公開日2005年3月23日 申請(qǐng)日期2004年9月14日 優(yōu)先權(quán)日2003年9月16日
發(fā)明者日高武史, 橋本哲哉 申請(qǐng)人:株式會(huì)社神戶制鋼所