>[0148] 另外，本發(fā)明提供的光學(xué)成像系統(tǒng)中，若透鏡表面為凸面，則表示透鏡表面于近光 軸處為凸面；若透鏡表面為凹面，則表示透鏡表面于近光軸處為凹面。
[0149] 本發(fā)明提供的光學(xué)成像系統(tǒng)還可視需求應(yīng)用于移動對焦的光學(xué)系統(tǒng)中，并兼具優(yōu) 良像差修正與良好成像質(zhì)量的特色，從而擴大應(yīng)用層面。
[0150] 根據(jù)上述實施方式，以下提出具體實施例并配合圖式予以詳細說明。
[0151] 第一實施例
[0152] 如圖1A及圖1B所示，其中圖1A為本發(fā)明第一實施例的一種光學(xué)成像系統(tǒng)的示意 圖，圖1B由左至右依序為第一實施例的光學(xué)成像系統(tǒng)的球差、像散及光學(xué)畸變曲線圖。圖 1C為第一實施例的光學(xué)成像系統(tǒng)的TV畸變曲線圖。由圖1A可知，光學(xué)成像系統(tǒng)由物側(cè)至 像側(cè)依序包含第一透鏡110、光圈100、第二透鏡120、第三透鏡130、第四透鏡140、第五透鏡 150、紅外線濾光片170、成像面180以及影像感測元件190。
[0153] 第一透鏡110具有正屈折力，且為塑料材質(zhì)，其物側(cè)面112為凸面，其像側(cè)面114 為凹面，并皆為非球面，像側(cè)面114具有一反曲點。
[0154] 第一透鏡像側(cè)面于光軸上的交點至第一透鏡像側(cè)面最近光軸的反曲點與光軸 間的垂直距離以HIF121表示，其滿足下列條件：HIF121 = 0. 61351mm ;HIF121/H0I = 0.209139253〇
[0155] 第二透鏡120具有負屈折力，且為塑料材質(zhì)，其物側(cè)面122為凹面，其像側(cè)面124 為凸面，并皆為非球面，像側(cè)面124具有一反曲點。
[0156] 第二透鏡像側(cè)面于光軸上的交點至第二透鏡像側(cè)面最近光軸的反曲點與光軸 間的垂直距離以HIF221表示，其滿足下列條件：HIF221 = 0. 84667mm ;HIF221/H0I = 0.288621101。
[0157] 第三透鏡130具有負屈折力，且為塑料材質(zhì)，其物側(cè)面132為凹面，其像側(cè)面134 為凸面，并皆為非球面，且其物側(cè)面132以及像側(cè)面134皆具有兩個反曲點。
[0158] 第三透鏡物側(cè)面最近光軸的反曲點與光軸間的垂直距離以HIF311表示，第三透 鏡像側(cè)面于光軸上的交點至第三透鏡像側(cè)面最近光軸的反曲點與光軸間的垂直距離以 HIF321 表示，其滿足下列條件：HIF311 = 0· 987648mm ;HIF321 =0· 805604mm ;HIF311/H0I =0· 336679052 ;HIF321/H0I = 0·274622124。
[0159] 第三透鏡物側(cè)面第二接近光軸的反曲點與光軸間的垂直距離以HIF312表示，第 三透鏡像側(cè)面于光軸上的交點至第三透鏡像側(cè)面第二接近光軸的反曲點與光軸間的垂直 距離以 HIF322 表示，其滿足下列條件：HIF312 = 1. 0493mm ;HIF322 = 1. 17741mm ;HIF312/ HOI = 0· 357695585 ;HIF322/H0I = 0·401366968。
[0160] 第四透鏡140具有正屈折力，且為塑料材質(zhì)，其物側(cè)面142為凸面，其像側(cè)面144 為凸面，并皆為非球面，物側(cè)面142具有一反曲點。
[0161] 第四透鏡物側(cè)面最近光軸的反曲點與光軸間的垂直距離以HIF411表示，其滿足 下列條件：HIF411 = 0· 645213mm ;HIF411/H0I =0· 21994648。
[0162] 第五透鏡150具有負屈折力，且為塑料材質(zhì)，其物側(cè)面152為凹面，其像側(cè)面154 為凹面，并皆為非球面，且其物側(cè)面152具有三個反曲點以及像側(cè)面154具有一個反曲點。
[0163] 第五透鏡物側(cè)面最近光軸的反曲點與光軸間的垂直距離以HIF511表示，第五 透鏡像側(cè)面最近光軸的反曲點與光軸間的垂直距離以HIF521表示，其滿足下列條件： HIF511 = 1. 21551mm ;HIF521 = 0· 575738mm ;HIF511/H0I =0· 414354866 ;HIF521/H0I = 0. 196263167。
[0164] 第五透鏡物側(cè)面第二接近光軸的反曲點與光軸間的垂直距離以HIF512表示，其 滿足下列條件：HIF512 = 1. 49061mm ;HIF512/H0I = 0· 508133629。
[0165] 第五透鏡物側(cè)面第三接近光軸的反曲點與光軸間的垂直距離以HIF513表示，其 滿足下列條件：HIF513 = 2. 00664mm ;HIF513/H0I =0· 684042952。
[0166] 紅外線濾光片180為玻璃材質(zhì)，其設(shè)置于第五透鏡150及成像面170間且不影響 光學(xué)成像系統(tǒng)的焦距。
[0167] 第一實施例的光學(xué)成像系統(tǒng)中，光學(xué)成像系統(tǒng)的焦距為f，光學(xué)成像系統(tǒng)的入射瞳 直徑為HEP，光學(xué)成像系統(tǒng)中最大視角的一半為HAF，其數(shù)值如下：f = 3. 73172mm ;f/HEP = 2· 05 ;以及 HAF = 37. 5 度與 tan (HAF) = 0· 7673 〇
[0168] 第一實施例的光學(xué)成像系統(tǒng)中，第一透鏡110的焦距為Π ，第五透鏡150的焦距為 f5,其滿足下列條件：fl = 3.7751mm; | f/fl 丨= 0.9885;f5 = -3.6601mm; | fl 丨 >f5; 以及 I fl/f5 I = L 0314。
[0169] 第一實施例的光學(xué)成像系統(tǒng)中，第二透鏡120至第四透鏡140的焦距分別為f2、 f3、f4,其滿足下列條件：| f2 | + | f3 | + | f4 | = 77.3594mm; | Π | + | f5 丨= 7.4352mm 以及 I f2 I + I f3 I + I f4 I > I fl I + I f5 I。
[0170] 光學(xué)成像系統(tǒng)的焦距f與每一片具有正屈折力的透鏡的焦距fp的比值PPR，光學(xué) 成像系統(tǒng)的焦距f與每一片具有負屈折力的透鏡的焦距fn的比值NPR，第一實施例的光學(xué) 成像系統(tǒng)中，所有正屈折力的透鏡的PPR總和為Σ PPR = f/f l+f/f4 = 1. 9785,所有負屈折 力的透鏡的NPR總和為 XNPR = f/f2+f/f3+f/f5 = -1. 2901，XPPR/ | XNPR | = 1. 5336。 同時亦滿足下列條件：I f/Π I = 0· 9885 ; I f/f2 I = 0· 0676 ; I f/f3 I = 0· 2029 ; I f/f4 I = 0.9900 ； I f/f5 I = 1.0196〇
[0171] 第一實施例的光學(xué)成像系統(tǒng)中，第一透鏡物側(cè)面112至第五透鏡像側(cè)面154間的 距離為InTL，第一透鏡物側(cè)面112至成像面180間的距離為H0S，光圈100至成像面180 間的距離為InS，影像感測元件190有效感測區(qū)域?qū)蔷€長的一半為Η0Ι，第五透鏡像側(cè)面 154至成像面180間的距離為InB，其滿足下列條件：InTL+InB = HOS ;H0S = 4. 5mm ;Η0Ι = 2. 9335mm ;H0S/H0I = 1· 5340 ;H0S/f= 1· 2059 ;InS = 4. 19216mm ;以及 InS/H0S = 0. 9316。
[0172] 第一實施例的光學(xué)成像系統(tǒng)中，于光軸上所有具有屈折力的透鏡的厚度總和為 ΣΤΡ，其滿足下列條件：ΣΤΡ = 2. 044092mm ;以及ΣΤΡ/InTL = 0. 5979。藉此，當(dāng)可同時兼 顧系統(tǒng)成像的對比度以及透鏡制造的合格率并提供適當(dāng)?shù)暮蠼咕嘁匀葜闷渌?br>[0173] 第一實施例的光學(xué)成像系統(tǒng)中，第一透鏡物側(cè)面112的曲率半徑為R1，第一透鏡 像側(cè)面114的曲率半徑為R2,其滿足下列條件：| R1/R2 | =0. 3261以及（R1-R2V(R1+R2) =-0. 508197809。藉此，第一透鏡的具備適當(dāng)正屈折力強度，避免球差增加過速。
[0174] 第一實施例的光學(xué)成像系統(tǒng)中，第五透鏡物側(cè)面152的曲率半徑為R9,第五透鏡 像側(cè)面154的曲率半徑為R10,其滿足下列條件：（R9-R10V(R9+R10) = -2. 9828。藉此，有 利于修正光學(xué)成像系統(tǒng)所產(chǎn)生的像散。
[0175] 第一實施例的光學(xué)成像系統(tǒng)中，第一透鏡110與第四透鏡140的焦距分別為 Π 、f4,所有具有正屈折力的透鏡的焦距總和為ΣΡΡ，其滿足下列條件：ΣΡΡ = fl+f4 = 7. 5444mm ;以及flAfl+f4) = 0. 5004。藉此，有助于適當(dāng)分配第一透鏡110的正屈折力至 其他正透鏡，以抑制入射光線行進過程顯著像差的產(chǎn)生。
[0176] 第一實施例的光學(xué)成像系統(tǒng)中，第二透鏡120、第三透鏡130與第五透鏡150的焦 距分別為f2、f3以及f5,所有具有負屈折力的透鏡的焦距總和為ΣΝΡ，其滿足下列條件： ΣΝΡ = f2+f3+f5 = -77. 2502mm ;以及 f5Af2+f3+f5) = 0· 0474。藉此，有助于適當(dāng)分配 第五透鏡的負屈折力至其他負透鏡，以抑制入射光線行進過程顯著像差的產(chǎn)生。
[0177] 第一實施例的光學(xué)成像系統(tǒng)中，第一透鏡110與第二透鏡120于光軸上的間隔距 離為IN12,其滿足下列條件：IN12 = 0. 511659mm ;IN12/f = 0. 1371。藉此，有助于改善透 鏡的色差以提升其性能。
[0178] 第一實施例的光學(xué)成像系統(tǒng)中，第一透鏡110與第二透鏡120于光軸上的厚 度分別為TP1以及TP2,其滿足下列條件：TP1 = 0. 587988mm ;TP2 = 0. 306624mm ;以及 (TP1+IN12)/TP2 = 3. 5863。藉此，有助于控制光學(xué)成像系統(tǒng)制造的敏感度并提升其性能。
[0179] 第一實施例的光學(xué)成像系統(tǒng)中，第四透鏡140與第五透鏡150于光軸上的厚度 分別為TP4以及TP5,前述兩個透鏡于光軸上的間隔距離為IN45,其滿足下列條件：TP4 = 0. 5129mm ;TP5 = 0. 3283mm ;以及（TP5+IN45)/TP4 = 1. 5095。藉此，有助于控制光學(xué)成像 系統(tǒng)制造的敏感度并降低系統(tǒng)總高度。
[0180] 第一實施例的光學(xué)成像系統(tǒng)中，第二透鏡120、第三透鏡130、第四透鏡140與于 光軸上的厚度分別為TP2、TP3、TP4,第二透鏡120與第三透鏡130于光軸上的間隔距離為 IN23,第三透鏡130與第四透鏡140于光軸上的間隔距離為IN34,其滿足下列條件：TP3 = 0. 3083mm ;以及（ΤΡ2+ΤΡ3+ΤΡ4)/ΣΤΡ = 0. 5517。藉此，有助于層層微幅修正入射光線行進 過程所產(chǎn)生的像差并降低系統(tǒng)總高度。
[0181] 第一實施例的光學(xué)成像系統(tǒng)中，第一透鏡物側(cè)表面112于光軸上的交點至 第一透鏡物側(cè)表面112的最大有效徑位置于光軸的水平位移距離為InRSll，第一透 鏡像側(cè)表面114于光軸上的交點至第一透鏡像側(cè)表面114的最大有效徑位置于光軸 的水平位移距離為InRS12,第一透鏡110于光軸上的厚度為TP1，其滿足下列條件： | InRSll 丨=0.307838mm;丨 InRS12 丨=0.0527214mm ;TP1 = 0.587988mm 以及 (丨 InRSll I +TP1+ I InRS12 I )/ΤΡ1 = 1·613208773。藉此，可控制第一透鏡 110 的中 心厚度與其有效徑厚度間的比例（厚薄比），進而提升該透鏡制造上的合格率。
[0182] 第二透鏡物側(cè)表面122于光軸上的交點至第二透鏡物側(cè)表面122的最大有效徑位 置于光軸的水平位移距離為InRS21，第二透鏡像側(cè)表面124于光軸上的交點至第二透鏡像 側(cè)表面124的最大有效徑位置于光軸的水平位移距離為InRS22,第二透鏡120于光軸上的 厚度為 TP2,其滿足下列條件：| InRS21 丨=0.165699mm ; | InRS22 丨=0.0788662mm; TP2 = 0.306624mm 以及（I InRS21 I +TP2+ I InRS22 I )/TP2 = 1.797606189。藉此， 可控制第二透鏡120的中心厚度與其有效徑厚度間的比例（厚薄比），進而提升該透鏡制造 上的合格率。
[0183] 第三透鏡物側(cè)表面132于光軸上的交點至第三透鏡物側(cè)表面132的最大有效徑位 置于光軸的水平位移距離為InRS31，第三透鏡像側(cè)表面134于光軸上的交點至第三透鏡像 側(cè)表面134的最大有效徑位置于光軸的水平位移距離為InRS32,第三透鏡130于光軸上的 厚度為 TP3,其滿足下列條件：| InRS31 | = 0.383103mm ; | InRS32 | =-0.411894mm; TP3 = 0.308255mm 以及（I InRS31 I +TP3+ I InRS32 I )/TP3 = 3.57902386。藉此，可 控制第三透鏡130的中心厚度與其有效徑厚度間的比例（厚薄比），進而提升該透鏡制造上 的合格率。
[0184] 第四透鏡物側(cè)表面142于光軸上的交點至第四透鏡物側(cè)表面142的最大有效徑位 置于光軸的水平位移距離為InRS41，第四透鏡像側(cè)表面144于光軸上的交點至第四透鏡像 側(cè)表面144的最大有效徑位置于光軸的水平位移距離為InRS42,第四透鏡140于光軸上的 厚度為 TP4,其滿足下列條件：| InRS41 | = 0.0384mm ; | InRS42 | = 0.263634mm ;TP4 = 0. 512923mm 以及（I InRS41 I +TP4+ I InRS42 I )/TP4 = 1.588848619。藉此，可控制 第四透鏡140的中心厚度與其有效徑厚度間的比例（厚薄比），進而提升該透鏡制造上的合 格率。
[0185] 第五透鏡物側(cè)表面152于光軸上的交點至第五透鏡物側(cè)表面152的最大有效徑位 置于光軸的水平位移距離為InRS51，第五透鏡像側(cè)表面154于光軸上的交點至第五透鏡像 側(cè)表面154的最大有效徑位置于光軸的水平位移距離為InRS52,第五透鏡150于光軸上的 厚度為 TP5,其滿足下列條件：| InRS51 | =(X 576871mm; | InRS52 | =(X 555284mm;TP5 =0.328302mm 以及（I InRS51 I +TP5+ I InRS52 I )/TP5 = 4.448516914。藉此，可控 制第五透鏡150的中心厚度與其有效徑厚度間的比例（厚薄比），進而提升該透鏡制造上的 合格率。
[0186] 第一實施例的光學(xué)成像系統(tǒng)中，所有具有屈折力的透鏡的物側(cè)表面于光軸上的交 點至該透鏡的物側(cè)表面的最大有效徑位置于光軸的水平位移距離的絕對值總和為InRSO， 亦即 InRS0= | InRSll | + | InRS21 | + | InRS31 | + | InRS41 | + | InRS51 |。所 有具有屈折力的透鏡的像側(cè)表面于光軸上的交點至該透鏡的像側(cè)表面的最大有效徑位置 于光軸的水平位移距離的絕對值總和為InRSI，亦即InRSI= | InRS12 | + | InRS22 | +丨I nRS32 I + I InRS42 I + I InRS52 I。本發(fā)明提供的光學(xué)成像系統(tǒng)中，所有具有屈折力的透鏡 的任一表面于光軸上的交點至該表面的最大有效徑位置于光軸的水平位移距離的絕對值 的總和為 Σ | InRS | = InRSO+InRSI，其滿足下列條件：InRS0 = L471911mm;InRSI = 1. 3623996mm ;Σ I InRS I = 2. 8343106mm。藉此，可有效提升系統(tǒng)修正離軸視場像差的能 力。
[0187] 第一實施例的光學(xué)成像系統(tǒng)滿足下列條件：Σ | InRS | /InTL = 0.8568