鏡物側(cè)面于光軸上的交點至第五透鏡物側(cè)面的最大有效徑位置于光軸的 水平位移距離：InRS51
[0087] 第五透鏡物側(cè)面上最接近光軸的反曲點：IF511 ;該點沉陷量：SGI511
[0088] 第五透鏡物側(cè)面上最接近光軸的反曲點與光軸間的垂直距離：HIF511
[0089] 第五透鏡像側(cè)面上最接近光軸的反曲點：IF521 ;該點沉陷量：SGI521
[0090] 第五透鏡像側(cè)面上最接近光軸的反曲點與光軸間的垂直距離：HIF521
[0091] 第五透鏡物側(cè)面上第二接近光軸的反曲點：IF512 ;該點沉陷量：SGI512
[0092] 第五透鏡物側(cè)面第二接近光軸的反曲點與光軸間的垂直距離：HIF512
[0093] 第五透鏡像側(cè)面上第二接近光軸的反曲點：IF522 ;該點沉陷量：SGI522
[0094] 第五透鏡像側(cè)面第二接近光軸的反曲點與光軸間的垂直距離：HIF522
[0095] 第五透鏡物側(cè)面的臨界點：C51
[0096] 第五透鏡像側(cè)面的臨界點：C52
[0097] 第五透鏡物側(cè)面的臨界點與光軸的垂直距離：HVT51
[0098] 第五透鏡像側(cè)面的臨界點與光軸的垂直距離：HVT52
[0099] 系統(tǒng)總高度（第一透鏡物側(cè)面至成像面于光軸上的距離）：H0S
[0100] 光圈至成像面的距離：InS
[0101] 第一透鏡物側(cè)面至該第五透鏡像側(cè)面的距離：InTL
[0102] 第五透鏡像側(cè)面至該成像面的距離：InB
[0103] 影像感測元件有效感測區(qū)域?qū)蔷€長的一半（最大像高）：Η0Ι
[0104] 光學(xué)成像系統(tǒng)于結(jié)像時的TV畸變（TV Distortion) :TDT
[0105] 光學(xué)成像系統(tǒng)于結(jié)像時的光學(xué)畸變（Optical Distortion) :0DT
【具體實施方式】
[0106] 本發(fā)明公開了一種光學(xué)成像系統(tǒng)，由物側(cè)至像側(cè)依序包含具有屈折力的第一透 鏡、第二透鏡、第三透鏡、第四透鏡以及第五透鏡。光學(xué)成像系統(tǒng)還可包含一影像感測元件， 其設(shè)置于成像面。
[0107] 光學(xué)成像系統(tǒng)使用五個工作波長，分別為470nm、510nm、555nm、610nm、650nm，其中 555nm為主要參考波長。
[0108] 光學(xué)成像系統(tǒng)的焦距f與每一片具有正屈折力的透鏡的焦距fp的比值為PPR，光 學(xué)成像系統(tǒng)的焦距f與每一片具有負屈折力的透鏡的焦距fn的比值為NPR，所有正屈折力 的透鏡的PPR總和為SPPR，所有負屈折力的透鏡的NPR總和為ΣΝΡΙ?，當(dāng)滿足下列條件時 有助于控制光學(xué)成像系統(tǒng)的總屈折力以及總長度：0.5蘭XPPR/ | XNPR |蘭2. 5,較佳 地，可滿足下列條件蘭SPPR/ | XNPR |蘭2.0。
[0109] 光學(xué)成像系統(tǒng)的系統(tǒng)高度為H0S，當(dāng)H0S/f比值趨近于1時，將有利于制作微型化 且可成像超高像素的光學(xué)成像系統(tǒng)。
[0110] 光學(xué)成像系統(tǒng)的每一片具有正屈折力的透鏡的焦距fp的總和為ΣΡΡ，每一 片具有負屈折力的透鏡的焦距總和為ΣΝΡ，本發(fā)明提供的光學(xué)成像系統(tǒng)的一種實施方 式，其滿足下列條件：〇〈ΣΡΡ f 200 ;以及fl/ΣΡΡ f 〇. 85。較佳地，可滿足下列條件： 〇〈ΣΡΡ蘭150 ;以及0.01蘭Π /ΣΡΡ蘭0.6。藉此，有助于控制光學(xué)成像系統(tǒng)的聚焦能力，并 且適當(dāng)分配系統(tǒng)的正屈折力以抑制顯著的像差過早產(chǎn)生。同時滿足下列條件：ΣΝΡ〈-〇. 1 ; 以及Κ/ΣΝΡ蘭0.85。較佳地，可滿足下列條件：ΣΝΡ〈0 ;以及0.01蘭Κ/ΣΝΡ蘭0.5。有 助于控制光學(xué)成像系統(tǒng)的總屈折力以及總長度。
[0111] 第一透鏡具有正屈折力，其物側(cè)面可為凸面。藉此，可適當(dāng)調(diào)整第一透鏡的正屈折 力強度，有助于縮短光學(xué)成像系統(tǒng)的總長度。
[0112] 第二透鏡可具有負屈折力。藉此，可補正第一透鏡產(chǎn)生的像差。
[0113] 第三透鏡可具有負屈折力。藉此，可補正第一透鏡產(chǎn)生的像差。
[0114] 第四透鏡可具有正屈折力，其像側(cè)面可為凹面。藉此，可分擔(dān)第一透鏡的正屈折 力，以避免像差過度增大并可降低光學(xué)成像系統(tǒng)的敏感度。
[0115] 第五透鏡可具有負屈折力，其像側(cè)面可為凹面。藉此，有利于縮短其后焦距以維持 小型化。另外，第五透鏡的至少一表面可具有至少一反曲點，可有效地壓制離軸視場光線入 射的角度，進一步可修正離軸視場的像差。較佳地，其物側(cè)面以及像側(cè)面均具有至少一反曲 點。
[0116] 光學(xué)成像系統(tǒng)可進一步包含一影像感測元件，其設(shè)置于成像面。影像感測元件有 效感測區(qū)域?qū)蔷€長的一半（即為光學(xué)成像系統(tǒng)的成像高度或稱最大像高）為Η0Ι，第一透 鏡物側(cè)面至成像面于光軸上的距離為H0S，其滿足下列條件：H0S/H0I 5 3 ;以及0. 5 f H0S/ f蘭2. 5。較佳地，可滿足下列條件：1蘭H0S/H0I蘭2. 5 ;以及1蘭HOS/f蘭2。藉此，可維 持光學(xué)成像系統(tǒng)的小型化，以搭載于輕薄可攜式的電子產(chǎn)品上。
[0117] 另外，本發(fā)明提供的光學(xué)成像系統(tǒng)中，依需求可設(shè)置至少一光圈，以減少雜散光， 有助于提升影像質(zhì)量。
[0118] 本發(fā)明提供的光學(xué)成像系統(tǒng)中，光圈配置可為前置光圈或中置光圈，其中前置光 圈意即光圈設(shè)置于被攝物與第一透鏡間，中置光圈則表示光圈設(shè)置于第一透鏡與成像面 間。若光圈為前置光圈，可使光學(xué)成像系統(tǒng)的出瞳與成像面產(chǎn)生較長的距離而容置更多光 學(xué)元件，并可增加影像感測元件接收影像的效率；若為中置光圈，則有助于擴大系統(tǒng)的視場 角，使光學(xué)成像系統(tǒng)具有廣角鏡頭的優(yōu)勢。前述光圈至成像面之間的距離為InS，其滿足下 列條件6蘭InS/HOS蘭L 1。較佳地，可滿足下列條件：0· 8蘭InS/HOS蘭1藉此，可同 時兼顧維持光學(xué)成像系統(tǒng)的小型化以及具備廣角的特性。
[0119] 本發(fā)明提供的光學(xué)成像系統(tǒng)中，第一透鏡物側(cè)面至第五透鏡像側(cè)面之間的距離為 InTL，于光軸上所有具有屈折力的透鏡的厚度總和ΣΤΡ，
[0120] 其滿足下列條件：0. 45蘭ΣΤΡ/InTL蘭0. 95。藉此，當(dāng)可同時兼顧系統(tǒng)成像的對 比度以及透鏡制造的合格率并提供適當(dāng)?shù)暮蠼咕嘁匀葜闷渌?br>[0121] 第一透鏡物側(cè)面的曲率半徑為R1，第一透鏡像側(cè)面的曲率半徑為R2,其滿足下列 條件：0.1蘭|1?1/1?2|蘭1 ;以及-10〈〇?1-1?2)八1?1+1?2)〈30。藉此，第一透鏡的具備適當(dāng) 正屈折力強度，避免球差增加過速。較佳地，可滿足下列條件：〇. 1 = I R1/R2 | = 0. 45 ;以 及-5〈（R1-R2) AR1+R2)〈5。
[0122] 第五透鏡物側(cè)面的曲率半徑為R9,第五透鏡像側(cè)面的曲率半徑為R10,其滿足下 列條件：_1〇〈 (R9-R10) AR9+R10)〈10。藉此，可修正光學(xué)成像系統(tǒng)所產(chǎn)生的像散，并且令本 透鏡在成像性能以及制造的合格率上取得平衡。
[0123] 第一透鏡與第二透鏡于光軸上的間隔距離為IN12,其滿足下列條件：0〈IN12/ f蘭0. 25。較佳地，可滿足下列條件：0. 01蘭IN12/f蘭0. 20。藉此，有助于改善透鏡的色 差以提升其性能。
[0124] 第一透鏡與第二透鏡于光軸上的厚度分別為TP1以及TP2,其滿足下列條件： 1 f (TP1+IN12)/TP2 g 10。藉此，有助于控制光學(xué)成像系統(tǒng)制造的敏感度并提升其性能。
[0125] 第四透鏡與第五透鏡于光軸上的厚度分別為TP4以及TP5,前述兩個透鏡于光軸 上的間隔距離為IN45,其滿足下列條件：0. 2寫（TP5+IN45)/TP4寫3。藉此，有助于控制光 學(xué)成像系統(tǒng)制造的敏感度并降低系統(tǒng)總高度。
[0126] 第二透鏡、第三透鏡、第四透鏡于光軸上的厚度分別為TP2、TP3、TP4,第二 透鏡與第三透鏡于光軸上的間隔距離為IN23,第三透鏡與第四透鏡于光軸上的間隔 距離為IN34,第一透鏡物側(cè)面至第五透鏡像側(cè)面間的距離為InTL，其滿足下列條件： 0· 1 5 (ΤΡ2+ΤΡ3+ΤΡ4)/ΣΤΡ 5 0.8。較佳地，可滿足下列條件：0.4 f (TP2+TP3+TP4)/ ΣΤΡ 5 0.8。藉此，有助于層層微幅修正入射光線行進過程所產(chǎn)生的像差并降低系統(tǒng)總高 度。
[0127] 本發(fā)明提供的光學(xué)成像系統(tǒng)中的第一透鏡物側(cè)表面于光軸上的交點至第一透 鏡物側(cè)表面的最大有效徑位置于光軸的水平位移距離為InRSll (若水平位移朝向像側(cè)， InRSll為正值；若水平位移朝向物側(cè)，InRSll為負值），第一透鏡像側(cè)表面于光軸上的 交點至第一透鏡像側(cè)表面的最大有效徑位置于光軸的水平位移距離為InRS12,第一透鏡 于光軸上的厚度為TP1，其滿足下列條件：0蘭| InRSll | + | InRS12 |蘭2mm;以及 1.01蘭（| InRSll | +TP1+ | InRS12 | )/ΤΡ1蘭3。藉此，可控制第一透鏡的中心厚度 與其有效徑厚度間的比例（厚薄比），進而提升該透鏡制造上的合格率。
[0128] 第二透鏡物側(cè)表面于光軸上的交點至第二透鏡物側(cè)表面的最大有效徑位 置于光軸的水平位移距離為InRS21，第二透鏡像側(cè)表面于光軸上的交點至第二透 鏡像側(cè)表面的最大有效徑位置于光軸的水平位移距離為InRS22,第二透鏡于光軸 上的厚度為TP2,其滿足下列條件：0蘭| InRS21 | + | InRS22 |蘭2_ ;以及 1.01蘭（| InRS21 | +TP2+ | InRS22 | )/TP2蘭5。藉此，可控制第二透鏡的中心厚度 與其有效徑厚度間的比例（厚薄比），進而提升該透鏡制造上的合格率。
[0129] 第三透鏡物側(cè)表面于光軸上的交點至第三透鏡物側(cè)表面的最大有效徑位 置于光軸的水平位移距離為InRS31，第三透鏡像側(cè)表面于光軸上的交點至第三透 鏡像側(cè)表面的最大有效徑位置于光軸的水平位移距離為InRS32,第三透鏡于光軸 上的厚度為TP3,其滿足下列條件：0蘭| InRS31 | + | InRS32 |蘭2_ ;以及 1.01蘭（| InRS31 | +TP3+ | InRS32 | )/TP3蘭10。藉此，可控制第三透鏡的中心厚度 與其有效徑厚度間的比例（厚薄比），進而提升該透鏡制造上的合格率。
[0130] 第四透鏡物側(cè)表面于光軸上的交點至第四透鏡物側(cè)表面的最大有效徑位 置于光軸的水平位移距離為InRS41，第四透鏡像側(cè)表面于光軸上的交點至第四透 鏡像側(cè)表面的最大有效徑位置于光軸的水平位移距離為InRS42,第四透鏡于光軸 上的厚度為TP4,其滿足下列條件：0蘭| InRS41 | + | InRS42 |蘭2_ ;以及 1.01芻（| InRS41 | +TP4+ | InRS42 | )/TP4芻10。藉此，可控制第四透鏡的中心厚度 與其有效徑厚度間的比例（厚薄比），進而提升該透鏡制造上的合格率。
[0131] 第五透鏡物側(cè)表面于光軸上的交點至第五透鏡物側(cè)表面的最大有效徑位 置于光軸的水平位移距離為InRS51，第五透鏡像側(cè)表面于光軸上的交點至第五透 鏡像側(cè)表面的最大有效徑位置于光軸的水平位移距離為InRS52,第五透鏡于光軸 上的厚度為TP5,其滿足下列條件：0蘭| InRS51 | + | InRS52 |蘭3_ ;以及 1.01蘭（| InRS51 | +TP5+ | InRS52 | )/TP5蘭20。藉此，可控制第五透鏡的中心厚度 與其有效徑厚度間的比例（厚薄比），進而提升該透鏡制造上的合格率。
[0132] 所有具有屈折力的透鏡的物側(cè)表面于光軸上的交點至該透鏡的物側(cè)表面的最大 有效徑位置于光軸的水平位移距離的絕對值總和為InRSO,亦即InRS0= | InRSll | + | In RS21卜I InRS31卜I InRS41卜I InRS51 I。所有具有屈折力的透鏡的像側(cè)表面于光軸上的交 點至該透鏡的像側(cè)表面的最大有效徑位置于光軸的水平位移距離的絕對值總和為InRSI， 亦即 InRSI = | InRS12 | + | InRS22 | + | InRS32 | + | InRS42 | + | InRS52 |。本 發(fā)明提供的光學(xué)成像系統(tǒng)中，所有具有屈折力的透鏡的任一表面于光軸上的交點至該表面 的最大有效徑位置于光軸的水平位移距離的絕對值的總和為Σ | InRS | =InRS0+InRSI， 其滿足下列條件：〇〈Σ I InRS I寫15mm。藉此，可有效提升系統(tǒng)修正離軸視場像差的能 力。
[0133] 本發(fā)明提供的光學(xué)成像系統(tǒng)其滿足下列條件：0〈Σ | InRS | /InTL = 3 ;以及 0〈Σ I InRS I /H0S蘭2,藉此，可同時兼顧降低系統(tǒng)總高度并且有效提升系統(tǒng)修正離軸視 場像差之能力。
[0134] 本發(fā)明提供的光學(xué)成像系統(tǒng)其滿足下列條件：
[0135] 0< | InRS41 | + | InRS42 | + | InRS51 | + | InRS52 ^ 5mm ；0
[0136] 〈（ | InRS41 | + | InRS42 | + | InRS51 | + | InRS52 | )/InTL 蘭 2 ;以及
[0137] 0〈（ I InRS41 I + I InRS42 I + I InRS51 I + I InRS52 I )/H0S 蘭 2，
[0138] 藉此，可同時兼顧提升最接近成像片的兩個透鏡制造上的合格率以及有效提升系 統(tǒng)修正離軸視場像差的能力。
[0139] 第四透鏡物側(cè)面的臨界點與光軸的垂直距離為HVT41，第四透鏡像側(cè)面的臨界點 與光軸的垂直距離為HVT42,其滿足下列條件：HVT41蘭0mm ;HVT42蘭0臟。藉此，可有效修 正離軸視場的像差。
[0140] 第五透鏡物側(cè)面的臨界點與光軸的垂直距離為HVT51，第五透鏡像側(cè)面的臨界點 與光軸的垂直距離為HVT52,其滿足下列條件：HVT51會0 ;HVT52會0。藉此，可有效修正離 軸視場的像差。
[0141] 本發(fā)明提供的光學(xué)成像系統(tǒng)其滿足下列條件：0. 2 f HVT52/H0I 5 0. 9。較佳地， 可滿足下列條件：〇. 3 f HVT52/H0I 5 0. 8。藉此，有助于光學(xué)成像系統(tǒng)的外圍視場的像差 修正。
[0142] 本發(fā)明提供的光學(xué)成像系統(tǒng)其滿足下列條件：0蘭HVT52/H0S 5 0. 5。較佳地，可 滿足下列條件：〇. 2 f HVT52/H0S 5 0. 45。藉此，有助于光學(xué)成像系統(tǒng)的外圍視場的像差修 正。
[0143] 本發(fā)明提供的光學(xué)成像系統(tǒng)的一種實施方式，可通過具有高色散系數(shù)與低色散系 數(shù)的透鏡交錯排列，從而助于光學(xué)成像系統(tǒng)色差的修正。
[0144] 上述非球面的方程式為：
[0145] z = ch2/[l+[l(k+l)c2h2]0. 5]+A4h4+A6h6+A8h8+A10hl0+A12hl2+A14hl4+A16hl 6+A18hl8+A20h20(l)
[0146] 其中，z為沿光軸方向在高度為h的位置以表面頂點作參考的位置值，k為錐面系 數(shù)，c為曲率半徑的倒數(shù)，且A4、A6、A8、A10、A12、A14、A16、A18以及A20為高階非球面系 數(shù)。
[0147] 本發(fā)明提供的光學(xué)成像系統(tǒng)中，透鏡的材質(zhì)可為塑料或玻璃。當(dāng)透鏡材質(zhì)為塑料 時，可以有效降低生產(chǎn)成本與重量。另外，當(dāng)透鏡的材質(zhì)為玻璃，則可以控制熱效應(yīng)并且增 加光學(xué)成像系統(tǒng)屈折力配置的設(shè)計空間。此外，光學(xué)成像系統(tǒng)中第一透鏡至第五透鏡的物 側(cè)面及像側(cè)面可為非球面，其可獲得較多的控制變量，除用以消減像差外，相較于傳統(tǒng)玻璃 透鏡的使用甚至可縮減透鏡使用的數(shù)目，因此能有效降低本發(fā)明光學(xué)成像系統(tǒng)的總高度。