錨固到所述壁，而所有其他的支撐桿具有簡單的擦磨接觸，該簡單的擦磨接觸不會限制柜體1的下部相對于其遭受的熱膨脹而運動。
[0046]為了將對抗桿8的接觸端或支撐桿9的接觸端與柜體1的兩個部分的外表面之間的摩擦減到最小，還有為了避免與每個桿8和9的操作區(qū)域?qū)倪@些表面的磨損問題，將硬質(zhì)鋼插件插入并緊固在柜體1的相應部分中，例如利用螺紋連接。一些這樣的插件，優(yōu)選地對應于柜體1的所述壁的縱向軸線布置的那些插件，還可以具有設有橫向肩部的導向槽，在所述導向槽內(nèi)可以容納對抗桿8或支撐桿9的接觸端的蘑菇形端部。因此這種特定連接總是允許柜體1的所述壁的受影響部沿著縱向X軸具有自由度，但是不允許該壁部沿著橫向y軸位移，從而限定了這些軸線在任何情況下保持穩(wěn)定的方向。該方案還允許使柜體1的上部與軛圈4 一體成型，以便于通過使軛圈4圍繞鉸鏈5轉(zhuǎn)動，在將杠桿連結(jié)桿6松開之后可以簡單地將柜體1打開。
[0047]因為上述拉伸柜體1的支撐結(jié)構(gòu)與柜體本身之間的機械接觸僅在于對抗桿8和支撐桿9，所以可以用合適厚度的隔熱材料I在外面覆蓋柜體1的所述壁，以便于將傳遞到柜體外部的熱量減到最少，從而將支撐結(jié)構(gòu)基本保持在接近室溫的“冷”溫度。在該溫度，完全可以忽略熱膨脹，這樣避免了可能損害拉伸柜體1的所需尺寸穩(wěn)定性的基架3和軛圈4的任何可能的熱變形問題。上述布置使拉伸柜體1成為獨立單元，其可以容易打開并容易從相應的支撐結(jié)構(gòu)移除，從而非常容易并快速地拉入繩子以及對柜體1的兩個部分進行維修和/或替換以使它們適于不同的工藝或適于具有不同材料的纖維。
[0048]過熱和增壓蒸汽進入蒸汽拉伸腔室2中的入口是在相對于柜體1的中心線對稱布置的兩個位置中通過形成在柜體1的下壁中的入口端口端口 10實現(xiàn)的，蒸汽通過多孔分配器11均勻地分布在腔室2中。冷凝水聚集在腔室2的相對端處并且通過出口端口 12排出。
[0049]在根據(jù)本發(fā)明的柜體1的兩端上，對應于纖維入口 /出口的水平狹縫13，形成能夠?qū)⒋罅枯d荷損失賦予蒸汽從而將通過所述狹縫13的蒸汽損失減到最少的壓力密封件。這兩個壓力密封件具有相同的形狀，因此僅給出了對與圖4的橫截面中示出的以及圖5以放大比例的細節(jié)示出的繩T的入口狹縫對應的壓力密封件的描述。
[0050]所述壓力密封件由兩個相對的板14構(gòu)成，每個板與拉伸柜體1的相應的壁成為一體，并且它們以在0.3-2.0mm、優(yōu)選0.5-lmm范圍內(nèi)的短距離相面對。相對的板14的內(nèi)表面設有一系列對稱相對的平行凹槽，它們具有與繩T的滑動方向垂直的方向，從而形成了一系列較深隔室，這些隔室由與相對的板14的無凹槽區(qū)域?qū)钠款i部隔開。當通過這些隔室的每個時，蒸汽經(jīng)歷了等于入口壓力某一百分比的載荷損失AP，因此，通過精確計算板14的長度，可以獲得朝向壓力密封件的外側(cè)的足夠低的壓力，以將來自于蒸汽拉伸腔室2的蒸汽損失以所需的程度減到最小。為此，取決于所述板之間的距離A以及取決于蒸汽拉伸腔室2內(nèi)蒸汽的壓力值P，所述板14的令人滿意的長度L可以用下面的近似準則進行計算:
[0051]L = AXKXP
[0052]其中系數(shù)K在長度以mm表示并且壓力以巴(barg)表示
[0053]時采用1000的實驗值。
[0054]在這些圖中示出了形成在板14內(nèi)部上的這些凹槽的優(yōu)選形狀，其是希臘回紋狀、直角的銳邊緣截面；當然所述凹槽的其他形狀也是可行的，雖然上面指出的形狀已經(jīng)證明通過輸出足以以對中方式支撐所述瓶頸區(qū)域中的繩T并因此避免繩T與板14的任何可能的接觸來保證氣動效果是最有效的。事實上，繩T在壓力密封件的瓶頸區(qū)域內(nèi)的氣動對中如此有效，以至于能夠用相當廉價的特氟龍涂覆或鎳/涂覆工藝替代成本高的鍍鉻或陶瓷涂覆程序，在現(xiàn)有技術(shù)中該程序適用于該裝置的可能與纖維接觸的所有部件，特氟龍涂覆或鎳/涂覆工藝事實上用在本發(fā)明中專門用于減小初始過渡階段中的摩擦，從而具有非常令人滿意的耐久性。
[0055]形成在板14內(nèi)壁上的凹槽的恰當?shù)某叽缭O置一一已經(jīng)用B表示瓶頸區(qū)域的長度，用C表示縱向方向上齒的節(jié)距，用D表示通過相對的凹槽(圖5)形成的隔室的深度一一可以在將所有值保持在下面列出的條件內(nèi)的情況下獲得:
[0056]2/10C 彡 B 彡 5/10C 10A 彡 C 彡 20A 6A 彡 D 彡 15A
[0057]其中A如上所述表示相對板14之間的距離。
[0058]當從上述壓力密封件的內(nèi)部通過時，優(yōu)選地在出口壓力密封件中，運行的繩T最終優(yōu)選地用某一流量的過熱水流Η處理(圖5)，水中可能含有拋光材料，將所述水倒入壓力密封件的其中一個最內(nèi)部的隔室中。
[0059]正如從圖4中可以明顯確定的，蒸汽拉伸腔室2的壓力密封件不會直接通到本發(fā)明的所述裝置的外部，而是在寬的空間內(nèi)，或者在抽吸罩15內(nèi)，其中在上述壓力密封件相對側(cè)上的繩Τ的入口 /出口狹縫13也打開。所述抽吸罩15還以16連接到抽吸風扇，所述抽吸風扇保持罩15內(nèi)輕微的低壓，足以避免蒸汽從狹縫13泄漏，保持通過狹縫13流到抽吸罩15內(nèi)部的輕微空氣流。該流量的空氣流可以通過施加到所述狹縫外部的位置可調(diào)隔膜阻塞入口 /出口狹縫13來調(diào)節(jié)。
[0060]板14在腔室2內(nèi)延伸，以便于由插入到所述腔室中的過熱蒸汽包圍，從而將其保持在高溫。該獨創(chuàng)性的裝置防止在密封件內(nèi)輸出蒸汽在所述壁上發(fā)生凝結(jié)，這種凝結(jié)可能滴落到繩Τ上對纖維造成問題。然而，確切地說由于這種構(gòu)造，板14顯然受到壓差作用，該壓差朝向其外端增加，因為密封件內(nèi)的壓力逐漸減小，而密封件外部的壓力(即腔室2內(nèi))是恒定的。因此，為了避免這種壓差可能不時導致板14的變形或偏轉(zhuǎn)，這些板通過剛性連接元件17機械地連接到腔室2的鄰接壁。
[0061]正如從圖4進一步確定的，蒸汽拉伸腔室2還在抽吸罩15上方延伸，以便于還對蒸汽拉伸腔室的上壁保溫，從而防止在該壁上形成凝結(jié)物，該凝結(jié)物可能滴到繩Τ上，使繩的質(zhì)量退化。仍然為了防止在繩τ的整個路徑上方形成冷凝物，在蒸汽拉伸腔室2的整個上部區(qū)域中，最后布置加熱線圈18，對所述加熱線圈供應過熱蒸汽，其保持該區(qū)域一直在結(jié)露溫度之上，從而避免在拉伸柜體1的上部的內(nèi)壁上形成冷凝物的任何問題。
[0062]正如最開始指出的，本發(fā)明還涉及一種繩的拉入設備，其允許拉入斷裂的繩TB而不需要中斷根據(jù)本發(fā)明的拉伸裝置的操作。在圖1和7中示出了這種附屬設備，其包括厚度為0.15-0.30mm的柔性薄鋼帶22，所述帶沿著閉環(huán)路徑布置在4個或者更多個傳動滑輪上，其中一個所述滑輪與手動或機動驅(qū)動設備連接。所述環(huán)帶22的其中一條分支在相對于繩T的橫向位置中布置在蒸汽拉伸腔室2內(nèi)，以便于與繩不干涉。
[0063]在圖1中，根據(jù)在繩T斷裂后的拉入過程的不同步驟而用不同標記示出了斷繩TB的路徑，下面簡單描述這些步驟。
[0064]在第一步驟中，將斷繩TB插入并吸入到固定抽吸單元20中(不連續(xù)的線---------)。
[0065]在第二步驟中，從固定單元20獲取繩TB并將其切割。將因此保持的繩Τ B的自由端緊固到合適地設置在拉入設備的鋼帶22上的孔21 (整圓線........)。
[0066]在第三步驟中，手動或通過馬達致動該拉入設備，以使所述帶順暢運動，從而將短繩1的自由端帶入并超出拉伸裝置(十字線++++++++)，而輥子組R #座續(xù)供應在容器23中聚集的繩。
[0067]在第四步驟中，將斷繩\的所述自由端從所述帶22松開并纏繞在絞盤24周圍，提供所述絞盤24來從容器23取回整個繩將其張緊(空心圓線〇〇〇〇〇〇〇)。
[0068]在第五和最后的步驟中，操作人員將斷繩1從絞盤切下并在可動抽吸槍的幫助下將其對應于來自于輥子組&的繩TB的輸出繩緊固到在保持空閑的位置的牽拉輥子組R2上。如果繩1的引入是從其他均勻移動的繩T下方通過來執(zhí)行的，由于牽拉輥子組1?2的作用將斷繩IV決速地帶回到其平常操作位置，甚至在所述位置位于橫向上相對于拉入裝置的位置較遠的位置上，拉伸裝置的操作可以繼續(xù)而不需要中斷。
[0069]從前面的描述可以清楚了解本發(fā)明是如何完全達到所有的設定目標的。事實上，其理想地解決了目前防止大規(guī)模采用具有矩形截面拉伸腔室的蒸汽拉伸裝置的主要問題。由于對于“熱的”拉伸柜體與相對“冷的”支撐結(jié)構(gòu)采用了單獨的隔離元件，完全解決了非常寬而長的拉伸腔室在高溫下經(jīng)歷的不可控的熱變形問題。這還是由于相對于熱的柜體采用了更大結(jié)構(gòu)剛度的冷支撐結(jié)構(gòu)而實現(xiàn)的:因此冷的支撐結(jié)構(gòu)能夠強迫地保持平整的熱柜體，雖然由于柜體中產(chǎn)生的熱膨脹形成了內(nèi)部應力，如果其沒有約束該應力可以導致柜體起拱和扭曲。由于迷宮式壓力密封件的特殊形狀，該問題還解決了提供對繩在所述密封件的相對的