專利名稱：：一種主動加固大跨度混凝土箱梁橋腹板的方法
技術(shù)領(lǐng)域：
：本發(fā)明涉及對既有混凝土橋梁的修復措施，具體涉及一種的混凝土箱梁橋腹板的體外預應(yīng)力加固修復方法。
背景技術(shù)：
：大跨度混凝土箱梁橋(連續(xù)箱梁、連續(xù)剛構(gòu))腹板開裂是橋梁工程界近年來普遍關(guān)注的問題之一，也是一種難以徹底根治的橋梁病害?；炷料淞焊拱彘_裂一般表現(xiàn)為腹剪裂縫，危害性比較大，其原因多與豎向預應(yīng)力筋張拉不到位、錨固構(gòu)造不當?shù)仍蛟斐韶Q向預應(yīng)力Oy損失過大從而導致主拉應(yīng)力(Ttp超限有關(guān)。由于混凝土箱梁橋恒載所占比例較大且無法卸載，在加固補強期間也難以完全封閉交通以減小活荷載效應(yīng)，因此，一旦混凝土箱梁腹板因豎向預應(yīng)力不足而開裂，再次施加豎向預應(yīng)力從材料、構(gòu)造、施工工藝等方面均非常困難。我國現(xiàn)行的《混凝土結(jié)構(gòu)加固技術(shù)規(guī)范》(CECS25-1990)及國內(nèi)外工程實踐中采用的加固方法主要有加大截面加固法、外包鋼板加固法、粘貼碳纖維布(板)加固法、改變結(jié)構(gòu)受力體系法和預應(yīng)力加固法等。其中，加大截面加固法、外包鋼板加固法、粘貼碳纖維布(板)加固法均屬被動加固的范疇，這種方法可以有效地提高結(jié)構(gòu)的極限強度，但不能改善其使用應(yīng)力狀況，因此，采用上述被動加固方法加固混凝土箱梁腹板后再次開裂者也不乏其例。受結(jié)構(gòu)型式等因素制約，改變結(jié)構(gòu)傳力途徑或受力體系的加固方法往往難以用于混凝土箱梁橋腹板的加固補強。預應(yīng)力加固法是一種主動加固方法，這種方法不僅可以顯著提高結(jié)構(gòu)的極限強度，而且可以有效地改變結(jié)構(gòu)的使用應(yīng)力狀況、阻止結(jié)構(gòu)裂縫的擴展，但對于混凝土箱梁的腹板而言，預應(yīng)力加固法存在諸如預應(yīng)力束(或精軋螺紋鋼筋)無處錨固、張拉設(shè)備難以布設(shè)、張拉方法工藝不適用等技術(shù)困難，導致大跨度混凝土箱梁腹板因豎向預應(yīng)力不足開5H后，工程界常常束手無策；而另一方面，由于原設(shè)計規(guī)范(《公路鋼筋混凝土及預應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》(JTJ023-85))不夠完善、施工質(zhì)量、車輛超載等因素的影響，腹板開裂已成為我國大跨度混凝土箱梁橋的常見病害之一，迫切需要提出、完善箱梁腹板的豎向預應(yīng)力加固補強的方法。
發(fā)明內(nèi)容本發(fā)明所要解決的技術(shù)問題是提供一種混凝土箱梁橋腹板的主動加固方法，該方法具有布置靈活、傳力均勻、張拉設(shè)備輕巧、施工簡便、監(jiān)測易實現(xiàn)等優(yōu)點。本發(fā)明解決上述問題的技術(shù)方案如下面所述一種主動加固大跨度混凝土箱梁橋腹板的方法，該方法包括下列步驟(1)根據(jù)混凝土箱梁橋的結(jié)構(gòu)參數(shù)，按照以下歩驟進行正常使用階段的應(yīng)力分析計算(1.1)采用結(jié)構(gòu)分析方法及對應(yīng)的通用或?qū)Ｓ梅治鲕浖AP2000或ANSYS建立擬加固混凝土箱梁橋的板殼有限元模型(1.2)利用橋梁結(jié)構(gòu)的荷載影響線，找出該橋的最不利活載分布位置；(1.3)利用所述的通用或?qū)Ｓ梅治鲕浖嬎慵庸糖昂爿d和最不利活載產(chǎn)生的控制截面箱梁腹板的應(yīng)力狀態(tài)(通常，大跨度混凝土箱梁橋的控制截面包括主跨、邊跨的支點截面，主跨及邊跨跨中截面，主跨及邊跨跨度的1/8、1/4、3/8等截面)，得到箱梁腹板加固前的主拉應(yīng)力巧W、豎向應(yīng)力巧/、縱向應(yīng)力oi和剪應(yīng)力r^的量值及其分布規(guī)律；(1.4)比較主拉應(yīng)力o"爐/與《公路鋼筋混凝土及預應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》(JTGD62-2004，以下簡稱《規(guī)范》)容許限值[atp]的差異，按下式(I)確定箱梁腹板主拉應(yīng)力增量目標值[Ac7tp]^CJtp,—[(7tp](I)然后由下式(II)解得豎向應(yīng)力增量目標值[AcTy;i;(2)先根據(jù)式(II)解得豎向應(yīng)力增量目標值[AcTy]，預選鋼絞線規(guī)格、根數(shù)及對應(yīng)錨具，再將預選的鋼絞線允許張拉力施加在板殼(或塊體)有限元分析模型的對應(yīng)位置，然后采用所述的通用或?qū)Ｓ梅治鲕浖λ鶚?gòu)建的分析模型進行分析計算；當算得的豎向應(yīng)力增量Ao^大于等于[Aay]與Ac^之和時，所預選鋼絞線規(guī)格、根數(shù)、以及均勻布置的間距即確定為實際加固參數(shù)，其中Ac^為張拉過程中豎向預應(yīng)力損失之和；(3)依據(jù)步驟(2)所確定的實際加固參數(shù)選取鋼絞線及其錨具，在混凝土箱梁腹板的上下緣鉆孔，將每一鋼絞線的兩頭分別穿過混凝土箱梁腹板的上下緣上所鉆的兩孔內(nèi)，安裝錨具并拉緊；(4)先在鋼絞線與混凝土箱梁腹板間插入楔形塊A將鋼絞線頂起，然后于楔形塊A旁安裝千斤頂，啟動千斤頂頂拉鋼絞線至允許張拉力，再用另一楔形塊B替換千斤頂，將千斤頂移至下一根鋼絞線與混凝土箱梁腹板之間，逐一張拉每一鋼絞線，并同歩用應(yīng)力應(yīng)變測試儀監(jiān)測腹板的實際豎向應(yīng)力增量，使得用應(yīng)力應(yīng)變測試儀的檢測值大于等于歩驟(1.4)中公式(II)的計算值；(5)視既有裂縫寬度大小，對于寬度大于0.2mm的裂縫，采用化學灌漿方法修補裂縫，對于寬度小于0.2mm的裂縫，采用表面封閉方法修補裂縫。本發(fā)明所述的鋼絞線可以是單根鋼絞線，也可以是多根鋼絞線組成的鋼絞線束。本發(fā)明所述的方法，其中步驟(1.3)在分析計算中得到箱梁腹板加固前的主拉應(yīng)力o^、豎向應(yīng)力、縱向應(yīng)力A和剪應(yīng)力后，將它們的量值列成表格，以便將主拉應(yīng)力o^與《規(guī)范》容許限值[CJtp]比較，對比分析加固前后腹板應(yīng)力狀態(tài)的變化。本發(fā)明所述方法，其中步驟(4)在用應(yīng)力應(yīng)變測試儀監(jiān)測腹板的實際豎向應(yīng)力增量的同時，用鋼尺監(jiān)測鋼絞線橫向位移，使得每一鋼絞線的實際橫向位移大于等于理論計算值，以便利用鋼絞線橫向位移的量測結(jié)果來校驗張拉效果，確保橫向張拉鋼絞線達到預期的腹板應(yīng)力的改善目標。本發(fā)明所述的方法，其中步驟(2)所述的豎向應(yīng)力損失之和A,等于錨具損失AcT鋼絞線松弛損失Ao"i、彈性壓縮損失Ao^和墊塊高度差異損失Ac^之和，約占豎向應(yīng)力增]目標值[Acjy]的20X，因此步驟(4)中應(yīng)力應(yīng)變測試儀的檢測值應(yīng)大于等于步驟(1.4)中公式(II)的計算值的120%。上述錨具損失Acr二、松弛損失A^,和彈性壓縮損失A^,的計算方法參見《規(guī)范》，上述墊塊高度差異損失可采用下式(III)進行計算△《=,1「△02j「A02、+1-、4x+1L/J(III)(III)式中/為鋼絞線凈長，丄為鋼絞線的總長，E為鋼絞線的彈性模量，A,為插入楔形塊B后所對應(yīng)的鋼絞線橫向位移，A2為千斤頂頂拉后所對應(yīng)的鋼絞線橫向位移。本發(fā)明所述的方法，其中步驟(4)所述的鋼絞線橫向位移A可采用下式(IV)進行計算(IV)(IV)式中，為鋼絞線的控制張拉應(yīng)力，一般按《規(guī)范》取為1395MPa，其余符號意義同式(III)。本發(fā)明方法中，所述的錨具可以是常用的夾片式扁錨，如OVM15—3型扁錨，所述的應(yīng)力應(yīng)變測試儀可以采用電阻應(yīng)變儀或鋼弦式應(yīng)變儀，也可以是采用其它原理測量混凝土應(yīng)力的儀器。本發(fā)明所述的方法通過橫向張拉鋼絞線來主動調(diào)整、改善混凝土箱梁腹板的應(yīng)力狀態(tài)，從而使混凝土箱梁橋腹板應(yīng)力狀態(tài)得以主動調(diào)整，以有效地阻止腹板剪切裂縫的擴展。此外，本發(fā)明所述的方法還具有下列突出的優(yōu)點①施工時無需卸載，修復期間不會影響交通；②由于采取體外分散布置的方式，因而具有構(gòu)造簡單，張拉設(shè)備輕巧，施工方便，成本低廉，可進行多次補充張拉等優(yōu)點。圖1和圖2為采用本發(fā)明方法進行主動加固的浙江蘭溪黃湓大橋立面圖和大橋支點及大橋跨中斷面圖，其中，立面1中所標尺寸單位為米(m)，大橋跨中斷面2中所標尺寸單位為厘米(cm)。圖3為圖1和圖2大橋的箱梁腹板裂縫特征統(tǒng)計圖。圖4為圖1和圖2大橋的箱梁腹板內(nèi)側(cè)裂縫分布形式的示意圖。圖5為圖1和圖2大橋的箱梁腹板外側(cè)裂縫分布形式的示意圖。圖6為圖1和圖2大橋擬加固節(jié)段的有限元實體分析模型透視圖。圖7為采用本發(fā)明方法加固圖6所示擬加固節(jié)段時，張拉鋼絞線所產(chǎn)生的豎向應(yīng)力增量等值線圖。圖8為圖1和圖2大橋擬加固節(jié)段的有限元空間板單元模型圖。圖915為本發(fā)明方法實施過程的工藝結(jié)構(gòu)示意圖，其中，圖9為一種具體混凝土箱梁腹板的橫剖面結(jié)構(gòu)示意圖，圖10為圖9的左視圖；圖11為插入楔形塊A的狀態(tài)示意圖；圖12為用千斤頂替換楔形塊A的過程示意圖；圖13為用千斤頂進行張拉狀態(tài)示意圖；圖14為用楔形塊B替換千斤頂?shù)倪^程示意圖；圖15為張拉過程結(jié)束的狀態(tài)圖。具體實施例方式以下以浙江省蘭溪黃湓大橋的混凝土連續(xù)箱梁橋腹板的加固為例，詳細說明本發(fā)明的具體實施方法。浙江省蘭溪黃湓大橋位于蘭溪市西側(cè)的蘭江上，于1997年7月建成通車。該橋主橋長344m，跨徑組合為52m+3x80m+52m。上部結(jié)構(gòu)為預應(yīng)力混凝土連續(xù)箱梁橋，箱梁采用C50混凝土，單箱單室截面，箱寬8m，箱梁頂寬15.7m，翼緣板寬3.85m，支點箱梁高5m，跨中梁高2.4m，腹板厚度由支點處的60cm漸變至跨中35cm，主要結(jié)構(gòu)尺寸參見圖1和圖2所示。經(jīng)檢測，該橋跨中部嚴重下?lián)?，箱梁腹板存在比較密集的剪切裂縫，其中尤以主拉應(yīng)力超過《規(guī)范》限值產(chǎn)生的剪切裂縫居多。全橋箱梁腹板裂縫共1229條，其中箱內(nèi)腹板裂縫1081條，占腹板裂縫的88%，箱外腹板裂縫148條，占腹板裂縫的12%，具體統(tǒng)計規(guī)律如圖3所示，分布特征如圖4和圖5所示?，F(xiàn)結(jié)合其他病害，采用本發(fā)明方法對該橋箱梁腹板進行加固，具體步驟如下。a.確定豎向應(yīng)力增量目標值首先，根據(jù)該橋?qū)嶋H尺寸及細部構(gòu)造，采用ANSYS軟件，按照以下步驟建立該橋的空間板殼有限元分析模型①輸入該橋控制結(jié)點三維坐標，生成控制結(jié)點；②循環(huán)該橋的控制結(jié)點，生成結(jié)構(gòu)的線和面，最終生成計算模型并檢查；③根據(jù)該橋?qū)嶋H材料構(gòu)成，定義各種單元材料參數(shù)，劃分單元；④根據(jù)該橋支座實際情況，施加支座約束信息。其中，箱梁的頂板、底板及腹板均采用殼單元shell63來模擬，單元的劃分，要盡可能均勻合理，并充分反映該橋?qū)嶋H構(gòu)造。在本例中，黃湓大橋箱梁共劃分了7694個板單元，9442個節(jié)點，該橋的有限元模型如圖8所示。其次，利用已建立的計算模型，利用橋梁結(jié)構(gòu)的荷載影響線，按照《規(guī)范》的活載布置方式，找出該橋的最不利裙載分布位置，活載作用在此位置會使黃湓大橋控制截面產(chǎn)生最大活載彎矩。通常，控制截面包括主跨、邊跨的支點截面，主跨及邊跨跨中截面，主跨及邊跨跨度的1/8、1/4、3/8等截面。再次，按照以下步驟計算加固前恒載和最不利活載產(chǎn)生的箱梁腹板的主拉應(yīng)力o^、豎向應(yīng)力CV、縱向應(yīng)力o",及剪應(yīng)力r".等，并將計算結(jié)果匯總整理成表。具體過程如下所述①在板^分析模型的單元或節(jié)點上施加恒載；②按照《規(guī)范》所規(guī)定的活荷載作用方式及最不利活載作用位置，輸入活荷載的作用位置及大?。虎蹖⑶蠼饽Ｊ皆O(shè)置為靜力求解模式，運行ANSYS程序求解；④進入ANSYS后處理菜單，提取計算結(jié)果。在本例中，算得的該橋主跨跨度1/4截面的腹板應(yīng)力狀態(tài)見表1，在最不利恒載+活載的工況下，該橋箱梁腹板最大主拉應(yīng)力CT中為3.72MPa。最后，比較主拉應(yīng)力cv與《規(guī)范》容許限值[atp]的差異，根據(jù)本
發(fā)明內(nèi)容中所述公式(I)確定腹板主拉應(yīng)力增量目標值[AcTtp]。本例中，算得箱梁腹板實際最大主拉應(yīng)力c^/為3.72MPa，超過《規(guī)范》主拉應(yīng)力限值[cTtp]([(jtp]=2.50MPa)為1.22MPa的規(guī)定，因此確定確定腹板主拉應(yīng)力增量目標值[Aatp]^1.22MPa;然后根據(jù)
發(fā)明內(nèi)容中所述公式(n)，算得腹板豎向應(yīng)力增量目標值[Aay]^2.10MPa。表1最不利恒載+活載的工況下主跨跨度1/4截面腹板應(yīng)力匯總表(MPa)最大主應(yīng)力<v3.727.324.902.06b.確定加固設(shè)計的有關(guān)參數(shù)首先，根據(jù)步驟a所確定的豎向應(yīng)力增量目標值[Acjy]，選取鋼絞線規(guī)格及對應(yīng)錨具。在本例中，鋼絞線采用3①15.24，對應(yīng)錨具為OVM15—3型扁錨，鋼絞線張拉控制應(yīng)力、彈性模量E按《規(guī)范》取值。其次，擬定鋼絞線束的布置范圍及布置間距D。在本例中，鋼絞線布置范圍為自理論支點5m至20m處，布置間距按l.Om、1.5m、2.0m的等間距進行試算，當D-1.0m時，半跨單邊布置16束鋼絞線。再次，利用ANSYS分析軟件，根據(jù)黃湓大橋箱梁實際構(gòu)造，建立加固段的箱梁節(jié)段有限元實體分析模型，模擬分析計算所選取的加固參數(shù)的加固效果，該過程的主要步驟為(1)建立加固段的箱梁節(jié)段有限元實體分析模型①輸入結(jié)構(gòu)控制結(jié)點三維坐標，生成控制結(jié)點；②循環(huán)結(jié)構(gòu)的控制結(jié)點，生成結(jié)構(gòu)的線和面，最終生成計算模型并檢査；③根據(jù)該橋?qū)嶋H材料構(gòu)成，定義各種單元材料參數(shù)，劃分單元；④根據(jù)該橋支座實際情況，施加支座約束信息；⑤按照前文所確定的鋼絞線束的位置，輸入鋼絞線的結(jié)點座標，循環(huán)生成所有鋼絞線結(jié)點及單元；⑥將混凝土腹板對應(yīng)結(jié)點與鋼絞線的結(jié)點耦合，使其成為整體。在本例中，箱梁節(jié)段混凝土腹板、頂板、底板采用Solid65實體單元進行劃分模擬，鋼絞線采用Link8桿單元進行劃分模擬，鋼絞線與混凝土采用單元節(jié)點耦合的方式，以使兩者變形協(xié)調(diào)、受力一致，計算模型共劃分50351個節(jié)點和33382個單元。本例所得到的擬加固節(jié)段的箱梁有限元實體分析模型透視圖如圖6所示。(2)模擬分析計算加固效果①對鋼絞線施加橫向位移，使上述鋼絞線橫向張拉所產(chǎn)生的力作用在分析模型的混凝土腹板上；②將求解模式設(shè)置為靜力求解模式，運行ANSYS程序求解；③進入ANSYS后處理菜單，提取計算結(jié)果。在本例中，計算結(jié)果表明當鋼絞線布置間距D為l.Om時，通過橫向張拉鋼絞線可使腹板豎向應(yīng)力增量Ao^達到4.146.79MPa，扣除約20X[A(7y]的預應(yīng)力損失，仍可滿足豎向應(yīng)力增量目標值[AcTy]22.10MPa的目標，說明施加預應(yīng)力對腹板豎向應(yīng)力改善效果比較顯著。圖7為鋼絞線布置間距D-1.0m時，箱梁腹板豎向應(yīng)力增量計算結(jié)果。最后，綜合上述加固分析計算結(jié)果，即可確定加固設(shè)計的有關(guān)參數(shù)。在本例中，鋼絞線采用3①15.24，錨具采用OVM15—3型扁錨，鋼絞線布置范圍為自理論支點5m至20m的范圍內(nèi)，鋼絞線布置間距D取l.Om，全橋共布置2x8x16=256束鋼絞線。c.實施準備依據(jù)步驟b所確定的鋼絞線4的規(guī)格和布置間距D，在混凝土箱梁腹板l的上下緣鉆穿鋼絞線4的孔2(參見圖9和圖10),再系接鋼絞線4，安裝OVM15—3型夾片式錨具5(參見圖11);其中所述的孔2分別向上下傾斜15度，以避免孔2與混凝土箱梁腹板1的側(cè)壁形成銳角而割傷鋼絞線4。d.張拉施工先在鋼絞線4與混凝土箱梁腹板1間插入楔形塊A，將鋼絞線4頂起(參見圖ll)，然后于楔形塊A旁安裝千斤頂6(參見圖12)，啟動千斤頂6頂緊鋼絞線4(參見圖13)，再用另一楔形塊B替換千斤頂6(參見圖14和圖15)，然后如上述方法將千斤頂6移至下鋼絞線4與混凝土箱梁腹板1之間，逐一拉緊每一束鋼絞線4,并同步采用應(yīng)力應(yīng)變測試儀監(jiān)測腹板的實際豎向應(yīng)力增量、采用鋼尺監(jiān)測鋼絞線橫向位移的雙指標監(jiān)測方式，以確保橫向張拉鋼絞線達到預期效果。在本例中，根據(jù)
發(fā)明內(nèi)容中所述公式(IV)算得各鋼絞線張拉產(chǎn)生的橫向位移的計算值見表2，當用鋼尺測得每一束鋼絞線的實際橫向位移大于等于表2中的理論計算值時，即符合要求，否則應(yīng)進行補充張拉。本例中，全部鋼絞線4張拉完成后，腹板產(chǎn)生的豎向應(yīng)力增量為3.235.43MPa(靠近支點截面者為下限值，靠近跨中截面者為上限值)，滿足豎向應(yīng)力增量大于等于2.10MPa的預期目標值。表2鋼絞線的橫向位移<table>tableseeoriginaldocumentpage9</column></row><table>e.修補裂縫根據(jù)每條裂縫寬度大小，對于寬度大于0.2mm的裂縫，采用化學灌漿方法修補裂縫3;對于寬度小于0.2mm的裂縫，采用表面封閉方法修補。權(quán)利要求1、一種主動加固大跨度混凝土箱梁橋腹板的方法，該方法包括下列步驟(1)根據(jù)混凝土箱梁橋的結(jié)構(gòu)參數(shù)，按照以下步驟進行正常使用階段的應(yīng)力分析計算(1.1)采用結(jié)構(gòu)分析方法及對應(yīng)的通用或?qū)Ｓ梅治鲕浖AP2000或ANSYS建立擬加固板殼混凝土箱梁橋的有限元模型；(1.2)利用橋梁結(jié)構(gòu)的荷載影響線，找出該橋的最不利活載分布位置；(1.3)利用所述的通用或?qū)Ｓ梅治鲕浖嬎慵庸糖昂爿d和最不利活載產(chǎn)生的控制截面箱梁腹板的應(yīng)力狀態(tài)，得到箱梁腹板加固前的主拉應(yīng)力σtp1、豎向應(yīng)力σy1、縱向應(yīng)力σx和剪應(yīng)力τxy的量值及其分布規(guī)律；(1.4)比較主拉應(yīng)力σtp1與《公路鋼筋混凝土及預應(yīng)力混凝土橋涵設(shè)計規(guī)范》(JTGD62-2004)容許限值[σtp]的差異，按下式(I)確定箱梁腹板主拉應(yīng)力增量目標值[Δσtp][Δσtp]≥σtp1—[σtp](I)然后由下式(II)解得豎向應(yīng)力增量目標值[Δσy](II)式中，σtp2為加固后的主拉應(yīng)力，σtp2＝σtp1+[Δσtp]；(2)先根據(jù)式(II)解得豎向應(yīng)力增量目標值[Δσy]，預選鋼絞線規(guī)格、根數(shù)及對應(yīng)錨具，再將預選的鋼絞線允許張拉力施加在板殼有限元分析模型的對應(yīng)位置，然后采用所述的通用或?qū)Ｓ梅治鲕浖λ鶚?gòu)建的分析模型進行分析計算；當算得的豎向應(yīng)力增量Δσyc大于等于[Δσy]與Δσy1之和時，所預選鋼絞線規(guī)格、根數(shù)、以及均勻布置的間距即確定為實際加固參數(shù)，其中Δσy1為張拉過程中豎向預應(yīng)力損失之和；(3)依據(jù)步驟(2)所確定的實際加固參數(shù)選取鋼絞線及其錨具，在混凝土箱梁腹板的上下緣鉆孔，將每一鋼絞線的兩頭分別穿過混凝土箱梁腹板的上下緣上所鉆的兩孔內(nèi)，安裝錨具并拉緊；(4)先在鋼絞線與混凝土箱梁腹板間插入楔形塊A將鋼絞線頂起，然后于楔形塊A旁安裝千斤頂，啟動千斤頂頂拉鋼絞線至允許張拉力，再用另一楔形塊B替換千斤頂，然后將千斤頂移至下一根鋼絞線與混凝土箱梁腹板之間，逐一張拉每一鋼絞線，并同步用應(yīng)力應(yīng)變測試儀監(jiān)測腹板的實際豎向應(yīng)力增量，使得應(yīng)力應(yīng)變測試儀的檢測值大于等于步驟(1.4)中公式(II)的計算值；(5)視既有裂縫寬度大小，對于寬度大于0.2mm的裂縫，采用化學灌漿方法修補裂縫，對于寬度小于0.2mm的裂縫，采用表面封閉方法修補裂縫。2、如權(quán)利要求l所述的一種主動加固大跨度混凝土箱梁橋腹板的方法，其特征是所述的的步驟(1.3)在分析計算得到箱梁腹板加固前的主拉應(yīng)力0^、豎向應(yīng)力巧;、縱向應(yīng)力"和剪應(yīng)力、后，將它們的量值列成表格。3、如權(quán)利要求1所述的一種主動加固大跨度混凝土箱梁橋腹板的方法，其特征是所述的步驟(4)，在用應(yīng)力應(yīng)變測試儀監(jiān)測腹板的實際豎向應(yīng)力增量的同時，用鋼尺監(jiān)測鋼絞線橫向位移，使得每一鋼絞線的實際橫向位移大于等于理論計算值。4、如權(quán)利要求1所述的一種主動加固大跨度混凝土箱梁橋腹板的方法，其特征是所述的步驟(4)中所述的應(yīng)力應(yīng)變測試儀的檢測值等于步驟(1.4)中公式(II)的計算值的120%。全文摘要本發(fā)明涉及對既有混凝土箱梁橋的加固修復措施，公開一種主動加固大跨度混凝土箱梁橋腹板的方法，該方法包括以下步驟(1)根據(jù)混凝土箱梁橋的結(jié)構(gòu)參數(shù)，采用結(jié)構(gòu)分析方法及對應(yīng)的通用或?qū)Ｓ梅治鲕浖?，建立擬加固板殼混凝土箱梁橋的有限元模型，得到箱梁腹板加固前的主拉應(yīng)力、豎向應(yīng)力、縱向應(yīng)力和剪應(yīng)力的量值及其分布規(guī)律；(2)比較主拉應(yīng)力與《規(guī)范》容許限值的差異得到橋梁的豎向應(yīng)力增量目標值，再據(jù)該目標值確定橋梁的實際加固參數(shù)；(3)在混凝土箱梁腹板的上下緣上鉆孔、安裝鋼絞線并橫向張拉；(4)先用楔形塊A將鋼絞線頂起，再用千斤頂頂拉鋼絞線至允許張拉力，逐一張緊每一鋼絞線；(5)修補裂縫。文檔編號E01D22/00GK101435184SQ20081021968公開日2009年5月20日申請日期2008年12月5日優(yōu)先權(quán)日2008年12月5日發(fā)明者張俊平,沈祝源申請人:廣州大學