本實用新型涉及基站技術(shù)領(lǐng)域，尤其是涉及一種基站塔體固定架及一體化基站。

背景技術(shù)：

隨著我國通信事業(yè)的迅速發(fā)展，傳統(tǒng)基站建設(shè)模式的缺陷越來越突顯，具體有如下缺陷：1、建設(shè)工期長：由于采用現(xiàn)場澆注式塔基設(shè)計，其施工養(yǎng)護周期長，從而導(dǎo)致新建基站項目整體進度很難壓縮；2、施工條件高：由于需要現(xiàn)場開挖和澆筑，因而在我國的北方每逢冬季和南方每逢雨季時，基站的基礎(chǔ)施工十分困難；3、資源重復(fù)利用率低：基站建設(shè)的基礎(chǔ)造價通常在整個基站建設(shè)的三分之一左右，由于現(xiàn)場澆筑后的基礎(chǔ)在搬站時無法重復(fù)使用，導(dǎo)致資源浪費。

因而近年來，基站逐漸朝預(yù)制化以及模塊化發(fā)展，出現(xiàn)了一體化的基站。其包括基礎(chǔ)、設(shè)置于基礎(chǔ)上的基站房體以及設(shè)置于基礎(chǔ)上或者基站房體上的塔體。其中，一體化基站通過將基站的主要構(gòu)件(例如基站的基礎(chǔ)、基站房體或者塔體等)預(yù)制化、模塊化，這樣能夠縮短基站的建設(shè)周期，而且將基站的主要構(gòu)件模塊化還能夠在一定程度上解決基站搬站時造成的資源浪費問題。但是現(xiàn)有的一體化基站的塔體設(shè)于基站房體上時，塔體高度不能過高(若塔體的高度過高會使得現(xiàn)有的一體化基站在風力較大的情況下容易傾覆)且重量不能過大，因為現(xiàn)有的基站房體與塔體之間的連接結(jié)構(gòu)的設(shè)計的比較簡單，往往是通過幾根斜桿連接在塔體與基站房體的頂部之間，這樣使得現(xiàn)有的連接結(jié)構(gòu)并不能有效地將高度較高且重量較大的塔體固定在基站的房體上。

技術(shù)實現(xiàn)要素：

針對上述問題，本實用新型的目的在于提供一種能夠有效地將基站的塔體固定在基站房體上的基站塔體固定架以及包括所述基站塔體固定架的一體化基站。

為了實現(xiàn)上述目的，本實用新型一方面提供了一種基站塔體固定架，其包括限位片、至少兩根承重桿以及至少四根斜撐桿，所述承重桿的中部交叉連接，且每根所述承重桿的端部連接一根斜撐桿的一端，所述斜撐桿的另一端相互靠攏，并固定于所述限位片上，所述限位片上開設(shè)有限位孔。

進一步地，所述的基站塔體固定架還包括至少四根支撐桿，相鄰的兩根所述斜撐桿的桿身通過所述支撐桿連接。

進一步地，所述斜撐桿的桿身設(shè)有固定片，所述固定片設(shè)有至少一個供螺栓穿過的固定孔；所述支撐桿的兩端各設(shè)有至少一個供所述螺栓穿過的通孔，所述支撐桿的兩端的通孔對準所述固定片上的固定孔，并通過所述螺栓與所述固定片連接。

進一步地，所述斜撐桿與所述承重桿連接的一端設(shè)有至少一個供螺栓穿過的通孔；所述承重桿的兩個端部各設(shè)有一個凸起塊，所述凸起塊設(shè)有至少一個供所述螺栓穿過的通孔，所述斜撐桿與所述承重桿連接的一端的通孔對準所述凸起塊上的通孔，并通過所述螺栓與所述凸起塊連接。

進一步地，還包括用于與塔體底端連接的塔體底端連接裝置，所述塔體底端連接裝置設(shè)置于承重桿的交叉連接處，并對準所述限位片的限位孔。

進一步地，所述承重桿的交叉連接處開設(shè)有一凹槽，所述塔體底端連接裝置設(shè)置于所述凹槽處。

進一步地，所述承重桿為H型鋼。

本實用新型另外一方面還提供了一種一體化基站，其包括基站房體、塔體以及如上所述的基站塔體固定架；其中，所述承重桿設(shè)置于所述基站房體的頂部，所述限位片位于所述基站房體的上方，所述塔體的底端穿過所述限位片的限位孔，并與所述承重桿的交叉連接處連接。

進一步地，所述塔體的靠近所述限位片的部分設(shè)有至少四個塔體固定片，所述塔體固定片設(shè)有至少一個供螺栓穿過的固定孔；所述斜撐桿固定于所述限位片的一端設(shè)有至少一個供所述螺栓穿過的通孔，所述斜撐桿固定于所述限位片的一端的通孔對準所述塔體固定片上的固定孔，并通過所述螺栓與所述塔體凸起塊連接。

進一步地，所述基站塔體固定架還包括塔體底端連接裝置，所述塔體底端連接裝置具有與所述承重桿的交叉連接處連接的第一端以及與所述塔體的底端連接的并對準所述限位片的限位孔的第二端；所述塔體底端連接裝置的第二端設(shè)有第一法蘭，所述塔體的底端設(shè)有第二法蘭，所述塔體的底端依次通過所述第二法蘭以及所述第一法蘭與所述塔體底端連接裝置螺栓連接。

本實用新型提供的所述基站塔體固定架以及包括所述基站塔體固定架的所述一體化基站，通過將所述承重桿的中部交叉連接，且每根所述承重桿的端部連接一根斜撐桿的一端，所述斜撐桿的另一端相互靠攏并固定于開設(shè)有所述限位孔的并位于所述基站房體的上方的所述限位片上，從而使得所述基站塔體固定架具有良好的穩(wěn)固性；這樣當所述塔體通過所述基站塔體與所述基站房體的頂部連接時，即將所述承重桿設(shè)置于所述基站房體的頂部，且所述塔體的下部穿過所述限位片的限位孔并與所述限位片連接，并將所述塔體的底端與所述承重桿的交叉連接處連接，這樣可以使得所述塔體(即使所述塔體的高度比較高或者重量比較大)能夠被所述基站塔體固定架有效地固定在所述基站房體的頂部上。

附圖說明

為了更清楚地說明本實用新型的技術(shù)方案，下面將對實施方式中所需要使用的附圖作簡單地介紹，顯而易見地，下面描述中的附圖僅僅是本實用新型的一些實施方式，對于本領(lǐng)域普通技術(shù)人員來講，在不付出創(chuàng)造性勞動的前提下，還可以根據(jù)這些附圖獲得其他的附圖。

圖1是本實用新型實施例提供的一種基站塔體固定架的結(jié)構(gòu)示意圖；

圖2是本實用新型實施例提供的一種一體化基站的結(jié)構(gòu)示意圖；

圖3是本實用新型實施例提供的風荷載作用下塔體變形導(dǎo)致塔體各段重心偏移示意圖。

具體實施方式

下面將結(jié)合本實用新型實施例中的附圖，對本實用新型實施例中的技術(shù)方案進行清楚、完整地描述，顯然，所描述的實施例僅僅是本實用新型一部分實施例，而不是全部的實施例?；诒緦嵱眯滦椭械膶嵤├绢I(lǐng)域普通技術(shù)人員在沒有做出創(chuàng)造性勞動前提下所獲得的所有其他實施例，都屬于本實用新型保護的范圍。

請參見圖1與圖2，本實用新型提供了一種一體化基站，其包括基站房體1、塔體2以及基站塔體固定架3；其中，所述基站塔體固定架3包括限位片4、至少兩根承重桿5以及至少四根斜撐桿6，所述承重桿5的中部交叉連接，且每根所述承重桿5的端部連接一根斜撐桿6的一端，所述斜撐桿6的另一端相互靠攏，并固定于所述限位片4上，所述限位片4上開設(shè)有限位孔7；所述承重桿5設(shè)置于所述基站房體1的頂部，所述限位片4位于所述基站房體1的上方，所述塔體2的底端穿過所述限位片4的限位孔7，并與所述承重桿5的交叉連接處連接。

其中，所述承重桿5可以通過螺栓連接或者卡接等連接方式與所述基站房體1的頂部連接，所述塔體2的底端可以通過螺栓連接或者卡接等連接方式與所述承重桿5的交叉連接處連接，所述承重桿5的中部相互之間可以通過螺栓連接或者卡接等連接方式相互連接，所述承重桿5與所述斜撐桿6可以通過螺栓連接或者卡接等連接方式相互連接，所述斜撐桿6可以通過螺栓連接或者卡接等連接方式與所述所述限位片4連接，在此均不做具體限定。

在本實用新型實施例中，通過將所述承重桿5的中部交叉連接，且每根所述承重桿5的端部連接一根斜撐桿6的一端，所述斜撐桿6的另一端相互靠攏并固定于開設(shè)有所述限位孔7的并位于所述基站房體1的上方的所述限位片4上，從而使得所述基站塔體固定架3具有良好的穩(wěn)固性；這樣當所述塔體2通過所述基站塔體2與所述基站房體1的頂部連接時，即將所述承重桿5設(shè)置于所述基站房體1的頂部，且所述塔體2的下部穿過所述限位片4的限位孔7并與所述限位片4連接，并將所述塔體2的底端與所述承重桿5的交叉連接處連接，這樣可以使得所述塔體2(即使所述塔體2的高度比較高或者重量比較大)能夠被所述基站塔體固定架3有效地固定在所述基站房體1的頂部上。

進一步地，請參見圖1與圖2，所述基站塔體固定架3還包括至少四根支撐桿8，相鄰的兩根所述斜撐桿6的桿身通過所述支撐桿8連接。這樣可以通過所述支撐桿8使得所述斜撐桿6相互之間更加穩(wěn)固地相互連接，從而使得所述基站塔體固定架3更加穩(wěn)固。

再進一步地，請參見圖1與圖2，所述斜撐桿6的桿身設(shè)有固定片9，所述固定片9設(shè)有至少一個供螺栓穿過的固定孔；所述支撐桿8的兩端各設(shè)有至少一個供所述螺栓穿過的通孔，所述支撐桿8的兩端的通孔對準所述固定片9上的固定孔，并通過所述螺栓與所述固定片9連接。通過螺栓連接的連接方式可以使得所述支撐桿8穩(wěn)固地與所述斜撐桿6連接。需要說明的是，所述支撐桿8還可以通過其他連接方式與所述斜撐桿6連接，例如卡接或者螺絲連接等，在此不做具體限定。需要說明的是，所述固定片9與所述斜撐桿6的連接方式可以為一體成型或者螺栓連接等，在此不做具體限定。

對上述技術(shù)方案作進一步改進，請參見圖1與圖2，所述斜撐桿6與所述承重桿5連接的一端設(shè)有至少一個供螺栓穿過的通孔；所述承重桿5的兩個端部各設(shè)有一個凸起塊10，所述凸起塊10設(shè)有至少一個供所述螺栓穿過的通孔，所述斜撐桿6與所述承重桿5連接的一端的通孔對準所述凸起塊10上的通孔，并通過所述螺栓與所述凸起塊10連接。這樣通過螺栓連接的方式可以使得所述斜撐桿6與所述承重桿5穩(wěn)固地連接在一起。需要說明的是，所述斜撐桿6還可以通過其他連接方式與所述承重桿5連接，例如卡接或者螺絲連接等，在此不做具體限定。需要說明的是，所述凸起塊10與所述承重桿5的連接方式可以為一體成型或者螺栓連接等，在此不做具體限定。

進一步改進上述技術(shù)方案，請參見圖1與圖2，所述基站塔體固定架3還包括用于與塔體2底端連接的塔體底端連接裝置11，所述塔體底端連接裝置11設(shè)置于承重桿5的交叉連接處，并對準所述限位片4的限位孔7。這樣所述塔體2通過所述塔體底端連接裝置11可以更加穩(wěn)固地與所述基站塔體固定架3連接，從而使得所述塔體2通過所述基站塔體固定架3更加穩(wěn)固地與所述基站房體1連接。

再進一步地，請參見圖1與圖2，所述塔體底端連接裝置11具有與所述承重桿5的交叉連接處連接的第一端以及與所述塔體2的底端連接的并對準所述限位片4的限位孔7的第二端；所述塔體底端連接裝置11的第二端設(shè)有第一法蘭(圖未示)，所述塔體2的底端設(shè)有第二法蘭(圖未示)，所述塔體2的底端依次通過所述第二法蘭以及所述第一法蘭與所述塔體底端連接裝置11螺栓連接。所述塔體2的底端通過所述第二法蘭以及所述第一法蘭與所述塔體底端連接裝置11螺栓連接，可以使得所述塔體2更加穩(wěn)固地與所述塔體底端連接裝置11連接。

更進一步地，請參見圖1與圖2，所述承重桿5的交叉連接處開設(shè)有一凹槽12，所述塔體底端連接裝置11設(shè)置于所述凹槽12處。通過將所述塔體底端連接裝置11設(shè)于所述承重桿5的交叉連接處開設(shè)有的所述凹槽12處，可以使得所述塔體底端連接裝置11穩(wěn)固地與所述承重桿5的交叉連接處連接，從而使得所述塔體2通過所述塔體底端連接裝置11可以更加穩(wěn)固地與所述基站塔體固定架3連接，進而使得所述塔體2通過所述基站塔體固定架3更加穩(wěn)固地與所述基站房體1連接。

進一步地改進上述技術(shù)方案，請參見圖2，所述塔體2的靠近所述限位片4的部分設(shè)有至少四個塔體固定片13，所述塔體固定片13設(shè)有至少一個供螺栓穿過的固定孔；所述斜撐桿6固定于所述限位片4的一端設(shè)有至少一個供所述螺栓穿過的通孔，所述斜撐桿6固定于所述限位片4的一端的通孔對準所述塔體固定片13上的固定孔，并通過所述螺栓與所述塔體2凸起塊10連接。通過螺栓連接的方式可以使得所述斜撐桿6穩(wěn)固地與所述塔體2的下部進行連接，從而使得所述塔體2與所述基站塔體固定架3更加穩(wěn)固連接。需要說明的是，所述塔體固定片13與所述塔體2的連接方式可以為一體成型或者螺栓連接等，在此不做具體限定。

優(yōu)選地，請參見圖1與圖2，本實用新型實施例的所述承重桿5為H型鋼。因為H型鋼是一種截面面積分配更加優(yōu)化、強重比更加合理的經(jīng)濟斷面高效型材，因此將H型鋼作為所述承重桿5可以使得所述基站塔體固定架3更加穩(wěn)固且具有更合理的結(jié)構(gòu)。需要說明的是，所述承重桿5還可以為其他型號或種類的具有良好的力學(xué)性能的型材，例如可以為角鋼或者圓柱狀鋼桿等，在此不作具體限定。此外，需要說明的是，所述支撐桿8和所述斜撐桿6可以為H型鋼或者角鋼等型材，在此也不做具體限定。

為了便于對本實用新型的技術(shù)效果進行更好地描述，在此提供上述技術(shù)方案中的應(yīng)用有所述基站塔體固定架3的所述一體化基站的抗傾覆性能的測試結(jié)果，該測試結(jié)果主要包括以下兩方面：1、風荷載作用下的傾覆力矩；2、風荷載作用下單管塔重心偏移對抗傾覆力矩的影響。

其中，本測試過程是利用ANSYS軟件來建立測試模型并進行分析的，所述一體化基站的高度設(shè)定為38.1米，而且所述一體化基站為單管塔，即所述一體化基站包括基礎(chǔ)、設(shè)于基礎(chǔ)上的機房(即所述基站房體1)以及通過所述基站塔體固定架3設(shè)于機房上的單管結(jié)構(gòu)且安裝有天線裝置的塔體2。

1、風荷載作用下的傾覆力矩：

設(shè)單管塔的結(jié)構(gòu)自重G：G_塔體2＝5696Kg(塔段一G₁＝683Kg；塔段二G₂＝1082.72Kg；塔段三G₃＝1108.28Kg；塔段四G₄＝1792Kg)，G_機房＝3808Kg，G_基礎(chǔ)＝53673.32Kg，所以可得單管塔的總重量：G＝63172.32Kg。

根據(jù)形心公式，計算得出單管塔各部分的重心位置，參見表1。

表1單管塔各部分重心位置

由表2-1可知，單管塔的總體重心G的位置為：

故，單管塔的總體重心G距地面高度為1540.49mm(位于基礎(chǔ)上方的740.49mm處)?；A(chǔ)為5.1×5.1m²，抗傾覆力臂2.55m。所以可得單管塔抗傾覆力矩為：

M_G＝Gl＝63172.32Kg×9.8m/s²×2.55m＝1578.68KN·m

計算單管塔的風載荷W：基本風壓w₀＝0.45KN/m²(基本風壓：以離地10m高度統(tǒng)計所得50年一遇10min平均最大風速為標準)

由表2可知，基本風壓w₀＝0.45KN/m²的風荷載對基礎(chǔ)的傾覆力矩為：其中：P_i1為塔體2的不同高度位置所受的風載荷，P_i2為塔體2的不同高度位置天線所受的風荷載，風載荷依據(jù)《移動通信工程鋼塔桅結(jié)構(gòu)設(shè)計規(guī)范》中風載荷計算得到。h_i為傾覆力臂，傾覆力矩參見表1。

表2風荷載作用下的傾覆力矩

其中，對于承載能力極限狀態(tài)，安全系數(shù)γ₀＝1.4。又已知所以γ₀M_P＜M_G，因此可知上述技術(shù)方案中的塔體2不會傾覆，所以上述技術(shù)方案中的一體化基站符合設(shè)計要求。極限風荷載下傾覆力矩與極限抗傾覆力矩比為：γ₀M_P/M_G＝1050.66/1578.68×100％＝66.55％。

2、風荷載作用下單管塔重心偏移對抗傾覆力矩的影響：

風荷載作用下單管塔身變形會引起重心偏移，根據(jù)塔頂38.1m處的位移838mm，按比例近似得出各塔段的重心偏移量(如圖2所示)，從而可以計算其各段的附加抗傾覆力矩(如表3所示)。

在風荷載作用下單管塔體2會發(fā)生一定的變形，如圖3所示，直立在基站房體1上的直線為無外力作用情況下的所述塔體2，傾斜的直線表示的是在風力作用下的呈一定彎折的所述塔體2。

其中，風荷載作用下單管塔重心偏移產(chǎn)生的附加抗傾覆力矩為：δ_i為重心偏移量；各塔段重心偏移產(chǎn)生的附加抗傾覆力矩請參見表3。

表3風荷載作用下各塔段重心偏移產(chǎn)生的附加抗傾覆力矩

M_δ＝-20.11KN·m與M_G＝1578.68KN·m相比，風荷載作用下各塔段重心偏移產(chǎn)生的附加抗傾覆力矩可忽略。

在基本風壓w₀＝0.45KN/m²的風荷載作用下，機房框架和基礎(chǔ)的重心的偏移量是可以忽略不記，故此時鐵塔的抗傾覆力矩為：

M_G′＝M_G+M_δ＝1578.68-20.11＝1558.57KN·m

根據(jù)上述分析計算可知，γ₀M_P＜M_G′，所以上述技術(shù)方案中的塔體2不會傾覆，因此上述技術(shù)方案中的一體化基站符合設(shè)計要求。

綜上所述，本技術(shù)方案中的通過所述基站塔體固定架3固定在所述基站房體1上的所述塔體2的抗傾覆性能良好，因此本技術(shù)方案中的所述塔體2能夠被所述基站塔體固定架3有效地固定在所述基站房體1的頂部上。

以上所述，僅為本實用新型的具體實施方式，但本實用新型的保護范圍并不局限于此，任何熟悉本領(lǐng)域技術(shù)的技術(shù)人員在本實用新型公開的技術(shù)范圍內(nèi)，可輕易想到的變化或替換，都應(yīng)涵蓋在本實用新型的保護范圍之內(nèi)。因此，本實用新型的保護范圍應(yīng)以所述權(quán)利要求的保護范圍為準。