專利名稱：熱處理熔融玻璃的裝置的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本實(shí)用新型涉及熱處理熔融玻璃的裝置。定義本文和權(quán)利要求書中所使用的術(shù)語(yǔ)“貴金屬”指鉬、顆粒穩(wěn)定的鉬、鉬合金或顆粒穩(wěn)定的鉬合金。作為非限制性的實(shí)施例，該術(shù)語(yǔ)包括鉬-銠合金，例如80重量％的鉬與20 重量％的銠的合金。本文和權(quán)利要求書中所使用的術(shù)語(yǔ)“橢圓形截面”指截面的形狀為橢圓、卵形或跑道形(即，截面的周邊具有平行的直邊，其末端通過例如半圓的曲線連接，或通過末端帶有曲線的直線連接，如每一末端接有四分之一圓)?！皺E圓形導(dǎo)管”指具有橢圓形截面的導(dǎo)管。
背景技術(shù)：
制備平板玻璃、例如用作顯示器、如IXD顯示器基板的玻璃的基本步驟包括(1) 熔融原料，(2)精煉(精制)熔體去除氣態(tài)摻雜物，(3)攪拌精煉的熔融玻璃以獲得化學(xué)均一性和熱均一性，(4)熱處理均質(zhì)化玻璃以降低其溫度并從而增加其粘度，(5)使冷卻的熔融玻璃形成玻璃帶，以及(6)從玻璃帶上分隔出單獨(dú)的玻璃板。在熔融下拉法中，使用稱為 “溢流槽(isopipe)，，的結(jié)構(gòu)形成玻璃帶，而在浮法中，使用熔融錫浴來實(shí)現(xiàn)該目的。因?yàn)闅馀萃ㄟ^熔融玻璃的上升速率與玻璃粘度成反比，即粘度越低，上升速率越快，以及粘度與溫度成反比，即溫度越高，粘度越低，所以需要高溫來成功實(shí)現(xiàn)熔融玻璃的精煉。由于熔融玻璃僅在精煉爐中停留有限的時(shí)間，因而使氣泡快速通過熔體非常重要。因此，精煉爐通常在盡可能高的高溫下進(jìn)行操作。然而，使熔融玻璃形成玻璃帶所需粘度大大高于精煉期間所需的粘度。因此，需要在精煉和成型之間對(duì)熔融玻璃進(jìn)行熱處理(冷卻)。傳統(tǒng)上，使熔融玻璃通過截面為圓形的導(dǎo)管來進(jìn)行熱處理。導(dǎo)管周圍環(huán)繞陶瓷材料并固定于金屬架上，通過直接或間接加熱來控制熔融玻璃的熱損失速率，從而避免由冷卻過程引起的實(shí)質(zhì)上的玻璃熱量和流速的不均勻性。由于熔融玻璃的高溫和避免污染熔融玻璃的需要，導(dǎo)管壁由貴金屬制成。過去所使用的圓形截面使導(dǎo)管在本質(zhì)上是機(jī)械穩(wěn)定的。該穩(wěn)定性很重要，因?yàn)橘F金屬很昂貴從而可以降低成本，熱處理用導(dǎo)管的壁需要盡可能地薄。盡管有利于機(jī)械穩(wěn)定性，但是根據(jù)本實(shí)用新型，已經(jīng)發(fā)現(xiàn)對(duì)于熱傳遞來說圓形截面并不是最好的。具體地，已經(jīng)發(fā)現(xiàn)對(duì)于各種應(yīng)用，由于其熱傳遞性能，具有圓形截面的處理導(dǎo)管需要比可用空間更長(zhǎng)。盡管可以擴(kuò)大用于熱處理的空間，但是該擴(kuò)大會(huì)增大玻璃制造設(shè)備的總體尺寸，從而增加成本。此外，增加圓形處理導(dǎo)管的長(zhǎng)度會(huì)增加制造導(dǎo)管所需貴金屬的量，從而減少了薄壁導(dǎo)管所帶來的經(jīng)濟(jì)效益。本實(shí)用新型解決了圓形處理導(dǎo)管的問題并提供了一種導(dǎo)管，具體是橢圓形導(dǎo)管， 其可以在熔融玻璃通過導(dǎo)管時(shí)獲得高的熱損失率而不損害橫向熱流均一性(橫向熱均勻性)。此外，本實(shí)用新型中熔融玻璃通過導(dǎo)管時(shí)的流梯度和壓頭損失很小，這會(huì)增加橢圓形導(dǎo)管的效益。
實(shí)用新型內(nèi)容本實(shí)用新型提供了一種熱處理熔融玻璃的裝置，其特征在于，該裝置包括(A)耐火支撐結(jié)構(gòu)27;(B)玻璃處理導(dǎo)管13，其具有(i)包含貴金屬的壁23，該壁具有上表面25 ；(ii)具有長(zhǎng)軸和短軸的橢圓形截面9，所述長(zhǎng)軸基本水平，所述短軸具有精確的垂直角度；(iii)沿長(zhǎng)軸方向的寬度W和沿短軸方向的高度H，其中W和H滿足如下關(guān)系 2彡W/H彡6 ；以及(C)多個(gè)貴金屬薄片29，其將壁23的上表面25連接到耐火支撐結(jié)構(gòu)27。本實(shí)用新型上述各個(gè)方面中所使用的附圖標(biāo)記僅僅是為了方便讀者，并不也不應(yīng)解釋為對(duì)實(shí)用新型的限制。更概括地說，應(yīng)當(dāng)理解前述一般描述和下述詳細(xì)描述僅僅是本實(shí)用新型的實(shí)例，意在提供一個(gè)總體框架來理解本實(shí)用新型的本質(zhì)和特征。本實(shí)用新型的附加特征和優(yōu)點(diǎn)在下述詳細(xì)描述中列出，并且其部分地對(duì)所屬領(lǐng)域的技術(shù)人員來說是顯而易見的或者通過實(shí)施在本文中描述的實(shí)用新型而獲得。包含附圖從而為本實(shí)用新型提供進(jìn)一步的理解，并構(gòu)成本實(shí)用新型的一部分。本說明書和附圖中公開的實(shí)用新型的許多特征能夠用于任何和所有組合。

圖1是橢圓形導(dǎo)管的透視圖。圖2是顯示了橢圓形導(dǎo)管及連接的耐火支撐結(jié)構(gòu)的截面圖。圖3是以增大比例更詳細(xì)地顯示了圖2中左邊貴金屬薄片的截面圖。圖4是顯示了貴金屬薄片及耐火支撐結(jié)構(gòu)中容納薄片的通道的透視圖。圖5是橢圓形導(dǎo)管一部分的透視圖。圖6是橢圓形導(dǎo)管出口面上所計(jì)算的溫度分布。圖7是描述了使用Belleville (貝勒維爾)墊圈向構(gòu)成部分耐火支撐結(jié)構(gòu)的疊層的第一層施加壓力的示意圖。圖8是在1400°C下保持較長(zhǎng)時(shí)間并且壁厚為0. 040"(約1. 0毫米)的空橢圓形導(dǎo)管的計(jì)算結(jié)構(gòu)。圖9是壁厚為0. 060"(約1. 5毫米)的圖8中導(dǎo)管的計(jì)算結(jié)構(gòu)。
具體實(shí)施方式
圖1是具有橢圓形截面，具體是軌道形截面的處理導(dǎo)管13的實(shí)施方式的透視圖。 在使用過程中，玻璃通過入口面15進(jìn)入導(dǎo)管并通過其出口面17流出。如圖2-4所示，安裝時(shí)，導(dǎo)管被多層隔熱材料51，例如陶瓷隔熱材料環(huán)繞，其中一些可以挖槽以容納電加熱元件(參見，例如下述圖4中的槽39)。如圖2所示，組件中可包括頂部加熱元件47，底部加熱元件48以及兩個(gè)邊緣加熱元件49。絕熱材料以及電加熱使得當(dāng)熔融玻璃通過導(dǎo)管時(shí)其冷卻速率可控。此外，參照下文結(jié)合表1進(jìn)行的詳細(xì)描述，通過沿著長(zhǎng)軸和短軸差異化加熱橢圓形導(dǎo)管的壁，可以減小導(dǎo)管出口面處熔融玻璃不同部分間的溫差。實(shí)踐中，導(dǎo)管可具有多種尺寸。例如，其長(zhǎng)度大約為12英尺(約3.7米)，其沿橢圓形長(zhǎng)軸方向的寬度W為30英寸(約76厘米)，其沿橢圓形短軸方向的高度H為9英寸 (約23厘米)。為便于建造，導(dǎo)管可由多個(gè)橢圓形部分組裝，例如每個(gè)部分的長(zhǎng)度為1英尺 (約0.3米)。該部分的一個(gè)例子示于圖5。當(dāng)在低溫和低流量下將玻璃傳送至成型結(jié)構(gòu)時(shí)為了獲得高的熔融玻璃冷卻速率， 橢圓形導(dǎo)管的寬度與高度之比(W/H比)設(shè)定在2-6的范圍內(nèi)。當(dāng)玻璃通過導(dǎo)管時(shí)，該范圍還會(huì)導(dǎo)致低的壓頭損失。重要的是，在熱傳遞速率以及溫度和流量相等的情況下，具有圓形截面的導(dǎo)管需要比W/H比為3. 3的橢圓形導(dǎo)管長(zhǎng)2. 5倍。此外，該圓形導(dǎo)管的壓頭損失比橢圓形導(dǎo)管大16倍。技術(shù)人員已知，長(zhǎng)度在控制貴金屬系統(tǒng)熱膨脹和最小化建筑地面空間方面很重要。此外，壓頭損失在保持均勻的玻璃流動(dòng)方面是一個(gè)重要的變量，均勻的玻璃流動(dòng)幾乎對(duì)于所有的成型方法都很重要，對(duì)于熔融下拉成型法尤其重要。根據(jù)一個(gè)示例性的實(shí)施方式，橢圓形導(dǎo)管至少為3米長(zhǎng)，并且在進(jìn)行熱處理時(shí)充滿熔融玻璃，其(1)以至少800千克/小時(shí)(約1800磅/小時(shí))的速率流動(dòng)并且(2)在導(dǎo)管的入口面和出口面之間以至少30°C /米的平均速率冷卻。通過向?qū)Ч鼙谘刂鴮?dǎo)管長(zhǎng)軸的長(zhǎng)度方向施加比沿著導(dǎo)管短軸長(zhǎng)度方向更多的熱量，可使出口面處(a)導(dǎo)管中央與(b) 導(dǎo)管短軸與導(dǎo)管壁交叉處(參見圖2中的點(diǎn)53)之間的熔融玻璃的計(jì)算溫差小于或等于 15 °C，假定在入口處具有均勻的溫度分布。這種使出口面處形成基本均勻的溫度分布的能力示于表1和圖6。具體地，表1 的前六行表示具有以上所列尺寸的橢圓形導(dǎo)管提供給計(jì)算機(jī)模型的輸入數(shù)據(jù)，后四行列出通過使用模型獲得的在導(dǎo)管出口面的運(yùn)算溫度值。假設(shè)接觸導(dǎo)管壁的絕緣體(見表1第5 行)具有觀DC0R98氧化鋁的性能。圖6表示在導(dǎo)管出口面使用該數(shù)據(jù)獲得的溫度分布圖。 如該圖及表1后兩行所示，對(duì)于多種一般玻璃液流、功率輸入和絕緣厚度，局部加熱的橢圓導(dǎo)管沿導(dǎo)管出口面提供一個(gè)小于15°C的運(yùn)算熱梯度。使用商業(yè)可利用的FLUDNT商標(biāo)CFD建模軟件(ANSYS公司，Canonsburg， Pennsylvania州)執(zhí)行表1和圖6中報(bào)告的運(yùn)算值。其它商業(yè)可利用的程序，以及常規(guī)軟件包，可用于FLUDNT程序的位置或與FLUDNT程序結(jié)合從而作出這些運(yùn)算。如前所述，獲得理想水平的熱處理設(shè)計(jì)方法可以包括如下5個(gè)步驟首先，基于理想玻璃流速，對(duì)于導(dǎo)管計(jì)算沿導(dǎo)管長(zhǎng)度方向的溫度下降，以及輸入控制功率水平，熱傳遞負(fù)荷(BTU/小時(shí))。在最初的實(shí)驗(yàn)中，發(fā)現(xiàn)10%的玻璃熱傳遞量控制功率成功運(yùn)行。第二，對(duì)于導(dǎo)管壁材料使用合適的熱傳遞速率計(jì)算貴金屬表面積，例如對(duì)于80-20 鉬銠合金，熱傳遞速率在3000-5000BTU/S. F. /小時(shí)(14648和M413kcal/m2/小時(shí))之間。第三，選擇提供運(yùn)算表面積的橢圓導(dǎo)管橫切面和管長(zhǎng)度，橢圓橫切面的W/H比率在2至6的范圍之間。第四，使用CFD軟件，計(jì)算導(dǎo)管出口面的熱剖面、流動(dòng)剖面和溫度梯度。第五，如果有必要，改進(jìn)橫切面形狀和/或?qū)Ч荛L(zhǎng)度從而獲得理想的溫度下降及熱量和流速均勻性水平。[0041]當(dāng)使用和執(zhí)行熱處理功能時(shí)，導(dǎo)管13完全充滿熔融玻璃。在這些條件下，玻璃向?qū)Ч鼙谑┘屿o水壓使其保持在適當(dāng)位置。然而，有時(shí)，例如在發(fā)動(dòng)過程中或當(dāng)系統(tǒng)需要排出玻璃以進(jìn)行修理時(shí)，導(dǎo)管13可以長(zhǎng)時(shí)間例如大約14天處于高溫和未充滿玻璃的狀態(tài)。在這些情況下，壁23的上表面25可能下陷，從而破壞導(dǎo)管的完整性，特別是當(dāng)熔融玻璃再次被引入系統(tǒng)中時(shí)。通過增加壁厚度可以解決下陷問題，從而即使不存在熔融玻璃，上表面25也將保持其結(jié)構(gòu)。然而，由于貴金屬成本高，在下陷問題上，增加壁厚度是一種不經(jīng)濟(jì)的方法。如圖1-5所描述，依據(jù)一個(gè)實(shí)施方式，下陷問題可以通過沿著導(dǎo)管長(zhǎng)度方向提供給導(dǎo)管壁上表面25以一列或多列形式排列的多個(gè)貴金屬薄片四解決。如圖4所示，薄片可以由軸43和頭45組成。如果需要，可以使用除了圖4所示出結(jié)構(gòu)之外的其它結(jié)構(gòu)。薄片可以通過例如焊接附著于導(dǎo)管的上表面。對(duì)于由段組成的導(dǎo)管，一個(gè)薄片或一組橫向薄片可以附著在如圖1描述的每個(gè)段上，或者多個(gè)薄片或多組橫向薄片可以用于如圖5描述的每個(gè)段上。在處理系統(tǒng)的安裝過程中，貴金屬薄片可以通過形成在支撐結(jié)構(gòu)上的管路31連接于耐火支撐結(jié)構(gòu)27。該管路比薄片的頭部長(zhǎng)，從而當(dāng)處理單元加熱至工作溫度時(shí)允許導(dǎo)管和耐火支持體不均勻膨脹。除了在導(dǎo)管未充滿玻璃的時(shí)間內(nèi)為導(dǎo)管提供支撐外，由于當(dāng)導(dǎo)管充滿熔融玻璃時(shí)的流體靜壓，支撐結(jié)構(gòu)還可以通過外向凸起約束導(dǎo)管的上表面。依據(jù)另一個(gè)實(shí)施方式，耐火支撐結(jié)構(gòu)27可以是由不同的耐火材料組成的至少兩層的疊層。所述疊層對(duì)距離為20英寸(約50厘米)或更長(zhǎng)的支撐結(jié)構(gòu)特別有用，但也可以對(duì)較短距離有用。例如，疊層可以由具有較小顆粒結(jié)構(gòu)的第一層33和具有較大顆粒結(jié)構(gòu)的第二層35組成。較小顆粒結(jié)構(gòu)允許第一層被加工從而薄片四可以包括管路31，以及用于接收加熱元件(未標(biāo)出)的槽39。雖然較小的顆粒結(jié)構(gòu)易于加工，但是也增加了第一層加熱至工作溫度時(shí)破碎的可能性。在第一層上疊加具有較大顆粒結(jié)構(gòu)的第二層解決了這個(gè)問題，因?yàn)檩^大顆粒結(jié)構(gòu)使得加熱時(shí)第二層破碎的可能性變小。此外，如圖7所示，對(duì)疊層中的第一層施加壓縮力以使該層至于壓縮態(tài)。所述壓縮態(tài)使第一層加熱和使用過程中破碎的可能性變小。再者，如果第一層確實(shí)破碎，壓縮力將傾向于保持該層的碎片在適當(dāng)位置。 多種機(jī)構(gòu)可以用于提供壓縮力，一種方便的方法是通過使用一個(gè)或多個(gè)貝氏墊圈41穿過夾緊機(jī)構(gòu)陽(yáng)。疊層的第一和第二層可以由多種耐火材料組成。例如，兩層可以是高氧化鋁耐火材料，如用于第一層的ZEDCOR和用于第二層的AN485。相似地，多種高溫粘結(jié)劑(膠結(jié)物)可以用于疊層的粘結(jié)層37。該粘結(jié)劑應(yīng)具有好的粘結(jié)強(qiáng)度，高溫強(qiáng)度，高電阻率，好的介電強(qiáng)度，以及與被粘結(jié)材料相似的膨脹率。具有高于或等于1650°C工作溫度的粘結(jié)劑一般來說是合適的。例如，由AremcoftOducts公司(Valley Cottage, N. Y.州)制造的 CERAMAB0ND503已被發(fā)現(xiàn)成功應(yīng)用于AN485和^DCOR板。即便使用薄片四，如果導(dǎo)管壁太薄，當(dāng)導(dǎo)管長(zhǎng)時(shí)間未充滿熔融玻璃時(shí)，壁的上部也將在高溫下變形。所述變形如圖8所示。該圖中所示的導(dǎo)管結(jié)構(gòu)使用ANSYS應(yīng)力分析軟件計(jì)算，假定保溫溫度為1400°C并且導(dǎo)管具有以上所列出的尺寸且由80/20鉬-銠合金組成。假定導(dǎo)管沿其中線裝配有支撐薄片(為了便于計(jì)算，假定支撐體沿導(dǎo)管長(zhǎng)度方向均勻分布)。計(jì)算得到壁厚為0.040英寸(約1.0毫米)。該圖中導(dǎo)管上表面顯示出的大面積變形明顯。圖9顯示了對(duì)壁厚為0.060英寸(約1.5毫米)執(zhí)行相同的計(jì)算?？梢钥闯觯瑢?dǎo)管壁仍然下陷，但是下陷量更小，并且當(dāng)熔融玻璃被引至系統(tǒng)時(shí)導(dǎo)管完整性沒有受危脅。一般來說，當(dāng)導(dǎo)管在1400°C持續(xù)14天時(shí)，已經(jīng)發(fā)現(xiàn)1. 2至1. 9毫米范圍間的壁厚將壁上表面的最大下陷降低至小于10%導(dǎo)管高度(< 0. 1 · H)的可接受的水平。根據(jù)在前公開的內(nèi)容，不脫離本實(shí)用新型范圍和實(shí)質(zhì)的多種修正對(duì)所述領(lǐng)域的技術(shù)人員來說是顯而易見的。例如，雖然上述討論涉及板玻璃生產(chǎn)，但是所述公開也用于其它玻璃生產(chǎn)方法例如用于光纖玻璃制備。以下的權(quán)利要求將概括上述具體實(shí)施方式
及其修正、變形和等同方式。通過非限制性的實(shí)施例，所述實(shí)施方式的多種特征可以結(jié)合，如以下方面所述。根據(jù)第一方面，提供了一種熱處理熔融玻璃的方法，其包括(A)使熔融玻璃流過導(dǎo)管，該導(dǎo)管具有(i)包含貴金屬的壁；(ii)入口面和出口面；(iii)具有長(zhǎng)軸和短軸的橢圓形截面，該長(zhǎng)軸基本水平，短軸具有精確的垂直角度；以及(iv)沿長(zhǎng)軸方向的寬度W和沿短軸方向的高度H，其中W和H滿足如下關(guān)系 2彡W/H彡6 ；以及(B)通過向?qū)Ч艿谋谘亻L(zhǎng)軸長(zhǎng)度方向施加比短軸長(zhǎng)度方向更多的熱量來非均勻地加熱導(dǎo)管。根據(jù)第二方面，提供了第一方面的方法，其包括(a)流動(dòng)熔融玻璃完全填充導(dǎo)管；(b)熔融玻璃流過導(dǎo)管的流動(dòng)速率至少為800千克/小時(shí)；(c)導(dǎo)管長(zhǎng)度至少為3米；(d)進(jìn)口面和出口面之間，熔融玻璃以至少為30°C /米的平均速率冷卻；以及(e)為了使進(jìn)口面的溫度均勻分布，導(dǎo)管中心與具有短軸的壁交叉口之間的出口面的熔融玻璃的計(jì)算溫度差小于或等于15°C。根據(jù)第三方面，提供了一種操作貴金屬玻璃處理導(dǎo)管的方法，該導(dǎo)管包括具有上表面的壁，該方法包括提供具有多個(gè)貴金屬薄片的上表面并將貴金屬薄片連接到耐火支撐結(jié)構(gòu)上以在導(dǎo)管處于高溫并且未充滿玻璃期間降低上表面的下陷。根據(jù)第四方面，提供了第三方面的方法，其中(a)導(dǎo)管具有橢圓形截面，該橢圓形截面具有長(zhǎng)軸和短軸，長(zhǎng)軸基本水平，短軸具有精確的垂直角度；(b)導(dǎo)管具有沿長(zhǎng)軸方向的寬度W和沿短軸方向的高度H，其中W和H滿足如下關(guān)系2彡W/H彡6 ；以及(c)壁具有厚度t，以毫米為單位滿足如下關(guān)系1. 2 < t < 1. 9 ；以及(d)在1400°C的溫度下持續(xù)14天，壁上表面的最大下陷小于0. 1 · H。根據(jù)第五方面，提供了第三方面或第四方面中任一個(gè)的方法，其中貴金屬薄片沿壁的上表面中心線排列成行。[0071]根據(jù)第六方面，提供了電方面或第四方面中任一個(gè)的方法，其中貴金屬薄片排列成3行，一行沿壁上表面的中心線，其余兩行與中心線平行和在中心線的對(duì)側(cè)。根據(jù)第七方面，提供了第三-第六方面中任一個(gè)的方法，其中貴金屬薄片與耐火支撐結(jié)構(gòu)的連接包括將薄片插入一個(gè)或多個(gè)在支撐結(jié)構(gòu)中形成的管路中。根據(jù)第八方面，提供了第三-第六方面中任一個(gè)的方法，包括使用耐火支撐結(jié)構(gòu)向壁的上表面施加壓力從而避免上表面由于熔融玻璃流經(jīng)導(dǎo)管而施加于上表面的靜水壓而產(chǎn)生向外的變形。根據(jù)第九方面，提供了第三-第八方面中任一個(gè)的方法，其中(a)耐火支撐結(jié)構(gòu)包括疊層，其包括通過粘結(jié)劑粘結(jié)于第二層的第一層，該第一層和第二層由不同的耐火材料組成，并且第一層比第二層距離導(dǎo)管的位置近；和(b)該方法包括對(duì)第一層施加壓縮力。根據(jù)第十方面，提供了一種裝置，包括(A)耐火支撐結(jié)構(gòu)；(B)玻璃處理導(dǎo)管，其具有(i)包含貴金屬的壁，該壁具有上表面；(ii)具有長(zhǎng)軸和短軸的橢圓形截面，所述長(zhǎng)軸基本水平，短軸具有精確的垂直角度；(iii)沿長(zhǎng)軸方向的寬度W和沿短軸方向的高度H，其中W和H滿足如下關(guān)系 2彡W/H彡6 ；以及(C)多個(gè)貴金屬薄片，其將壁的上表面連接到耐火支撐結(jié)構(gòu)。根據(jù)第十一方面，提供了第十方面的裝置，其中貴金屬薄片沿壁的上表面中心線排列成行。根據(jù)第十二方面，提供了第十方面的裝置，其中貴金屬薄片排列成3行，一行沿壁的上表面中心線，其余兩行與中心線平行和在中心線的對(duì)側(cè)。根據(jù)第十三方面，提供了第十-第十二方面中任一個(gè)的裝置，其中貴金屬薄片焊接在導(dǎo)管上。根據(jù)第十四方面，提供了第十-第十三方面中任一個(gè)的裝置，其中耐火支撐結(jié)構(gòu)包括一個(gè)或多個(gè)接收貴金屬薄片的管道。根據(jù)第十五方面，提供了第十-第十四方面中任一個(gè)的裝置，其中耐火支撐結(jié)構(gòu)包括疊層，該疊層包括通過粘結(jié)劑粘結(jié)于第二層的第一層，所述第一層和第二層由不同的耐火材料組成，并且第一層比第二層距離導(dǎo)管的位置近。根據(jù)第十六方面，提供了第十五方面的裝置，其中第一層的耐火材料比第二層的耐火材料的顆粒結(jié)構(gòu)小。根據(jù)第十七方面，提供了第十五-第十六方面中任一個(gè)的裝置，其中粘結(jié)劑的工作溫度大于或等于1650°C。根據(jù)第十八方面，提供了第十五-第十七方面中任一個(gè)的裝置，其更進(jìn)一步地包括至少一個(gè)對(duì)第一層施加壓縮力的彈簧。根據(jù)第十九方面，提供了第十八方面的裝置，其中至少一個(gè)彈簧是貝氏墊圈。根據(jù)第二十方面，提供了第十五-第十八方面中任一個(gè)的裝置，其中第一層包括用于接受加熱元件的加工的凹槽。表 1
1玻璃流(lbs/hr)> 1800> 1800> 1800> 18002總功率(kW)201414323長(zhǎng)軸功率(kW)141010204短軸功率(kW)644125絕緣厚度1"1"1. 5"1. 5"6T-輸入(°C)14001400140014007T-輸出(°C)12381227123812408dT (輸入-輸出)(°C)1621731621609dT(中心至短軸末端)(°C)1010約101010dT(中心至長(zhǎng)軸末端)(°C )78約9約10
權(quán)利要求1.一種熱處理熔融玻璃的裝置，其特征在于，該裝置包括(A)耐火支撐結(jié)構(gòu)；(B)玻璃處理導(dǎo)管，其具有(i)包含貴金屬的壁，該壁具有上表面；( )具有長(zhǎng)軸和短軸的橢圓形截面，所述長(zhǎng)軸基本水平，所述短軸具有精確的垂直角度；(iii)沿長(zhǎng)軸方向的寬度W和沿短軸方向的高度H，其中W和H滿足如下關(guān)系2彡W/ HS 6 ；以及(C)多個(gè)貴金屬薄片，其將壁的上表面連接到耐火支撐結(jié)構(gòu)。
2.根據(jù)權(quán)利要求1的裝置，其中，所述耐火支撐結(jié)構(gòu)包括一個(gè)或多個(gè)接收貴金屬薄片的管道。
3.根據(jù)權(quán)利要求1的裝置，其中，所述耐火支撐結(jié)構(gòu)包括疊層，該疊層包括通過粘結(jié)劑粘結(jié)于第二層的第一層，所述第一層和第二層由不同的耐火材料組成，并且所述第一層比第二層距離導(dǎo)管更近。
4.根據(jù)權(quán)利要求3的裝置，其中，所述第一層的耐火材料比第二層的耐火材料顆粒結(jié)構(gòu)小。
5.根據(jù)權(quán)利要求3或4的裝置，該裝置還包括至少一個(gè)對(duì)所述第一層施加壓縮力的彈ο
專利摘要本實(shí)用新型涉及熱處理熔融玻璃的裝置，該裝置包括(A)耐火支撐結(jié)構(gòu)；(B)玻璃處理導(dǎo)管，其具有(i)包含貴金屬的壁，該壁具有上表面；(ii)具有長(zhǎng)軸和短軸的橢圓形截面，所述長(zhǎng)軸基本水平，所述短軸具有精確的垂直角度；(iii)沿長(zhǎng)軸方向的寬度W和沿短軸方向的高度H，其中W和H滿足如下關(guān)系2≤W/H≤6；以及(C)多個(gè)貴金屬薄片，其將壁的上表面連接到耐火支撐結(jié)構(gòu)。
文檔編號(hào)C03B7/02GK201962186SQ201020700540
公開日2011年9月7日 申請(qǐng)日期2010年11月16日 優(yōu)先權(quán)日2009年11月17日
發(fā)明者G·D·安吉利斯, J·J·克斯丁, R·E·弗雷利 申請(qǐng)人:康寧股份有限公司