專利名稱：：一種常溫拌和路用復合瀝青混凝土cac及其生產(chǎn)方法
技術領域：
：本發(fā)明涉及一種用于道路鋪筑的可常溫拌和的復合瀝青混凝土CAC及其生產(chǎn)方法。
背景技術：
：普通瀝青混凝土施工需高溫加熱，施工才幾械復雜，污染環(huán)境，且消津毛大量能源。另一方面，瀝青材料所具有的粘彈性等特殊性能，使瀝青混凝土路面的強度和流變性質均受到溫度的影響，高溫和低溫時的路用性均嚴重下降。使用乳化瀝青鋪筑和修補路面，雖不需加熱、施工簡單，但由于乳化瀝青中含有大量水分，只有當混凝土水分蒸發(fā)，瀝青破乳后才開始具有強度，因而不僅溫度穩(wěn)定性差且早期強度低，影響道路的開放交通時間。水泥混凝土路面雖具有強度高、耐久性和耐磨性好等優(yōu)點，還可以有效的解決道路車轍問題，但其本身也存在諸多難以克服的欠缺，比如工程費用高、接縫設置復雜、施工養(yǎng)護期內無法開放交通、易產(chǎn)生唧泥和錯臺等破壞，維修困難等。因此，開發(fā)一種兼有瀝青混凝土和水泥混凝土的優(yōu)點，性能優(yōu)異，且施工方便、環(huán)保，減少能源消耗的新型路面材料，具有重要意義。最初研制的是水泥灌漿瀝青混凝土，美國、日本等國家都進行了相關研究，西安公路交通大學等也曾進行過探索性研究，并有一定的應用，其目的是在瀝青混凝土中加入水泥漿骨架，以減小瀝青材料感溫性的影響。但綜合分析已有的研究成果，可以發(fā)現(xiàn)水泥灌漿瀝青半剛性面層主要存在的問題有強度不足、施工難度大、施工質量難以保證等。后來研制的水泥瀝青混凝土是在熱拌瀝青混凝土中直接摻入水泥砂漿，在高溫下U00。C左右)拌和、攤鋪、碾壓而形成的半剛性面層材料。這種方式開發(fā)的面層材料不僅沒有做到工藝上簡單易行，而且由于在高溫拌和時引入水泥漿體，沒有有效措施解決有機材料與無機材料的相容問題，反而又帶來了其它問題，如疲勞壽命短，溫度敏感性高，施工難度大等。近幾年，在乳化瀝青混凝土中用適量水泥替代部分礦粉，以水泥、乳化瀝青作為復合結合料，摻加纖維素等高聚物，經(jīng)冷拌、冷鋪、冷壓(或振碾)形成一種路面面層材料一一水泥乳化瀝青混凝土，具有強度高、高溫穩(wěn)定性好等高路用性能，但由于高聚物與水泥價格相對較高，水泥堿性相對較低等特點，使得混凝土價格升高，而且其后期路用性能也不理想。
發(fā)明內容針對如上所述的路面面層材料中存在的問題，本發(fā)明的一個目的是提供一種性能進一步改進的常溫拌和的路用復合瀝青混凝土。本發(fā)明的另一個目的是提供一種降低成本的且具有優(yōu)良路用性能的常溫拌和的路用復合瀝青混凝土。此外，本發(fā)明的再一個目的是提供一種生產(chǎn)本發(fā)明的路用復合瀝青混凝土CAC的方法。因此，本發(fā)明提供一種常溫拌和路用復合瀝青混凝土CAC,包括集料；礦粉；陽離子乳化瀝青；礦渣粉復合物。以所述混合物總重量計，陽離子乳化瀝青的含量為6wt%~10wt%,礦渣粉復合物的含量為l~6wt%。所述礦渣粉復合物含有礦渣粉和高堿性物質，其中礦渣粉:高堿性物質的重量比在1:1~6:1的范圍內，優(yōu)選在2:14:1的范圍內，最優(yōu)選為3:1。根據(jù)一個優(yōu)選的實施方式，本發(fā)明的復合瀝青混凝土包括8190wt。/。的集料；1~6wt%的礦粉；7wt%~9wt%的陽離子乳化瀝青；和2~4wt%的礦渣粉復合物。根據(jù)另一個優(yōu)選的實施方式，本發(fā)明的復合瀝青混凝土包括86wt。/。的集料；3wt。/。的礦粉；8wt。/。的陽離子乳化瀝青；和3wt%的礦渣粉復合物。根據(jù)一個優(yōu)選的實施方式，本發(fā)明的復合瀝青混凝土中的高堿性物質至少含有選自氫氧化鈉、氫氧化鉀和氫氧化鈣中的一種物質。才艮據(jù)最優(yōu)選的實施方式，所述高堿性物質為熟石灰。本發(fā)明的復合瀝青混凝土中的礦渣粉復合物為粉狀。根據(jù)一個優(yōu)選的實施方式，其比表面積優(yōu)選在300400m2/kg的范圍內。根據(jù)一個優(yōu)選的實施方式，本發(fā)明的復合瀝青混凝土中的乳化瀝青為慢裂型陽離子乳化瀝青。本發(fā)明還提供一種生產(chǎn)上述復合瀝青混凝土的方法。所述方法在常溫下進行，首先將集料和陽離子乳化瀝青混合均勻；然后向上述混合物中加入礦粉并混合均勻；最后加入礦渣粉復合物并混合均勻，由此得到本發(fā)明的復合瀝青混凝土。本發(fā)明的復合瀝青混凝土的性能優(yōu)于前面所提到的水泥乳化瀝青混凝土，而采用礦渣粉復合物替代目前使用的水泥瀝青混凝土中的水泥降低了生產(chǎn)成本，而且無需摻加纖維素等高聚物則進一步降低了生產(chǎn)成本。并且本發(fā)明的復合瀝青混凝土可在常溫條件下拌和，具有易于生產(chǎn)和施工，以及節(jié)能、環(huán)保等優(yōu)點。圖1是本發(fā)明的復合瀝青混凝土制備方法的流程圖。具體實施例方式本發(fā)明的常溫拌和路用復合瀝青混凝土在乳化瀝青混凝土中以礦渣粉復合物代替水泥，取得了良好的效果。下面將更詳細地說明本發(fā)明。正如前面所提到的，水泥混凝土鋪筑道路費用高，養(yǎng)護、維修困難；而普通瀝青混凝土鋪筑道路時需要加熱，不僅施工機械復雜，路用性能不理想，而且耗費能源、加重污染。進一步改進的水泥瀝青混凝土施工工藝復雜，質量難以控制。因此，開發(fā)一種性能良好、生產(chǎn)工藝簡單、價格低廉的路用混凝土一6直是道路科研人員努力的方向。針對目前存在問題，本發(fā)明提供一種改進的乳化瀝青混凝土，包括集料；礦粉；以所述混合物總重量計6wt%~10wt。/。的陽離子乳化瀝青；和以所述混合物總重量計16wt。/。的礦渣粉復合物，其中所述礦渣粉復合物含有礦渣粉和高堿性物質，且礦渣粉:高堿性物質的重量比在1:16:1的范圍內。本發(fā)明復合瀝青混凝土中的集料與現(xiàn)有技術中的相同。相信本領域的普通技術人員根據(jù)混凝土的具體需要能夠進行選擇并確定其具體用量。常用的集料例如石灰?guī)r、花崗巖、玄武巖等。在本發(fā)明的優(yōu)選實施方式中，集料的用量優(yōu)選為混凝土總重量的81wt%~90wt%;最優(yōu)選為86wt%。集津+級配也是本領域的技術人員所熟知的。具體可以參考AC-16和AC-20混凝土中的集料級配。因此，這里不再詳述。所述礦粉是指石灰?guī)r或巖漿巖中的強基性巖石等憎水性石料經(jīng)磨細得到的細粉。用于改善級配、填充和調節(jié)破乳速度，或與瀝青形成膠漿，起粘結作用。其同樣是本領域的普通技術人員所熟知的，并可容易地根據(jù)具體需要確定其用量。在本發(fā)明的優(yōu)選實施方式中，礦粉的用量優(yōu)選為混凝土總重量的lwt%~6wt%;最優(yōu)選為3wt%。在混凝土中，乳化瀝青通常采用的是陽離子乳化瀝青。陽離子乳化瀝青是按照乳化瀝青親水基在水中電離的電荷為正電荷而命名的。根據(jù)乳化劑結構形式的不同，大致可以分為六類烷基胺類、季胺鹽類、木質胺類、酰胺類、咪唑啉類、環(huán)氧乙烷二胺類。乳化瀝青與規(guī)定級配的礦料拌和后，按照礦料表面被乳液薄膜裹附的均勻情況分為快裂、中裂和慢裂三種類型?？紤]到混凝土拌和時間的需要，本發(fā)明優(yōu)選釆用慢裂型瀝青乳化劑。此外綜合考慮乳化劑生產(chǎn)成本、乳液穩(wěn)定性、乳液蒸發(fā)殘留物性質等多方面因素，目前應用最廣泛的是木質胺類陽離子乳化瀝青。木質胺類陽離子瀝青乳化劑以造紙廢液一木質素為原料，成本低廉，合成也簡單，是此類產(chǎn)品的首選。然而，采用其他乳化劑類型的乳化瀝青，以及快裂型或中裂型乳化瀝青，只要能夠滿足性能要求，也可用于本發(fā)明，例如可采用十八烷基三甲基氯化銨(快裂型)、十六烷基三曱基溴化銨(快裂型)等作為乳化劑。本發(fā)明中陽離子乳化瀝青的用量為混凝土總重量的6wt%~10wt%。乳化瀝青的用量過低將導致混凝土過于松散，孔隙率較大，穩(wěn)定度下降，并使混凝土變形性變小，脆性增加，抗壓性能下降，而且低溫性能也較差。相反，乳化瀝青的用量也不可過高。過高的用量將導致混凝土中自由瀝青過多，流值過大，這同樣會使穩(wěn)定度下降，剛性下降，抗壓性能變差。根據(jù)一個優(yōu)選的實施方式，陽離子乳化瀝青的用量為混凝土總重量的7wt%~9wt%,最優(yōu)選為8wt%。本發(fā)明在乳化瀝青混凝土中還摻加了礦渣粉的復合物。礦渣是冶煉鋼鐵的廢渣。它經(jīng)水或空氣急冷處理成為粒狀顆粒，其主要化學成分是Si02、A1203、CaO、MgO等。經(jīng)研磨后，在i咸性物質的存在下，礦渣中的Si02和八1203成分與水發(fā)生水化反應形成凝膠物質，這種性質稱為火山灰活性。我國每年可產(chǎn)生水淬礦渣約為6000萬噸，價格低廉。本發(fā)明充分利用高堿性物質的高堿性和礦渣粉的火山灰活性，產(chǎn)生更多的結合料，使復合瀝青混凝土在不摻加纖維素等聚合物條件下，不發(fā)生離析，具有良好的工作性能，從而改善混凝土的路用性能，并同時降低了原料成本。為使所述礦渣粉復合物的性能得到更好的發(fā)揮，先將礦渣磨細，并采用粉狀的高堿性物質。使所述復合物的比表面積在300~400m2/kg的范圍內。礦渣粉復合物中的礦渣粉和高堿性物質的比例在1:16:1的范圍內。如果礦渣粉的比例過低，則堿性物質有可能過量而造成浪費。如果高堿性物質的比例過低則不能使礦渣完全發(fā)生水化反應，使復合物的作用不能充分發(fā)揮出來。根據(jù)本發(fā)明一個優(yōu)選的實施方式，礦渣粉和高堿性物質的比例在2:14:1的范圍內；最優(yōu)選，所述比例為3:1。所述礦渣粉復合物加入混凝土中的量為基于混凝土總重量的lwt%~6wt%,優(yōu)選為2wt%~4wt%,最優(yōu)選為3wt。/。。如果復合物的添加量過低，將導致水化反應形成的凝膠物質不足，造成混凝土中的孔隙率過大，使材料的穩(wěn)定度變差，強度和剛度不足。相反，如果復合物的用量過高，將導致材料脆性增加，^^用性能下降。本發(fā)明的礦渣粉復合物中的高堿性物質可采用任何能有效激發(fā)出礦渣粉火山活性的物質。所述高堿性物質優(yōu)選含有堿金屬或堿土金屬的氧化物或氫氧化物這類具有強堿性的物質，例如含有選自氬氧化鈉、氫氧化鉀和氫氧化鈣中的至少一種物質。從進一步降低成本的角度考慮，優(yōu)選主要采用以氫氧化鈣為主要成分的熟石灰。下面參照圖1所示的優(yōu)選的生產(chǎn)流程對本發(fā)明的乳化瀝青混凝土的生產(chǎn)方法進行說明。本領域技術人員應理解的是，本發(fā)明的混凝土并不局限于以圖1所示的流程進行拌和。也就是說，拌和中的各個步驟的順序可以變化，也可以增加步驟。例如，礦渣需事先研磨成具有一定粒徑的超細粉，然而如果直接購買研磨好的礦渣超細粉則不需這樣的步驟。再比如，按照圖1所示流程，在混凝土拌和結束后，根據(jù)拌合物干燥程度，可以適當加入一定量的水。如圖1所示，將礦渣粉與粉狀高堿性物質按照一定比例預先混合得到礦渣粉復合物備用。首先，將集料和乳化瀝青進行拌和，再加入礦粉拌和，最后加入礦渣粉復合物拌和均勻得到本發(fā)明的混凝土。上述生產(chǎn)混凝土的所有過程均在常溫下進行，不僅簡便易行，而且節(jié)能環(huán)保。下面通過具體的優(yōu)選實施例來進一步說明本發(fā)明。本領域，技術人員應理解，這些實施例僅用于說明的目的，而不是用來限制本發(fā)明的范圍。實施例1首先制備慢裂型陽離子乳化瀝青將聚乙烯醇(05-88P型聚乙烯醇，上海潤蓬貿易有限公司，分子量34000-37000)溶解于熱水中，充分攪拌，再加入乳化劑(陽離子慢裂型瀝青乳化劑，江蘇大豐瀝青乳化劑廠陽離子慢裂瀝青乳化劑DF-in)和CaCl2，稍作攪拌，加入鹽酸，調節(jié)pH值，制成皂液。將普通瀝青(蘭煉-90)加熱到約130°C,呈流動狀態(tài)，與皂液倒入乳化杯中，在最終剪切速度為約6000r/min6500r/min的條件下乳化，得到均勻的慢裂型陽離子乳化瀝青。以最終瀝青混凝土的總重量計，將86wt。/。的集料(石灰?guī)r石料，表觀9密度2.804g.cm-3,壓碎值為8.0%,洛杉磯磨耗損失為14.9%，對瀝青粘附等級為4級)與7wt。/。所制備的慢裂型陽離子乳化瀝青(蒸發(fā)殘留物用量56.0%,水泥拌和試驗中1.18mm篩上剩余量為8.2%,集料拌和試驗結果為均勻)拌和均勻。其中集料級配如表l所示。表1.集料級配表<table>tableseeoriginaldocumentpage10</column></row><table>然后添加5wt。/。的礦粉(石灰?guī)r礦粉，表觀密度2.677g.cm-s，CaO、Si02含量分別為35.05wt%、1.59wt%),最后加入2wt。/。的礦渣粉與熟石灰重量比為3:1的礦渣粉復合物，拌和均勻，從而制備出本發(fā)明的復合瀝青混凝土。所加入的礦渣粉復合物中，礦渣粉是水淬急冷礦渣(購自山西長治鋼鐵集團)，經(jīng)球磨機磨細，其CaO、Si02含量分別為40.75%和33.17%,燒失量為4.10%;熟石灰由塊狀生石灰消解、過篩而成，CaO含量大于60。/。，并含有少量的MgO。實施例2~9按照實施例1中描述的方法制備實施例2~9的復合瀝青混凝土，其中集料的用量仍為86wt%，礦渣粉-石灰復合物以及乳化瀝青的用量如下表2所示，余量為礦粉。表2<table>tableseeoriginaldocumentpage10</column></row><table>試-驗實施例分別用實施例1~9中的復合瀝青混凝土按要求成型試件。將試件置于自然環(huán)境中l(wèi)天，然后轉入溫度為(20士5)。C,相對濕度為90%以上的標準環(huán)境下養(yǎng)生至7天齡期。養(yǎng)生過程中試件表面用塑料薄膜覆蓋。對實施例1~9中的復合瀝青混凝土制備的試件進行路用性能試驗。試驗按照《公路工程瀝青及瀝青混合料試驗規(guī)程》(JTJ052-2000)進行。試^r實施例1:馬歇爾穩(wěn)定度的測定采用馬歇爾擊實儀，擊錘重量4536g，自由下落高度457.2mm,在試件兩面各連續(xù)擊實75次。試件為01Ol.6mmxh63.5mm圓柱體試件。在標準環(huán)境下養(yǎng)生至7天齡期的成型馬歇爾試件置于60。C恒溫水槽中保溫30~40min,用馬歇爾穩(wěn)定度測定儀測試其穩(wěn)定度和流值，試驗結果見下表3。表3馬歇爾試驗結果序號穩(wěn)定度(kN)流值(mm)實施例19.910.84實施例210.410.78實施例311.830.75實施例410.561.05實施例511.000.96實施例612.170.62實施例78.751.10實施例810.241.07實施例911.610.82表3表明，在乳化瀝青用量一定條件下，本發(fā)明復合瀝青混凝土的馬歇爾穩(wěn)定度隨復合物用量的增加而增加。當增加復合物的用量時，復合瀝青混凝土的孔隙率減小，穩(wěn)定度提高。當復合物用量保持不變時，隨著乳化瀝青用量的增加，本發(fā)明復合瀝青混凝土的馬歇爾穩(wěn)定度先增加，再降低。乳化瀝青用量過小，混凝土試件松散，空隙率較大，穩(wěn)定度較低；反之，如果乳化瀝青用量過大，混凝土中自由瀝青較多，流值較大，馬歇爾穩(wěn)定度亦隨之降低。試驗實施例2:抗壓強度的測定ii試件采用抗壓成型的圓柱體試件，直徑為100mm士2.0mm,高為100土2.0mm。試驗溫度為20°C,加載速率為2mm'min",試驗結果如表4所示。表4抗壓強度試驗結果<table>tableseeoriginaldocumentpage12</column></row><table>表4表明，隨著乳化瀝青用量的增加，復合瀝青混凝土的抗壓強度先升高，再降低。乳化瀝青用量低于7.0wt。/。時，在抗壓過程中，試件可能會發(fā)生脆裂，強度開始變差。乳化瀝青用量相同的條件下，隨著復合物用量的增加，混凝土的抗壓強度增加。這是因為復合物用量增加，水化反應增多，形成更多的結合料，提高了混凝土的強度。試驗實施例3:抗壓回彈模量的測定試件尺寸同抗壓強度試驗。試驗溫度為20。C,加載速率為2mm.mii!-1。試件成型并在規(guī)定的養(yǎng)生條件下養(yǎng)生至7天齡期后，測量試件高度，之后進行單軸壓縮抗壓回彈模量試驗，試驗結果如表5所示。表5抗壓回彈模量試驗結果<table>tableseeoriginaldocumentpage12</column></row><table>表5表明，當乳化瀝青用量不變時，復合瀝青混凝土的抗壓回彈模量隨著復合物用量的增加而增大。當復合物用量不變時，8.0wt。/。的乳化瀝青用量下復合瀝青混凝土的抗壓回彈模量最大。當乳化瀝青用量低于7.Owt%時，抗壓強度開始降低，復合瀝青混凝土變形較小，脆性增強。當乳化瀝青用量高于9.0wt。/。時，復合瀝青混凝土變形較大，剛性開始變差。試驗實施例4:抗折強度的測定試驗采用尺寸為100mmxl00mmx400mm的小梁試件。每個實施例的復合瀝青混凝土取同條件制作和養(yǎng)生的試件3根。試驗溫度為15°C，加載速率為Zmm'min:試—瞼結果如表6所示。表6抗折強度試驗結果序號抗折強度(MPa)實施例10.50實施例20.60實施例30.65實施例40.55實施例50.65實施例60.70實施例70.44實施例80.57實施例90.60表6表明，不同齡期時，乳化瀝青用量一定，復合瀝青混凝土的抗折強度隨著復合物用量的增加而增大。當復合物用量恒定時，抗折強度隨著乳化瀝青用量的變化規(guī)律與抗壓強度的變化規(guī)律相同。試-瞼實施例5:動穩(wěn)定度的測定動穩(wěn)定度試驗用車轍板尺寸為300mmx300mmx50mm;試件養(yǎng)生齡期為7天；試-瞼溫度恒定為60°C;實心橡月交試驗輪與試件接觸壓強為0.7MPa,施加的總荷重為78kg左右。試驗結果如表7所示。13表7動穩(wěn)定度試驗結果<table>tableseeoriginaldocumentpage14</column></row><table>從表7看出，隨著乳化瀝青用量的增加，復合瀝青混凝土的動穩(wěn)定度先增加，后下降。對于相同的乳化瀝青用量，復合瀝青混凝土的動穩(wěn)定度隨著復合物用量的增加而增大，且變化范圍較大。也就是說，復合物用量大于等于3.0wt%時的復合瀝青混凝土動穩(wěn)定度與復合物用量低于2.0wt。/。時相比有較大提高，說明復合物用量雖然較少，但對復合瀝青混凝土剛度提高起的作用很大。另外，在試驗過程中注意到復合物用量較小的復合瀝青混凝土在試驗初期變形增加很快，隨后變形增加的速率越來越慢。這是由于試驗初期，剩余空隙被壓縮，處于半流動狀態(tài)的瀝青及瀝青與礦粉組成的膠漿被擠進礦料間隙中，由于礦渣粉復合物水化反應產(chǎn)物較少，集料被強制排列成具有一定骨架的結構。之后，復合瀝青混凝土變形速率隨時間逐漸減緩，此時集料構成的骨架承擔主要荷載。試驗實施例6:低溫劈裂強度的測定采用馬歇爾標準擊實法成型的直徑為(D101.6mm士0.25mm，高為63.5mm士1.35mm試件，試驗溫度為-10。C士0.5。C,加載速率為lmm.min"。試驗儀器為帶恒溫箱的路面強度儀和兩塊寬度為12.7mm,內側曲率半徑為50.8mm的金屬壓條。試3全結果如表8所示。表8低溫劈裂強度試驗結果序號低溫劈裂強度(MPa)實施例11.50實施例21.59實施例31.73實施例41,58實施例51.68實施例61.87實施例71.59實施例81.84實施例91.92表8表明，當乳化瀝青用量不變時，在一定用量范圍內，復合瀝青混凝土的低溫劈裂抗拉強度隨著復合物用量的增加而增加；當復合物用量不變時，復合瀝青混凝土的低溫劈裂抗拉強度隨著乳化瀝青用量的增加而提高。主要原因在于乳化瀝青用量的增加，復合瀝青混凝土飽和度增大，空隙率下降，粘塑性提高，低溫抗拉能力增強。試驗發(fā)現(xiàn)，試件破壞后的裂縫都很規(guī)則，基本都在試件中部裂開；試驗過程中，只有當乳化瀝青用量低于7wt。/?；驈秃衔镉昧扛哂?wt。/。時，試件就會發(fā)生突然破壞的現(xiàn)象。由此可知，合理的乳化瀝青和復合物用量非常重要。試驗實施例7:凍融劈裂強度比的測定采用馬歇爾擊實法成型的標準圓柱體試件，凍融溫度分別為-18°C和60°C，凍融時間為16h和24h。凍融與未凍融試件在25。C恒溫水槽中〗呆溫2h。劈裂強度試驗溫度為15°C，加載速率為SOmm.min^試驗儀器為路面強度儀和兩塊寬度為12.7mm,內側曲率半徑為50.8mm的金屬壓條。試驗結果見表9。15表9凍融劈裂強度比試驗結果<table>tableseeoriginaldocumentpage16</column></row><table>表9表明，在一定范圍內，當乳化瀝青用量一定時，隨著復合物用量的增加，復合瀝青混凝土的凍融劈裂強度增加；當復合物用量一定時，隨著乳化瀝青用量的增加，復合瀝青混凝土的凍融劈裂強度比變化不大。另外，表9還顯示，復合物用量達到3.0%后，復合瀝青混凝土凍融劈裂強度比普遍大于100%，且復合物用量越大，凍融劈裂強度比增加越大。通過以上結果可知，本發(fā)明的復合瀝青混凝土不僅具有較高的馬歇爾穩(wěn)定度、動穩(wěn)定度和凍融劈裂強度比等路用性能，能夠滿足甚至高于公路工程瀝青路面面層材料要求，而且未摻加纖維素等高聚物，成本更低。另一方面，相比前面提到的水泥瀝青混凝土，本發(fā)明的復合瀝青混凝土的后期性能也有很大提高(數(shù)據(jù)未顯示)。并且本發(fā)明的復合瀝青混凝土能夠在常溫下拌和，易于施工，是一種節(jié)能、環(huán)保的新型路面面層材料。權利要求1.一種路用復合瀝青混凝土CAC，其包括集料；礦粉；陽離子乳化瀝青；和礦渣粉復合物，其中以所述混合物總重量計，陽離子乳化瀝青的含量為6wt％～10wt％，礦渣粉復合物的含量為1～6wt％，所述礦渣粉復合物含有礦渣粉和高堿性物質，且礦渣粉∶高堿性物質的重量比在1∶1～6∶1的范圍內。2、根據(jù)權利要求1所述的復合瀝青混凝土，其中礦渣粉:高堿性物質的重量比在2:1~4:1的范圍內。3、根據(jù)權利要求2所述的復合瀝青混凝土，其中所述礦渣粉:高堿性物質的比例為3:1。4、根據(jù)權利要求1-3中任意一項所述的復合瀝青混凝土，其包括以所述混合物總重量計8190wt。/。的集料；1~6wt%的》戶4分；7wt%9wt。/。的陽離子乳化瀝青；和2~4wt%的礦渣粉復合物。5、根據(jù)權利要求4所述的復合瀝青混凝土，其包括以所述混合物總重量計86wt。/。的集料；3wt。/。的礦粉；8wt。/。的陽離子乳化瀝青；和3wt。/。的礦渣粉復合物。6、根據(jù)權利要求1~3中任意一項所述的復合瀝青混凝土，其中所述高堿性物質至少含有選自氫氧化鈉、氫氧化鉀和氫氧化鈣中的一種物質。7、根據(jù)權利要求6所述的復合瀝青混凝土，其中所述高堿性物質為熟石灰。8、根據(jù)權利要求1~3中任意一項所述的復合瀝青混凝土，其中所述礦渣粉復合物的比表面積為300400m2/kg。9、根據(jù)權利要求1~3中任意一項所述的復合瀝青混凝土，其中所述陽離子乳化瀝青為慢裂型陽離子乳化瀝青。10、一種生產(chǎn)根據(jù)權利要求1~9中任意一項所述的復合瀝青混凝土的方法，所述方法在常溫下進行，包括以下步驟將集料和陽離子乳化瀝青拌合均勻；向上述混合物中加入礦粉并拌合均勻；和加入礦渣粉復合物拌合均勻。全文摘要本發(fā)明公開了一種常溫拌和路用復合瀝青混凝土CAC，包括集料；礦粉；以所述混合物總重量計6wt％～10wt％的陽離子乳化瀝青；和1～6wt％的礦渣粉復合物，其中所述礦渣粉復合物包括礦渣粉和高堿性物質，且礦渣粉∶高堿性物質的重量比在1∶1～6∶1的范圍內。本發(fā)明還公開了一種生產(chǎn)所述混凝土的方法，包括在常溫下將集料和陽離子乳化瀝青拌合均勻，再加入礦粉，最后加入礦渣粉復合物拌合均勻。文檔編號C04B18/12GK101298376SQ20081009767公開日2008年11月5日申請日期2008年5月22日優(yōu)先權日2008年4月24日發(fā)明者屈雅安,沙愛民,王振軍,胡力群,袁文豪,郭朝華申請人:長安大學