專利名稱：：高耐用性套筒磚的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
：本發(fā)明涉及煉鋼用轉(zhuǎn)爐的套筒磚。
背景技術(shù)：
：煉鋼用轉(zhuǎn)爐上設(shè)置有用來(lái)將鋼水排出到澆桶等中的出鋼孔，該出鋼孔由筒狀的耐火物構(gòu)成。通常將該耐火物稱為出鋼孔套筒磚或者簡(jiǎn)單地稱為套筒磚。該出鋼孔套筒磚在轉(zhuǎn)爐出鋼后的待機(jī)時(shí)期或者停止時(shí)期，因?yàn)樘幱诩眲〉臏囟茸兓碍h(huán)境變化之中，所以要求具有抗熱沖擊性及抗氧化性；因?yàn)樵诔鲣撨^(guò)程中與高溫鋼水劇烈接觸，所以要求具有抗磨耗性及高強(qiáng)度。因此，作為耐火物的材料廣泛使用不燒結(jié)的氧化鎂-碳材質(zhì)。氧化鎂-碳材質(zhì)因抗熱沖擊性優(yōu)異，所以是適合在熱沖擊大的條件下使用的出鋼孔套筒磚的材質(zhì)，但為了提高轉(zhuǎn)爐的運(yùn)轉(zhuǎn)率，迫切期望進(jìn)一步延長(zhǎng)壽命。以往，為了提高抗氧化性、強(qiáng)度從而延長(zhǎng)壽命，例舉了添加鋁、硼化物等的效果。添加如鋁等的金屬粉，通過(guò)碳化物、尖晶石的生成而產(chǎn)生次級(jí)鍵，以及通過(guò)體積膨脹使組織致密化，由此使強(qiáng)度提高效果增大同時(shí)也使抗磨耗性提高，但其反面，因抗熱沖擊性大幅降低，所以通常大多是少量添加。并且還進(jìn)行了以下試驗(yàn)通過(guò)減少石墨等碳的使用量，即通過(guò)低碳化使組織致密化，在轉(zhuǎn)動(dòng)面上形成Mg0富含層，作為堅(jiān)固的組織來(lái)抑制因氧化、鋼水流產(chǎn)生的磨耗。己知通常氧化鎂-碳磚中含有近20質(zhì)量Q/。的鱗狀石墨，大幅減少鱗狀石墨的量使其為10質(zhì)量°/。以下的水平時(shí)，因抗磨耗性、抗氧化性提高，所以耐用性獲得改善。例如專利文獻(xiàn)1中公開了含有碳原料18質(zhì)量％、瀝青0.35重量％、金屬添加物01.5重量％、硼化物00.8重量％的轉(zhuǎn)爐出鋼孔用低碳質(zhì)MgO—C耐火物。并且記載了該耐火物具有低碳(18質(zhì)量％)、且含有規(guī)定量的瀝青粉的特征，因此在不損壞MgO質(zhì)耐火物的優(yōu)異抗熱沖擊性的條件下抑制氧化損傷，并且獲得燒結(jié)后彎曲強(qiáng)度高、且抗?fàn)t渣侵蝕性優(yōu)異的效果。此外，專利文獻(xiàn)2中記載了在含有氧化鎂6090質(zhì)量％、石墨535質(zhì)量％、Al粉末110質(zhì)量％中的鉻合金纖維為0.120質(zhì)量％的耐火物中，添加有機(jī)結(jié)合劑或焦油、瀝青35質(zhì)量％，進(jìn)行混煉成形而制造的轉(zhuǎn)爐套筒磚。而且公開通過(guò)在其中添加配合鉻合金鋼纖維，獲得的轉(zhuǎn)爐出鋼孔套筒磚的抗氧化性和抗熱沖擊性提高。進(jìn)而，專利文獻(xiàn)3中公開了通過(guò)將含有樹脂被覆氧化鎂粒子和碳的配合物進(jìn)行成形，使氧化鎂一石墨間的結(jié)合強(qiáng)度提高的抗?fàn)t渣性優(yōu)異的煉鋼用轉(zhuǎn)爐的出鋼孔套筒磚。專利文獻(xiàn)1日本特開平8—259312號(hào)公報(bào)專利文獻(xiàn)2日本特開平6—220517號(hào)公報(bào)專利文獻(xiàn)3日本特開2000—309818號(hào)公報(bào)
發(fā)明內(nèi)容但是，上述公開的任一種套筒磚在所期待的延長(zhǎng)壽命這一點(diǎn)上均未獲得滿意的結(jié)果，并且其耐用性根據(jù)使用的轉(zhuǎn)爐不同而存在各種偏差，不能獲得一致的結(jié)果。作為規(guī)定該套筒磚的耐用性的要因之一是套筒磚自身產(chǎn)生的破損，因此不得不進(jìn)行突發(fā)性的套筒磚更換。這種破損的原因，推定為鋼水通過(guò)時(shí)由伴隨溫度上升而產(chǎn)生的熱沖擊所引起的破損，鋼水通過(guò)過(guò)程中由套筒磚的內(nèi)孔上承受的應(yīng)力所引起的破損，出鋼時(shí)由鋼水的攪拌產(chǎn)生的外力所引起的折斷損壞。但是，套筒磚破損的原因也受其內(nèi)徑、外形以及長(zhǎng)度等影響，這些根據(jù)應(yīng)用的轉(zhuǎn)爐而變化，所以非常難于特定。這樣，以往缺乏在特定并設(shè)計(jì)用于所應(yīng)用的出鋼孔套筒磚的氧化鎂-碳材質(zhì)方面的明確的材質(zhì)選定上的指標(biāo)，這樣使得材質(zhì)改善變得困難，一直通過(guò)重復(fù)的試行錯(cuò)誤來(lái)選擇材質(zhì)。本發(fā)明的課題在于對(duì)于煉鋼用轉(zhuǎn)爐的氧化鎂-碳材質(zhì)的套筒磚，根據(jù)應(yīng)用的轉(zhuǎn)爐的套筒防止套筒磚自身產(chǎn)生的破損，增大套筒磚的耐用性。本發(fā)明是基于下述認(rèn)識(shí)而作出的發(fā)明，認(rèn)為套筒磚的厚度是材料設(shè)計(jì)時(shí)的重要參數(shù)，進(jìn)行了各種試驗(yàn)，結(jié)果認(rèn)為作為決定耐用性的因素，對(duì)應(yīng)于套筒磚厚度的金屬粉的添加比例和石墨的添加比例極為重要。即認(rèn)為對(duì)應(yīng)于套筒磚的厚度，通過(guò)將金屬粉的添加比例和石墨的添加比例調(diào)整到恰當(dāng)?shù)姆秶?，可以獲得防止套筒磚自身產(chǎn)生的破損且耐用性極為優(yōu)異的出鋼孔套筒磚。決定套筒磚損傷的主要原因，根據(jù)套筒磚的厚度不同而不同，套筒磚的厚度比較薄時(shí)需要使強(qiáng)度優(yōu)先，比較厚時(shí)需要使抗熱沖擊性優(yōu)先。套筒磚的厚度比較薄時(shí)，推定由下述原因引起折斷損壞，即隨著使用次數(shù)的增加，套筒磚的內(nèi)孔發(fā)生損傷而擴(kuò)大，厚度也不斷減小，此時(shí)強(qiáng)度不足，鋼水通過(guò)時(shí)內(nèi)孔經(jīng)不住承受的應(yīng)力、或者出鋼時(shí)由鋼水的攪拌產(chǎn)生的外力而引起折斷損壞。套筒磚的厚度為比較厚時(shí)，認(rèn)為依靠厚度套筒磚自身的強(qiáng)度獲得了保證，所以由熱沖擊引起的破損成為決定壽命的大的因素。這樣根據(jù)套筒的厚度不同而表現(xiàn)出不同的損傷狀態(tài)是本發(fā)明的重要見(jiàn)解，需要基于此來(lái)設(shè)計(jì)材料。而且推定各種必要特性的加權(quán)相對(duì)于套筒的厚度而漸漸改變。而且，以套筒厚度約70mm為分界線損傷狀態(tài)比較明確地發(fā)生變化，比其薄時(shí)需要重視強(qiáng)度的設(shè)計(jì)，比其厚時(shí)需要重視抗剝落性的設(shè)計(jì)。即本發(fā)明是高耐用性套筒磚，其為在含有氧化鎂原料為60質(zhì)量％以上95質(zhì)量％以下和石墨為5質(zhì)量％以上20質(zhì)量％以下的耐火原料配合物中，用外摻法添加大于3質(zhì)量y。且為6質(zhì)量呢以下的由作為金屬粉的Al、Si、Mg、Ca、Cr以及這些金屬的合金組成的組中的1種以上和有機(jī)結(jié)合劑，進(jìn)行混煉、成形以及熱處理而獲得的厚度為70mm以下的高耐用性套筒磚。在套筒的厚度為70mm以下的條件時(shí)，為了提高強(qiáng)度使用大于3質(zhì)量%且為6質(zhì)量％以下的金屬粉。但是，為3質(zhì)量％以下時(shí)，因套筒磚的強(qiáng)度不足，使用中容易產(chǎn)生破損耐用性降低；大于6質(zhì)量％時(shí)，組織變得致密形成高彈性率，因此抗熱沖擊性變得不充分容易產(chǎn)生破損，耐用性降低。而且，套筒的厚度為70mm以下的條件時(shí)，因?yàn)榇罅渴褂昧私饘俜郏约词故褂帽容^多的石墨也可獲得抑制抗磨耗性、強(qiáng)度降低的效果，綜合提高耐用性。為了確保抗熱沖擊性，使用5質(zhì)量％以上20質(zhì)量％以下的石墨。石墨低于5質(zhì)量％時(shí)，抗熱沖擊性變得不充分使用中容易產(chǎn)生破損，耐用性降低；大于20質(zhì)量%時(shí)，因使用中的鋼水產(chǎn)生的磨耗、強(qiáng)度不足所引起的損耗變大，耐用性降低。對(duì)于本發(fā)明的套筒磚，從抗侵蝕性方面來(lái)看，在耐火原料配合物整體中需要含有氧化鎂原料為60質(zhì)量％以上95質(zhì)量％以下、更優(yōu)選8095質(zhì)量％。低于60質(zhì)量％時(shí)，抗侵蝕性不足；大于95質(zhì)量°/。時(shí)，相對(duì)來(lái)說(shuō)石墨的添加比例不足，抗熱沖擊性不足。本發(fā)明的套筒磚，雖然僅用氧化鎂原料和石墨形成耐火原料配合物，就可形成耐用性良好的通用性強(qiáng)的材料，但根據(jù)使用條件，也可與作為耐火原料配合物而公知的氧化鎂-碳磚同樣使用其他原料。例如可在120質(zhì)量%的范圍內(nèi)使用鋁鎂尖晶石、氧化鋁、氧化鋯、硅石、碳黑、焦炭、瀝青粉末及碳化硅等中的1種以上。但是，大于20質(zhì)量%時(shí)套筒磚的抗侵蝕性降低。作為本發(fā)明中使用的氧化鎂原料，可使用通常作為耐火物用而市售的氧化鎂原料。使用MgO成分為98。/。以上的電熔氧化鎂砂，可進(jìn)一步提高套筒磚的抗侵蝕性。用于耐火原料配合物的石墨，可使用通常作為耐火物的原料而使用的鱗狀石墨或合成石墨等。此外，作為鱗狀石墨可使用膨脹性石墨。膨脹性石墨是鱗狀石墨的一種，是對(duì)鱗狀石墨實(shí)施化學(xué)處理使其膨脹后進(jìn)行粉粹的原料，有片狀石墨等數(shù)種，本發(fā)明可使用任何一種。在耐火原料配合物中添加的金屬粉，從提高強(qiáng)度及抗氧化性并且難于對(duì)耐火物組織產(chǎn)生不良影響的方面來(lái)看，可使用Al、Si、Mg、Ca、Cr、以及這些金屬的合金中的1種以上。這些金屬粉，通過(guò)在耐火物內(nèi)捕獲氧而發(fā)揮形成陶瓷結(jié)合、防止石墨氧化的功能，并且生成的氧化物具有高熔點(diǎn)，抗侵蝕性優(yōu)異。金屬粉的粒度，為了即使少量使用也在組織中均勻分散，更優(yōu)選使用0.lmm以下。此外，可在耐火原料配合物中用外摻法添加O.13質(zhì)量。/。的B、B4C、MgB2、CaB6、及CrB中的l種以上。通過(guò)添加這些硼或硼化物，強(qiáng)度及抗氧化性提高，可進(jìn)一步提高耐用性。其添加比例低于0.1%質(zhì)量時(shí)不能充分發(fā)揮強(qiáng)度及抗氧化性，大于3質(zhì)量%時(shí)抗熱沖擊性降低。為了使這些化合物即使少量使用也在組織中均勻分散，更優(yōu)選使用粒度為0.1mm以下。耐火物中的金屬，在使用過(guò)程中發(fā)生氧化變?yōu)檠趸?，進(jìn)一步與氧化鎂反應(yīng)體積發(fā)生膨脹，其結(jié)果是因?yàn)槭勾u體的組織致密化，強(qiáng)度提高效果大，而另一方面使抗熱沖擊性降低，根據(jù)使用條件也會(huì)有套筒磚的耐用性變得不充分的情況。因此，氧化鎂原料中的微粉部分特別是10ixm以下的部分，因?yàn)榛钚愿叨c上述金屬的氧化物進(jìn)行反應(yīng)，容易使組織過(guò)度致密化，所以不使用或少量使用時(shí)，在抑制過(guò)度的強(qiáng)度低下的同時(shí)可進(jìn)一步提高抗熱沖擊性。而且，10pm以下的原料在耐火原料配合物中大于5質(zhì)量％時(shí)，難于獲得抗熱沖擊性提高的效果。進(jìn)而，對(duì)于本發(fā)明的套筒磚，氧化鎂原料中粒徑大于10"m且為50(^m以下的氧化鎂量，通過(guò)使其在耐火原料配合物中為2050質(zhì)量％，可以形成高強(qiáng)度且具有抗熱沖擊性的套筒。粒徑大于10um且為500pm以下的氧化鎂量低于20質(zhì)量%時(shí)，組織變得疏松，抗侵蝕性提高效果不充分；大于50質(zhì)量％時(shí)與來(lái)自金屬的氧化物進(jìn)行反應(yīng)，不能忽視組織變致密的影響，抗熱沖擊性降低。通過(guò)在使上述原料成為規(guī)定的配合比例的耐火原料配合物中添加金屬粉和有機(jī)結(jié)合劑，進(jìn)行混煉、成形、熱處理可獲得套筒磚。此時(shí)，通過(guò)調(diào)控粒度構(gòu)成、成形壓力等，可使熱強(qiáng)度及彈性率改變。為了通過(guò)加壓成形及熱處理而在使用時(shí)表現(xiàn)出充分的強(qiáng)度、和通過(guò)加熱生成碳鍵而使用有機(jī)結(jié)合劑。作為有機(jī)結(jié)合劑，可使用酚醛樹脂、呋喃樹脂、以及瀝青中的l種以上。套筒磚中也可使內(nèi)孔、外側(cè)形成斜度，或形成窄口形狀。此外，內(nèi)孔不必為卵圓那樣的圓形。套筒磚的厚度基本上是最小部的厚度。但是套筒磚有斜度時(shí)，套筒磚的厚度為斜度部以外的部分的最小厚度。整體形成斜度時(shí)，套筒磚的厚度為內(nèi)孔小的一方的最小厚度。內(nèi)部有凹凸時(shí)，套筒磚的厚度為內(nèi)孔小的一方的最小厚度。本發(fā)明的套筒磚因?yàn)槭褂眠^(guò)程中套筒磚自身的破損極其少，特別是對(duì)于全長(zhǎng)為7003000mm的大型套筒磚其效果顯著。根據(jù)出鋼孔套筒磚的厚度，通過(guò)將石墨和金屬粉的添加比例調(diào)整為適當(dāng)?shù)呐浜媳壤?，出鋼孔套筒磚的耐用性飛躍提高。接著，通過(guò)使用本發(fā)明的套筒磚，不僅使定期的套筒更換時(shí)間間隔延長(zhǎng)，而且使因折斷損壞等產(chǎn)生的突發(fā)性套筒磚更換作業(yè)驟減，所以伴隨套筒磚更換作業(yè)的轉(zhuǎn)爐停止次數(shù)減少，生產(chǎn)工藝更加穩(wěn)定。圖1表示實(shí)施例及比較例中套筒磚厚度與耐用次數(shù)的關(guān)系。具體實(shí)施例方式以下根據(jù)實(shí)施例對(duì)本發(fā)明的實(shí)施方式進(jìn)行說(shuō)明。實(shí)施例表1表示本發(fā)明的實(shí)施例，表2表示比較例。此外表3表示表1及表2中制造的圓筒形狀的套筒磚的尺寸。表1及表2中表示以各種配合比例制造不同形狀的套筒磚，其物性測(cè)定結(jié)果和在轉(zhuǎn)爐上的測(cè)試使用次數(shù)。此外實(shí)施例和比較例中，其序號(hào)相同時(shí)套筒磚的形狀相同。例如實(shí)施例1和比較例1使用相同形狀的套筒磚(套筒符號(hào)A)，實(shí)施例2和比較例2制造了相同形狀的套筒磚(套筒符號(hào)B)。表1及表2表示的實(shí)施例及比較例中，作為氧化鎂原料，使用了形成適當(dāng)粒度構(gòu)成的配合有純度為99質(zhì)量%的電熔氧化鎂的氧化鎂原料。作為鱗狀石墨，使用純度為99質(zhì)量%等級(jí)的天然鱗狀石墨的粒度為0.5mm以下的微粉。表中的金屬粉及硼化物使用粒度為0.05mm以下的粉末。作為有機(jī)結(jié)合劑，使用粉末狀的瀝青和酚醛樹脂或酚醛樹脂。酚醛樹脂使用由以乙二醇為主要成分的溶劑調(diào)整粘度后的酚醛樹脂，添加適量以形成適合成形條件的混煉物。在表1及表2中，相對(duì)于由氧化鎂原料和石墨組成的耐火原料配合物100質(zhì)量％，瀝青、金屬粉、以及硼化物用外摻的添加比例(質(zhì)量％)表示。在各表的耐火原料配合物中，添加金屬粉及作為有機(jī)結(jié)合劑的酚醛樹脂，根據(jù)需要添加瀝青(粉末)、硼化物，進(jìn)行混煉，通過(guò)CIP成形為出鋼孔套筒磚。成形后在30(TC進(jìn)行熱處理。從制作的套筒磚上切取試驗(yàn)片，根據(jù)JIS-R2205測(cè)定外觀氣孔率。根據(jù)JIS-2213的測(cè)定方法在140(TC測(cè)定熱彎曲強(qiáng)度。將出鋼孔套筒磚用于轉(zhuǎn)爐檢領(lǐng)"耐用次數(shù)表示使用的3根套筒磚的平均值。耐用次數(shù)，基本上是在判斷比規(guī)定的出鋼時(shí)間縮短，即使修補(bǔ)內(nèi)孔也不能確保規(guī)定的出鋼時(shí)間而給作業(yè)帶來(lái)障礙時(shí)，即中止使用。此外，在因產(chǎn)生突發(fā)性破損而判斷難于繼續(xù)使用時(shí)，當(dāng)時(shí)就中止使用。此外，氧化鎂原料中的粒徑大于10um且為500um以下的比例、以及氧化鎂原料中的粒徑為10ym以下的比例，是耐火原料配合物100質(zhì)量％中含有的各自比例的測(cè)定結(jié)果。粒度分布按以下方法計(jì)算，S卩抽取即將混合之前的氧化鎂原料樣品，過(guò)lram的篩，利用散射式粒度分布測(cè)定裝置測(cè)定其篩下物，用相當(dāng)?shù)呐浜媳壤?jì)算。圖1是將表1及表2的結(jié)果繪制成的套筒磚厚度和在轉(zhuǎn)爐上使用次數(shù)(壽命)的關(guān)系圖。在該圖中，為了觀察金屬粉添加量對(duì)在轉(zhuǎn)爐上的使用次數(shù)產(chǎn)生的影響，在實(shí)施例及比較例中，分為金屬粉的添加量大于3質(zhì)量%且為6質(zhì)量％以下時(shí)、低于3質(zhì)量％時(shí)來(lái)表示。由圖1可知，金屬粉添加量和耐用次數(shù)的相關(guān)性，以套筒磚的厚度為70mm附近為分界線而大不相同。即由圖1可知，套筒磚的厚度為70mm以下時(shí)，實(shí)施例中用O表示的區(qū)域即金屬粉的添加量大于3質(zhì)量%且為6質(zhì)量％以下時(shí)，與比較例中用A表示的區(qū)域即金屬粉的添加量低于3質(zhì)量%時(shí)相比，破損減少且耐用性極其優(yōu)異。但套筒磚的厚度比70mm厚時(shí)，與實(shí)施例中用《表示的區(qū)域即金屬粉的添加量低于3質(zhì)量%時(shí)相比，比較例中用A表示的區(qū)域即金屬粉的添加量大于3質(zhì)量％且為6質(zhì)量％以下時(shí)耐用性變差。這是因?yàn)橐约s70mm為分界線，與此相比套筒的厚度厚時(shí)，熱沖擊成為損傷的主要原因，推定是因?yàn)槭艿奖容^大量添加的金屬粉的影響，使內(nèi)孔產(chǎn)生龜裂，因此產(chǎn)生破損耐用性降低。表1中，實(shí)施例19表示石墨、金屬粉的添加比例在本發(fā)明的范圍內(nèi)，且套筒磚的厚度為70mm以下時(shí)應(yīng)用的例子。將這些實(shí)施例和表2所示的比較例l21中相同形狀的套筒相比較，可知其顯示出非常優(yōu)異的耐用次數(shù)。例如比較例1中金屬粉外摻7質(zhì)量％時(shí)，超出其上限值6質(zhì)量％，與相同類型的套筒磚且為相同的耐火原料配合物構(gòu)成的金屬粉為4質(zhì)量％的實(shí)施例1相比較，耐用次數(shù)約減少29%。推定這是因?yàn)榻饘俜鄣奶砑颖壤^(guò)多，抗熱沖擊性降低而使套筒磚產(chǎn)生破損。比較例6中金屬粉外摻1質(zhì)量%時(shí)，低于其下限值3質(zhì)量％，與相同類型的套筒磚且為相同耐火原料配合物構(gòu)成的金屬粉為5質(zhì)量％的實(shí)施例4相比較，耐用次數(shù)約減少23%。認(rèn)為這是因?yàn)榻饘俜鄣奶砑颖壤^(guò)少，強(qiáng)度變得不充分而使套筒磚產(chǎn)生破損。比較例8和實(shí)施例6、比較例9和實(shí)施例7也顯示了相同的趨勢(shì)。比較例10中石墨為4質(zhì)量%時(shí)，低于其下限值5質(zhì)量％，與相同類型的套筒磚且石墨的添加比例為6質(zhì)量％的實(shí)施例8相比，耐用次數(shù)約減少25%。這是因?yàn)槭伲篃釠_擊性不足而使套筒磚產(chǎn)生破損。進(jìn)而，比較例13中石墨為22質(zhì)量％時(shí)，超出其上限值20質(zhì)量％，與相同類型的套筒磚且石墨為7重量％的實(shí)施例9相比，耐用次數(shù)約減少24%。比較例12中金屬粉為4%、石墨為10%,各添加量均在本發(fā)明的范圍內(nèi)，應(yīng)用于套筒厚度為85mm的套筒。與比較例20的金屬粉為0.7%時(shí)相比，結(jié)果耐用性差，這是因?yàn)橛蔁釠_擊引起的破損使耐用性降低。比較例4、比較例14也同樣。<table>tableseeoriginaldocumentpage10</column></row><table><table>tableseeoriginaldocumentpage11</column></row><table>權(quán)利要求1.高耐用性套筒磚，其為在含有氧化鎂原料為60質(zhì)量％以上95質(zhì)量％以下和石墨為5質(zhì)量％以上20質(zhì)量％以下的耐火原料配合物中，用外摻法添加大于3質(zhì)量％且為6質(zhì)量％以下的由作為金屬粉的Al、Si、Mg、Ca、Cr以及這些金屬的合金組成的組中的1種以上和有機(jī)結(jié)合劑，進(jìn)行混煉、成形以及熱處理而獲得的厚度為70mm以下的高耐用性套筒磚。2.如權(quán)利要求1所述的高耐用性套筒磚，其中，在所述耐火原料配合物中，還用外摻法添加O.13質(zhì)量呢的B、BX、MgB2、CaBs以及CrB中的l種以上。3.如權(quán)利要求1或2所述的高耐用性套筒磚，其中，氧化鎂原料中粒徑大于10"m且為500pm以下的粒子在耐火原料配合物中占2050質(zhì)量％，并且粒徑為10um以下的粒子在耐火原料配合物中為5質(zhì)量％以下。全文摘要對(duì)于煉鋼用轉(zhuǎn)爐的氧化鎂-碳材質(zhì)的套筒磚，通過(guò)應(yīng)用下述套筒磚，防止套筒磚自身產(chǎn)生的破損，增加了套筒磚的耐用性，所述套筒磚為在含有氧化鎂原料為60質(zhì)量％以上95質(zhì)量％以下和石墨為5質(zhì)量％以上20質(zhì)量％以下的耐火原料配合物中，用外摻法添加大于3質(zhì)量％且為6質(zhì)量％以下的由作為金屬粉的Al、Si、Mg、Ca、Cr及這些金屬的合金組成的組中的1種以上和有機(jī)結(jié)合劑，進(jìn)行混煉、成形以及熱處理而獲得的厚度為70mm以下的套筒磚。此外，通過(guò)進(jìn)一步用外摻法添加0.1～3質(zhì)量％的B、B₄C、MgB₂、CaB₆、以及CrB中的1種以上，可提高強(qiáng)度、抗氧化性，進(jìn)一步提高耐用性。通過(guò)使氧化鎂原料中粒徑大于10μm且為500μm以下的粒子在耐火原料配合物中占20～50質(zhì)量％，并且使粒徑為10μm以下的粒子在耐火原料配合物中為5質(zhì)量％以下，可進(jìn)一步提高抗侵蝕性和抗熱沖擊性。文檔編號(hào)C04B35/043GK101535212SQ20078004111公開日2009年9月16日申請(qǐng)日期2007年11月6日優(yōu)先權(quán)日2006年11月6日發(fā)明者保木井利之,吉富丈記,波多江英一郎,田中雅人申請(qǐng)人:黑崎播磨株式會(huì)社