專利名稱：生產(chǎn)復絲的方法
技術領域：
本發(fā)明是有關按權利要求1的總概念生產(chǎn)復絲的方法。
此方法在DE-B 22 41 718(Du Pont)(US-PS 3,711,307和3,772,872)中已知。
此方法以熔融高速紡絲和牽伸為特征，在此牽伸是與假捻—變形加工聯(lián)合在一起的。
紡絲速度和隨即可達到的牽伸比之間存在著物理的依賴關系。這樣的依賴關系基于通過高的紡絲速度，在一般情況超過2000米/分，可達到分子鏈的預取向，因此用此方法預取向絲(POY)的斷裂伸長和隨即的可牽伸性就會變小。對于聚酯纖維(聚對苯二甲酸乙二酯)和聚酰胺纖維(尼龍6和尼龍66)這種物理依賴性從DE—C 22 54 99.8(Bag 854)的圖表中可得到。如果以下談的是有關“正常紡絲速度”和/或“正常牽伸比”，那么這里牽伸比是指在此圖表中可得到的關系，也就是預取向絲是用常規(guī)方法而不是按本發(fā)明的原理紡絲。
物理依賴性與要生產(chǎn)的纖維的最終纖度決定生產(chǎn)能力的限度。生產(chǎn)能力又可按進料量測定(即每單位時間熔體量)(克/分)。
在連續(xù)紡絲—牽伸和卷繞工藝中提高紡絲速度不會引起生產(chǎn)能力的相應提高，因為紡絲速度的提高使可牽伸性減小和因此卷繞速度僅有很少或根本不改變。
在這樣的紡絲—牽伸和卷繞工藝中在紡絲后纖維直接送入牽伸工序和在通過牽伸工序后再卷繞起來。
在間歇生產(chǎn)工藝中在紡絲工序結束后進行卷繞，然后將得到的卷繞筒子放在牽伸機上和經(jīng)過牽伸工序后再卷繞起來。從進料量，即熔體排出量可得到在給定的紡絲速度和牽伸下必須達到的最終纖度。由于物理的內在聯(lián)系在常規(guī)生產(chǎn)方法中對纖維來說通過預取向絲的熔融紡絲和隨即的牽伸產(chǎn)量沒有明顯的提高(參看國際紡織公報ITB 1973，S.374中的論文“紡絲牽伸—高速紡絲—牽伸變形”)。
本發(fā)明的任務是提高產(chǎn)量。
從權利要求1和權利要求2得出解決辦法。
按權利要求1的解決辦法是從連續(xù)生產(chǎn)方法出發(fā)，在此方法中由要生產(chǎn)的絲所需的最終纖度和所需的進料量可得到絲的卷繞速度，此速度基本上相當于牽伸輥的最終速度。通過預給定的所需牽伸比可得到絲條從噴咀下來的紡絲速度或者反過來給定所需的紡絲速度可得到牽伸比，在兩種情況都是根據(jù)預給定的物理內在關系。只有通過本發(fā)明采取的措施才可能使生產(chǎn)能力提高到可觀的規(guī)模，因為只有通過本發(fā)明才能突破紡絲速度和可牽伸性之間物理的內在關系。
權利要求2是從間歇生產(chǎn)方法出發(fā)，在此方法中纖維在紡絲工序紡絲和卷繞和隨即在牽伸工序進行牽伸，然后再卷繞起來。
在此有兩種選擇可以考慮在一種方法中要求牽伸比限制在一定范圍。特別是在牽伸變形中有此情況。在牽伸變形中產(chǎn)品質量和變形方法的可靠性取決于所選擇的合適的牽伸比。另外情況是在假捻—變形中復絲不能保持穩(wěn)定的張力。這樣會造成單絲斷裂。不適當?shù)臓可毂炔粌H意味著所生產(chǎn)的絲的質量下降，而且也有因纖維斷裂造成生產(chǎn)中斷的危險。
在其它生產(chǎn)方法中期待在紡絲過程內部有臨界牽伸比，在適當界限內預給定紡絲速度。紡絲速度的選擇必須能可靠的生產(chǎn)預牽伸絲并且無單絲斷裂。這特別在生產(chǎn)高強絲或單絲根數(shù)多的絲有此要求，在此由于較大的空氣摩擦有斷絲的危險并由此造成了纖維質量變差或紡絲過程中斷。
在按權利要求1的解決辦法中得到在紡絲工序中提高生產(chǎn)能力。
在兩個選擇中按權利要求2的辦法是通過提高進料量來提高生產(chǎn)能力，其中一個選擇是在紡絲工序中絲不采用提高卷繞速度而是加大預牽伸絲的纖度進行卷繞和在牽伸工序中采用加大牽伸比進行牽伸。這樣在牽伸工序中在維持同樣的最終纖度時所生產(chǎn)的纖維長度變大。在另一個選擇中在紡絲工序提高進料量使卷繞速度提高和因此提高了生產(chǎn)能力，這如常規(guī)所做的那樣隨即進行牽伸。
本發(fā)明的重要意義在于，由噴絲孔出來的熔融絲條，它隨即要變成單絲，這樣的熔融絲條很短的一段還要保持熔融液體狀態(tài)?？梢栽O想的是可通過采用相應大的噴絲孔直徑來獲得。按本發(fā)明和為操作更可靠可單獨通過熱量輸入達到生產(chǎn)能力的提高。按權利要求3的辦法優(yōu)點是，不需要改變原來的紡絲裝置，加熱長度可任意的和按需要相應加長。
在此有討厭的單體和齊聚物蒸發(fā)出來，然后它馬上沉積在噴絲板下邊并妨礙生產(chǎn)可靠性。
這現(xiàn)象可按權利要求4或權利要求5的解決辦法預以防止。按權利要求4的辦法首先是阻止在噴絲孔的分子預取向。這里必須認識到，纖維或纖維分子的預取向很大程度也會由于狹小的噴絲孔中的流動環(huán)境引起的。通過按權利要求4的措施可以予以阻止，即凍結流動取向和導致相應的預取向。力爭將噴絲板加熱提高5℃以上，優(yōu)選的是5-3℃，本試驗中提高10℃加熱。
從DE-OS 190 5507中已知在用低速無預取向的常規(guī)紡絲工藝中為平衡熱量損失要對噴絲板加熱。
按權利要求4的噴絲板加熱方法可以在噴絲板上裝上加熱電阻絲。加熱電阻絲可按所需的溫度工作。
按權利要求5的解決辦法具有附加的優(yōu)點是，在紡絲裝置上不需作重大改變。此外它可阻止臟物，齊聚物和單體沉積在噴絲板上，通過按權利要求6的實施可以保證整個噴絲板面得到均勻的加熱。
按權利要求7的解決辦法可保證噴絲板的清理和沉積物的鏟除簡單易行。
下面說明
具體實施例方式圖1表示生產(chǎn)光滑復絲的連續(xù)紡絲—牽伸工藝流程圖。
圖2，3表示預取向的光滑復絲的紡絲和隨即預取向絲的牽伸變形在兩個加工工序中進行的兩步法流程圖。
圖4表示噴絲板區(qū)的剖面圖。
圖5與表1相應的表示不同單絲纖度的聚酯纖維的紡絲速度和預取向絲的斷裂伸長之間的關系曲線。
圖6表示對噴絲板預送熱時所得絲的最終纖度和提高斷裂伸長的依賴關系曲線。
下面說明的方法同樣適用于聚酯或聚酰胺纖維的紡絲。作為聚酯特別考慮的是聚對苯二甲酸乙二酯，作為聚酰胺特別是采用尼龍6(Perlon哌隆)和尼龍66。要確切注意的是下面的工藝參數(shù)為聚酯給定的，它相對于聚酰胺纖維有偏差，此偏差可用試驗確定。
下面說明紡絲方法。
此紡絲方法的說明既適用于按圖1的實施例也適用于按圖2的實施例，確切給定的偏差例外。
纖維1是由熱塑性材料紡出來的，熱塑性材料是通過加料裝置2加入擠壓機3，擠壓機3是由馬達4驅動。馬達4是由馬達控制器8控制。在擠壓機中將熱塑性材料熔融。形變功通過擠壓機傳給材料。此外加熱裝置5是以電阻形式加熱，它通過加熱控制器43進行控制，熔體通過熔體管線進入齒輪泵9，它是由泵馬達44傳動。
泵前的熔體壓力由壓力傳感器7接受并通過壓力信號反饋到馬達控制器8保持恒定。
泵馬達通過泵控制器45控制，使馬達轉數(shù)可以細調。泵9推送熔體流至加熱的紡絲箱10，在它的下邊有裝在噴絲板槽53內的噴絲板11(見圖4)。熔體從噴絲板以細的絲條12噴出來。絲條通過冷卻甬道14，在此冷卻甬道14中通過吹風裝置15將空氣橫向或徑向吹到纖維束上和從而將其冷卻。
在冷卻甬道14的末端通過一個油劑輥13將絲束收集成纖維1和涂上油劑液體。纖維由冷卻甬道和從噴絲板通過導絲盤16拉出。纖維圍繞著導絲盤纏繞多圈。這里用一個與導絲盤16交叉排列的超喂輥17。超喂輥17是可自由轉動的。導絲盤16通過導絲盤馬達18和變頻器22以預先可調的速度傳動。紡絲速度比絲條從噴絲板11自然出絲的速度快好幾倍。
通過調節(jié)變頻器22的輸入頻率可以調節(jié)導絲盤16的轉數(shù)。由此可確定纖維1從噴絲板11出來的紡絲速度。
至今此說明適合于按圖2的方法，按圖1的流程牽伸工序如下面導絲盤16后跟著一牽伸盤19并帶有另外一個超喂輥20，這兩個結構相當于導絲盤16和超喂輥17。牽伸馬達21與變頻器23用于牽伸盤19的傳動，變頻器22和23的輸入頻率通過可控變頻器24穩(wěn)定地設定。用此方式和方法用變頻器22和23可個別調節(jié)導絲盤16和牽伸盤19的轉數(shù)。導絲盤16和牽伸盤19的速度水平相反地可用變頻器24集體調節(jié)。纖維1從牽伸盤19進入所謂的“上導絲器”25和從這里進入往復三角26。
以下的說明是關于按圖1和圖2以同樣方法的卷繞工序的過程。在此兩張圖中往復裝置都沒描繪出來。
這是一個回旋螺紋輥和一個裝在其中的往復導絲器，它帶著絲條在絲筒33的整個長度上來回導絲。這里絲條纏繞在往復裝置27后面的接觸輥28上，接觸輥28緊挨著絲筒33表面上。它用于測量絲筒33的表面速度。絲筒33是在筒管35上形成的。筒管35是張?zhí)自诮z筒的心軸34上。心軸34通過心軸馬達36和心軸控制器37傳動，使絲筒33表面速度保持恒定。
這里在接觸輥軸29上的可自由轉動的接觸輥28的轉數(shù)作為可調參數(shù)，借助于一個鐵磁墊圈30和一個磁性脈沖發(fā)送器31使其起動和調節(jié)。
按圖1的方法，通過心軸控制器37的調節(jié)使卷繞速度與牽伸輥19的圓周速度相匹配。
按圖2的實施中被導絲盤16引出的絲直接進入上導絲器25和導入往復三角26中，這里用相應方法使絲筒心軸33的圓周速度和紡絲速度之間相互協(xié)調，紡絲速度通過導絲盤16預給定。
在兩種情況中由接觸輥28起動和調節(jié)的絲筒33的圓周速度比在前面的導絲盤16及19的圓周速度稍小些。被卷繞絲的速度作為由絲筒33的圓周速度和沒畫出來的往復裝置27的往復速度的幾何總和。
圖3用圖解表示牽伸變形工藝，絲筒33是預取向絲，它在按圖2的紡絲過程中生產(chǎn)的，將此絲筒放在牽伸變形機上。預取向的絲由導絲器38送到入口喂入輥39，從這里通過加熱器46，冷卻導軌47，摩擦假捻器48和引入到出口喂入輥50。接著卷繞在絲筒52上。喂入輥39和50用不同的速度傳動。從而在這兩個喂入輥之間同時帶有加熱器和假捻—變形器的假捻區(qū)中完成牽伸。
下面分別說明按圖1和2、3的方法。
圖1是一連續(xù)的紡絲—牽伸工藝，在此工藝中從卷繞速度和進料量可得最終纖度。
例如要生產(chǎn)最終單絲纖度為2旦(den)的絲，紡絲速度為3000米/分。由此得到在正常情況下，即噴絲板不加熱時所生產(chǎn)纖維的斷裂伸長為120％，換言之，即預取向絲拉至斷裂可拉伸至它的長度的220％。由此可得牽伸比為此值的2/3，例如為1∶1.6。
由此得出紡絲速度為4800米/分，在單絲纖度(如上述)為2旦/單絲和72根單絲的總纖度為150旦，由此可得進料量
對每一紡絲位而言，150克/9000米×4800米/分＝80克/分。
現(xiàn)在如果要生產(chǎn)同樣的絲，紡絲速度提高到4000米/分。它的斷裂伸長為80％。即纖維可伸長至它長度的180％而斷裂，如果牽伸比大約又選擇在2/3范圍內，這樣得到牽伸比為1∶1.2，這意味著紡絲速度沒有提高?？梢钥吹皆谏a(chǎn)同樣最終纖度時進料泵的泵供量沒有提高。因此產(chǎn)量和生產(chǎn)能力沒有明顯提高。
由于此原因按圖4在噴絲板下邊放一個輻射加熱器，以后對此輻射加熱器按圖1和2的方法給予同樣的說明。噴絲板11裝在噴絲板槽53上。噴絲板槽53放在加熱箱10中。將加熱箱10進行加熱。這里不詳細畫出，在噴絲板下面和直接與其相連的是輻射加熱器56。輻射加熱器56是環(huán)形結構，是用鋼制成的。它的面向中心的內側58形成錐面，它是向著噴絲板的。一個適當?shù)膱A錐角大約為30°-40°。在輻射加熱器中裝入環(huán)形加熱帶57。它是一種加熱電阻絲。此加熱電阻絲可使輻射加熱器加熱至超過300°-約800℃的赤熱溫度。非常有效的溫度是在450-700℃的溫度范圍。
在輻射加熱器的下邊連接著是驟冷吹風51，如同說明。
在此表明，在同樣的紡絲速度3000米/分和用輻射加熱器輻射噴絲板時，斷裂伸長明顯提高和因此纖維的可牽伸性也提高。在此例中用加熱至550℃的輻射加熱器加熱可以使斷裂伸長率并因此使牽伸率提高5％。因此在3000米/分的紡絲速度也可以使卷繞速度提高5％即5040米/分。這樣提高的卷繞速度在生產(chǎn)初始給定的纖維纖度中先決條件是進料泵的泵供量提高至84克/分。因此裝置的生產(chǎn)能力通過此簡單的加熱噴絲板的措施可提高5％。
如按圖4的圖表所示，生產(chǎn)能力提高的程度一方面與輻射溫度有關，另方面也與纖維纖度有關。纖度較大，效果較差些或者要選擇較高的輻射溫度。其內在聯(lián)系的細節(jié)要通過試驗確定。
按圖2的方法如下述例如要生產(chǎn)變形紗55d/109f即55旦和109根單絲的復絲，也就是每根單絲的單絲纖度為0.5旦(dpf)。用1.6牽伸比進行牽伸是牽伸-變形工藝中的最佳值。這樣的牽伸可得到好的卷曲度和可靠的變形工藝而無斷絲。該牽伸比意味著，在絲筒33卷繞的是預取向絲，它的纖度為88d/109f。為了使這樣的絲進行預取向，可以使牽伸比維持1.6，必須將斷裂伸長調高1/2-1/3。在牽伸比為1.6時斷裂伸長約為220％。從圖5的曲線或表中得出紡絲速度為2600米/分，它在按圖2的方法中通過導絲盤16來調節(jié)。為了用2600米/分的紡絲速度生產(chǎn)88旦的預取向絲，每一紡絲位的泵供量必須調至25.5克/分。泵供量的提高是不可能的，因為不然的話紡絲速度會改變和因此可牽伸性也會改變。由變形機預給定的可牽伸性限制了預取向絲的紡絲機的生產(chǎn)能力。
另外，如果使用按圖5的輻射加熱器，在同樣的可牽伸性時通過用按圖5的輻射加熱器對噴絲板加熱至約550℃紡絲速度可提高20％，即可達到3360米/分。泵供量相應提高至32.9克/分。由此同樣的機器設置可使生產(chǎn)能力提高20％以上。
可選擇生產(chǎn)55d/109f的變形絲，這里在卷繞區(qū)紡絲速度和卷繞速度不要超過3000米/分，這局限的原因是有時因敏感的紗線在處理上的困難。但這種困難是由于卷繞機器上配置所決定，它限制了最高速度。
如從表1或圖5的曲線得出，這種絲的斷裂伸長為96％。因此在牽伸區(qū)選擇的牽伸比約為斷裂長度196％的2/3，選擇的牽伸比是1.3∶1。由此得到送給牽伸—變形加工的預取向絲的纖度為55dtex(分特)×1.3＝71.5den(旦)。由此又可得到，對每一個錠位而言，此絲在紡絲區(qū)的進料量為71.5克/9000米×3000米/分＝23.8克/分。
如果現(xiàn)在按圖4再用輻射加熱器，在550℃的溫度操作，這樣在3000米/分的紡絲速度下斷裂伸長提高20％，即96％×120％＝115％，因而斷裂長度為215％。所以可在下面的牽伸工序中將牽伸比調至此值的大約2/3，即1.45。這意味著，要生產(chǎn)最終纖度為55旦的絲，必須用纖度為55×1.45＝79旦的預取向絲。為在3000米/分的紡絲速度生產(chǎn)79旦的絲，必須將每個紡絲位的進料量調至26.3克/分。因此在紡絲工序生產(chǎn)能力可提高(26.3-23.8)/23.8＝10％。
要注意的是前面計算的和例子中作為基礎的各個數(shù)值是為一定的聚合物(聚酯)求得的。各個數(shù)值有一定偏差，它與所用的聚合物的來源和種類有關，此偏差可通過試驗測得。這些適用于所測得的斷裂伸長、適用于牽伸比和所測得的斷裂伸長之間的依賴性、斷裂伸長和單絲纖度之間關系、輻射溫度和斷裂伸長的提高之間的關系以及同樣適用于與纖度有關的生產(chǎn)能力的提高。
本發(fā)明的特點在于，熔體在噴絲板中被加熱，這是給噴絲板附加輸入熱量，此熱量來自熔體和由周圍的紡絲罐和周圍的紡絲箱來的熱量。特別是噴絲板的溫度至少可提高5℃至40℃。在本試驗中溫度最好提高8-20℃，此溫度總是指噴絲板與熔體和與加熱的紡絲箱由于接觸產(chǎn)生的溫度。一般情況在噴絲板的溫度相對低時必須通過附加的熱量輸入相應提高加熱溫度。
不僅在噴絲板下邊的熱輻射損失得以平衡，而且也會造成附加的溫度升高。在通常的方法測量到噴絲板下邊的溫度約為290℃，而用550℃的輻射加熱器加熱后噴絲板溫度升高到310℃。輻射加熱器已被證實在操作上極為安全可靠的。但是也可以在噴絲板上裝加熱電阻絲，它可給噴絲板進行相應的加熱。顯然這種實施的缺點特別是處理有困難。另方面在此情況噴絲板容易清理。相反的環(huán)形輻射器的優(yōu)點是一方面阻止噴絲板和特別是噴絲板下邊由于位于下方驟冷甬道直接相碰。另方面環(huán)狀輻射器內有足夠的空氣交換，以便把蒸汽，特別是單體和齊聚物驅趕出和避免不允許有的沉積物附著在噴絲板下邊。為清理噴絲板下邊將輻射加熱器一面掛在絞鏈上，這樣可以朝下面折疊。
有關


1 絲條 30 鐵磁性墊圈2 加料裝置 31 脈沖器3 擠壓機33 絲筒4 馬達 34 錠子5 加熱器35 筒管6 熔體管線 36 驅動馬達8 馬達控制器37 錠子控制器9 泵38 導絲器10 紡絲頭 39 入喂入輥11 噴絲板 43 加熱控制器12 絲條 44 泵馬達13 油劑輥 45 泵控制器14 冷卻甬道46 加熱器15 吹風47 冷卻導軌16 拉伸導絲盤，超喂輥 48 假捻器18 傳動馬達49 擠壓機控制器19 牽伸導出盤 50 出口喂入輥20 超喂輥 51 冷卻控制器21 傳動馬達52 卷繞筒，變形筒22 變頻器 53 噴絲板座23 變頻器，牽伸比控制器54 紡絲箱體24 牽伸控制器 55 絕熱25 上部導絲器 56 環(huán)，輻射加熱體26 往復運動三角57 加熱帶，電阻加熱器27 往復導絲裝置58 內面28 接觸輥 59 入口管29 接觸輥軸表1斷裂伸長〔％〕與紡絲速度關系絲的纖度(旦/單絲)編織速度(米/分)

權利要求
1.由熱塑性材料通過預取向絲(POY)的熔融紡絲和預取向絲(POY)的牽伸生產(chǎn)復絲的方法，它包括以下處理步驟1.1熱塑性材料熔融成熔體；1.2用預設定的每單位時間輸送量進行熔體輸送；1.3將熔體通過噴絲板的噴絲孔擠壓出，在此通過熔體的熱傳遞和裝著噴絲板的加熱的紡絲箱體的熱傳遞將熱量供給噴絲板；1.4將從噴絲板孔中出來的單絲收集成絲束；1.5將絲條從噴絲板用預設定的大于2000米/分的紡絲拉出速度拉出，此速度高至能獲得它的分子預取向；1.6絲條在兩個輸出輥之間用預設定的牽伸比進行牽伸，1.7根據(jù)絲條紡絲拉出速度和它的可牽伸性之間的物理關系，通過調節(jié)紡絲拉出速度和調節(jié)牽伸比使處理步驟1.5和1.6相適應。1.8通過調節(jié)進料量與所調的拉出速度相一致和將預設定的牽伸的調至可取得預給定的最終纖度(dtex)，使處理步驟1.2和1.7相匹配；1.9絲的卷繞特征1.10在處理步驟1.3中在噴絲板中和/或直接在噴絲板出口給熔體輸入附加熱量；1.11在處理步驟1.7中紡絲拉出速度或牽伸比與紡絲拉出速度和牽伸比之間已改變的物理關系相適應，此關系與給熔體輸入的熱量有關。1.12在處理步驟1.2和1.8進料量與合適的紡絲拉出速度相匹配或與達到預設定的最終纖度合適的牽伸比相匹配。
2.由熱塑性材料，以預給定的最終纖度，用下面處理步驟通過熔融紡絲和牽伸生產(chǎn)復絲的方法2.1熱塑性材料熔融成熔體；2.2用預設定的每單位時間進料量輸送熔體；2.3通過噴絲板的噴絲孔將熔體擠壓出，在此通過熔體的熱傳遞和裝著噴絲板的加熱的紡絲箱體的熱傳遞將熱量供給噴絲板；2.4將從噴絲板孔中出來的單絲收集成絲束；2.5將絲條從噴絲板用預設定的大于2000米/分的紡絲拉出速度拉出，此速度高至能獲得它的分子的預取向；2.6將預取向絲卷繞成筒子；2.7將預取向絲從筒子中拉出；2.8絲條在兩個輸出輥之間用預設定的牽伸比進行牽伸。2.9在處理步驟2.5或2.8中按物理給定的關系(圖表1)調節(jié)紡絲拉出速度或牽伸比和2.10在處理步驟2.2用這樣的方法調節(jié)進料量，即使預牽伸絲通過處理步驟2.8和2.9預設定的紡速調節(jié)和牽伸比調節(jié)得到的纖度(旦)，此纖度就是由預設定的最終纖度和由調節(jié)的牽伸比產(chǎn)生的。2.11絲的卷繞特征2.12在噴絲板中和/或直接在噴絲板的出口給熔體輸入熱量；2.13在處理步驟2.9紡絲拉出速度或牽伸比與紡絲拉出速度和牽伸比之間已改變的物理關系相適應，此關系與給熔體輸入的熱量有關。2.14在處理步驟2.2和2.10進料量要與升高的紡絲拉出速度及升高的牽伸比相適應，以使能達到預設定的最終纖度。
3.按權利要求1或權利要求2的方法，其特征在于，用給熔體—絲條吹入熱氣體或熱空氣流的方法給從噴絲板出來的熔體輸入熱量，空氣流是垂直于絲條或者用一在噴絲板下面的部件將空氣流橫向吹到絲條上。
4.按權利要求1或權利要求2的方法，其特征在于，熱量輸入是通過加熱噴絲板進行，其中優(yōu)選的是，噴絲板的熱量損失通過對絲條的吹風，輻射等更多的預以平衡。
5.按權利要求4的方法，其特征在于，熱量的輸入是通過噴絲板下側的紅外絲輻射來進行。
6.按權利要求5的方法，其特征在于，噴絲板下側輻射是全面的，例如通過環(huán)形圍繞著噴絲板的輻射器進行，它的輻射面與噴絲板下側成一角度。
7.按權利要求6的方法，其特征在于，輻射器是一面通過絞鏈可折疊的。
全文摘要
本發(fā)明是關于用紡絲-牽伸工藝生產(chǎn)復絲的方法。在普通的生產(chǎn)方法中從要生產(chǎn)的纖維所需最終纖度和所需的進料量可得出纖維卷繞速度，它基本上相當于牽伸輥最終速度，通過預給定所需的牽伸比可得到纖維從噴絲頭的紡絲拉出速度，或者反過來通過預給定所需的紡絲速度可得到牽伸比，在二種情況下都是根據(jù)預給定的物理關系。按本發(fā)明與給噴絲板范圍的原料熔體附加輸入熱量相聯(lián)系的以及使其它工藝參數(shù)相匹配可能將生產(chǎn)能力提高到一個可觀的規(guī)模，因為紡絲速度和可牽伸性之間的這種關系可被突破，它可應用于連續(xù)和間斷生產(chǎn)過程。
文檔編號D02J1/22GK1136093SQ9610138
公開日1996年11月20日 申請日期1996年2月8日 優(yōu)先權日1995年2月10日
發(fā)明者H·斯基帕爾, E·雷克 申請人:巴馬格股份公司