專利名稱：高爾夫球桿頭的制作方法
技術(shù)領(lǐng)域：
本發(fā)明涉及一種高爾夫球桿頭，其中至少在冠部的一部分使用由纖維增強(qiáng)樹脂制成的樹脂構(gòu)件。
背景技術(shù)：
近年來，提出了一種例如日本專利申請公開第2003-111874號所述的所謂復(fù)合型高爾夫球桿頭，其通過將牢固安裝構(gòu)成冠部的一部分，且由纖維增強(qiáng)樹脂制成的樹脂構(gòu)件構(gòu)件和由金屬材料制成的球桿頭主體來形成。
上述的復(fù)合型高爾夫球桿頭可以通過使用比重小的纖維增強(qiáng)樹脂來減輕其重量。因此，例如可以增大桿頭的體積。而且，被減輕的重量可以更多的分布在桿頭的側(cè)部，例如尖側(cè)或跟側(cè)、背面和其他部分。這樣可以增加圍繞桿頭重心的慣性力矩，并且增加重心點(diǎn)的深度。此外，當(dāng)纖維增強(qiáng)樹脂被用于冠部時，可以減輕桿頭上部一側(cè)的重量，從而獲得較低的重心。如上所述，在復(fù)合型桿頭中，重量分布的設(shè)計自由度能夠得到提高。
然而，上述復(fù)合型高爾夫球桿的樹脂構(gòu)件會因?yàn)閾羟驎r的沖擊而有發(fā)生破損的趨勢。為防止樹脂構(gòu)件損壞，可以考慮將其厚度增大，但使用這種方法難以通過樹脂構(gòu)件充分獲得減輕重量的效果。如上所述，復(fù)合型桿頭的耐久性有進(jìn)一步提高的空間。因此，可以說在復(fù)合型桿頭中，有必要關(guān)注于樹脂構(gòu)件中纖維的取向角度和包含在基體樹脂中的強(qiáng)度或彈性模量進(jìn)行改進(jìn)。

發(fā)明內(nèi)容
本發(fā)明的提出考慮到了上述實(shí)際情況，并且本發(fā)明的目的是提供一種高爾夫球桿頭，其能夠長時間抑制樹脂構(gòu)件因擊球時的沖擊而發(fā)生的破損，從而提高耐久性。本發(fā)明的高爾夫球桿頭以樹脂構(gòu)件的結(jié)構(gòu)為基礎(chǔ)，使其包含纖維交叉疊層部分，其纖維交叉疊層部分中，具有以單個方向分布的纖維的單向纖維增強(qiáng)樹脂層以不同的纖維方向被層壓，并且限定了在厚度方向上相鄰的至少兩層單向纖維增強(qiáng)樹脂層中的纖維交叉角度，以及將在纖維交叉疊層部分中的最內(nèi)側(cè)排列的單向纖維增強(qiáng)樹脂層的纖維壓縮強(qiáng)度限定為固定值或更大。
這里，纖維的壓縮強(qiáng)度是根據(jù)以下步驟測定的。首先，使用將在下文中詳細(xì)描述的特定的樹脂組合物材料，制備由捆扎作為測試對象的纖維獲得的纖維增強(qiáng)樹脂制得的測試片。然后，通過使用如ASTMD695所示的壓縮夾具，在應(yīng)變速率為1.27mm/min的條件下對測試片的壓縮強(qiáng)度進(jìn)行測試。根據(jù)測試片的壓縮強(qiáng)度，通過將纖維的體積分?jǐn)?shù)設(shè)為60％，計算得出纖維的壓縮強(qiáng)度。
此外，特定的樹脂組合物材料是通過混合下列原料樹脂并攪拌30分鐘獲得的。
雙酚A二縮水甘油醚樹脂27wt％“商品名Epicoat 1001(YUKA SHELL EPOXYCO.，LTD.生產(chǎn)，注冊商標(biāo))”雙酚A二縮水甘油醚樹脂31wt％“商品名Epicoat 828(YUKA SHELL EPOXYCO.，LTD.生產(chǎn)，注冊商標(biāo))”酚醛聚縮水甘油醚樹脂31wt％“商品名Epiclon-N740(Dainippon Ink & ChemicalsInc.生產(chǎn)，注冊商標(biāo))”聚乙烯醇縮甲醛樹脂3wt％“商品名Vinylex K(ChissoCo.，Ltd.生產(chǎn)，商標(biāo))”雙氰胺41wt％“商品名DICY 7(Dainippon Ink & Chemicals Inc.生產(chǎn)，注冊商標(biāo))”3，4-二氯苯基-1，1-二甲脲4wt％“商品名DCMU99(Hodogaya ChemicalInc.生產(chǎn)，固化劑)”然后，將通過在硅樹脂涂層紙上涂布樹脂組合物材料獲得的樹脂薄膜繞在周長控制在約為2.7m以及溫度控制在60～70℃的鋼制圓筒上。作為測試對象從軸架上卷開的纖維通過旋轉(zhuǎn)沿圓周方向排列在其上。然后將樹脂薄膜重新排列在軸架上，并通過輥轉(zhuǎn)動時對樹脂薄膜加壓使樹脂浸漬在纖維中。從而可以制得寬300mm、長2.7m的單向預(yù)浸漬體。在這里，預(yù)浸漬體的纖維重量被控制在190g/m2，并且樹脂的百分含量被控制在35wt％。
然后，將單向預(yù)浸漬體沿纖維方向?qū)R層壓，并且在溫度為130℃壓力為0.3Mpa條件下固化兩小時，從而形成厚度為1mm的層壓板。將一塊用于增強(qiáng)測試片上除損壞部分外的其他部分的板通過粘合劑緊密固定在層壓板上。粘合層的厚度保持均勻。由這種層壓板通過剪裁制得厚度為大約1±0.1mm、寬度為12.7±0.13mm、長度為80±0.013mm以及測量部分(gauge portion)的長度為5±0.13mm的測試片，這樣使破損部分形成了一個中心。
在本發(fā)明中，在所述纖維交叉疊層部分，位于最外側(cè)的單向纖維增強(qiáng)樹脂層中纖維的拉伸強(qiáng)度可以等于或大于3.5GPa。
在這里，關(guān)于纖維的拉伸強(qiáng)度，通過將與測試對象相應(yīng)的纖維用環(huán)氧樹脂組合物材料浸漬，并且在130℃加熱30分鐘使其固化，來形成樹脂浸漬纖維束。然后，根據(jù)JIS R7601所示的樹脂浸漬纖維束測定方法測定其拉伸強(qiáng)度。環(huán)氧樹脂組合物材料是使用下列原料樹脂制備的。
Bakelite(注冊商標(biāo))1000g(930wt％)“商品名ERL-4221，Union CarbideCo.，Ltd.生產(chǎn)”三氟化硼一乙胺(BF3·MEA)30g(3wt％)丙酮40g(4wt％)同樣，本發(fā)明中的高爾夫球桿頭的纖維交叉疊層部分可以由至少三層單向纖維增強(qiáng)樹脂層構(gòu)成，從內(nèi)側(cè)依次排列的單向纖維增強(qiáng)樹脂層的纖維的壓縮強(qiáng)度σc1、σc2、…σcn(n為等于或大于3的整數(shù))，可以滿足下列公式(1)和(2)。
σc1≥σc2≥…≥σcn (1)σc1＞σcn (2)此外，纖維交叉疊層部分可以由至少三層單向纖維增強(qiáng)樹脂層構(gòu)成，并且從內(nèi)側(cè)依次排列的單向纖維增強(qiáng)樹脂層的纖維的拉伸強(qiáng)度σt1、σt2、…σtn(n為等于或大于3的整數(shù))，可以滿足下列公式(3)和(4)。
σt1≤σt2≤…≤σm(3)σt1＜σtn (4)此外，在所述纖維交叉疊層部分的外側(cè)，樹脂構(gòu)件還可以包含其中纖維至少在兩個方向伸展的纖維編織部分。
由于根據(jù)本發(fā)明的高爾夫球桿頭具有上述結(jié)構(gòu)，形成桿頭上表面的至少一部分冠部是由其纖維在樹脂基體中取向的纖維增強(qiáng)樹脂制得的樹脂構(gòu)件形成。因此可以減輕桿頭上部一側(cè)的重量，從而有利于獲得較低重心。此外，樹脂構(gòu)件包含纖維交叉疊層部分，其中單向纖維增強(qiáng)樹脂層的纖維的以各不相同的方向取向。而且，在厚度方向上相鄰的至少兩層單向纖維增強(qiáng)樹脂層的纖維以30～90度的角度相交。這樣，對抗擊球時在樹脂組分中產(chǎn)生的多個方向上的應(yīng)力的強(qiáng)度可以得到提高，并且進(jìn)一步可以提高耐久性。
此外，在擊球時，設(shè)置在桿頭冠部的中的樹脂構(gòu)件的內(nèi)側(cè)受到較大的壓縮應(yīng)力。位于纖維交叉疊層部分最內(nèi)側(cè)的最內(nèi)側(cè)單向纖維增強(qiáng)樹脂層的纖維的壓縮強(qiáng)度被設(shè)為等于或大于1.3GPa，這比傳統(tǒng)的壓縮強(qiáng)度大。從而可以提高樹脂構(gòu)件內(nèi)側(cè)的強(qiáng)度，并且可以有效地防止破損。在這里，由于拉伸強(qiáng)度產(chǎn)生于與內(nèi)側(cè)相對的樹脂構(gòu)件外側(cè)，所以通過使位于最外側(cè)的單向纖維增強(qiáng)樹脂層的纖維的拉伸強(qiáng)度設(shè)定為等于或大于3.5GPa，可以進(jìn)一步提高樹脂構(gòu)件的耐久性。


圖1是根據(jù)本發(fā)明一個實(shí)施方式的標(biāo)準(zhǔn)條件下球桿頭的透視圖；圖2是其上的平面圖；圖3是沿圖2中直線A-A的截面放大圖；圖4是沿圖2中直線B-B的截面放大圖；圖5是桿頭的分解透視圖；圖6是圖3中X部分的放大圖；圖7是圖6的局部分解平面圖；圖8是圖6的另一個實(shí)施方式的局部分解平面圖；圖9(A)和9(B)是顯示擊球時冠部所受主應(yīng)力的方向的平面輪廊圖；圖10(A)是模擬顯示擊球時桿頭形變狀態(tài)的截面圖；圖10(B)是樹脂構(gòu)件在其冠部的局部放大圖；圖11是顯示在碳纖維拉伸時拉伸強(qiáng)度和彈性模量之間相互關(guān)系的曲線圖；圖12(A)～12(E)是預(yù)浸漬體的平面圖；圖13(A)～13(E)是另一個實(shí)施方式的預(yù)浸漬體的平面圖；圖14(A)和14(B)是描述內(nèi)壓鑄模法的截面圖；以及圖15是顯示內(nèi)壓鑄模法的另一個實(shí)施方式的局部截面圖。
具體實(shí)施例方式
下面將結(jié)合附圖對本發(fā)明的實(shí)施方式進(jìn)行詳細(xì)描述。
圖1表示在標(biāo)準(zhǔn)條件下的透視圖，其中，根據(jù)本發(fā)明實(shí)施方式的高爾夫球桿頭1(以下，有時僅以“桿頭”表示)1，被置于水平表面并使其保持規(guī)定的平放角度和后傾角度(實(shí)際后傾角)；圖2是其上的平面圖；圖3所示是沿圖2中直線A-A的截面放大圖；圖4所示是沿圖2中直線B-B的截面放大圖；以及圖5是圖1的分解透視圖。
根據(jù)本發(fā)明實(shí)施方式的桿頭1包含面部3，其包含對應(yīng)于擊球的表面的面部表面2；冠部4，其與面部3相連并形成桿頭的上表面；底部5，其與面部3相連并形成桿頭的下表面；側(cè)部6，其聯(lián)接在冠部4和底部5之間，并且經(jīng)過背面，從面部3的尖側(cè)3a延伸到跟側(cè)3b；以及頸部7，其設(shè)置在冠部4的跟側(cè)并與球桿(未標(biāo)出)的一端相連。此外，桿頭結(jié)構(gòu)可以是例如一號發(fā)球木桿(#1)或草坪擊球木桿的具有在內(nèi)部設(shè)置有空腔部i的空腔結(jié)構(gòu)木質(zhì)桿頭，并且本發(fā)明實(shí)施方式的桿頭以一號發(fā)球木桿(#1)為例。
而且，桿頭1的至少一部分冠部4由纖維增強(qiáng)樹脂制得的樹脂構(gòu)件FR形成。根據(jù)本發(fā)明實(shí)施方式的桿頭1以這種結(jié)構(gòu)為例子，其中，該結(jié)構(gòu)使用由金屬材料制成并具有開口部分O的桿頭主體M和由纖維增強(qiáng)樹脂制得并且設(shè)置用來覆蓋開口部分O的樹脂構(gòu)件來形成。本實(shí)施方式中只有一個開口部分O設(shè)置于冠部4，并且樹脂構(gòu)件FR由覆蓋開口部分O的冠側(cè)樹脂構(gòu)件FR1構(gòu)成。
如圖5所示，形成桿頭主體M使其包含面部3、底部5、頸部7、在開口部分O周圍形成的冠邊緣部分10以及側(cè)壁部分11。桿頭主體M的制造可以通過例如由鑄造或其他方法預(yù)先整體地形成各個部分。此外，桿頭主體M的制造也可以通過由鍛造、鑄造、壓制、輥壓或其他方法先形成兩個或多個部件，然后通過焊接或其他方法將它們連成整體。
桿頭主體M使用的金屬材料并無特殊限制，可以使用例如不銹鋼、高鎳合金鋼、純鈦、鈦合金、鋁合金、鎂合金、非晶態(tài)合金或其他，并且特別地可以采用具有較大比強(qiáng)度的鈦合金、鋁合金和鎂合金一種或兩種及多種，并且尤其優(yōu)選使用鈦合金。
如圖4和5所示，根據(jù)本發(fā)明實(shí)施方式的冠邊緣部分10包含基本上形成冠部4外表面部的冠表面部分10a；和冠接受部分10b，其表面從冠部表面部分10a向空腔部i側(cè)降低，并且具有臺階。此外，根據(jù)本發(fā)明實(shí)施方式的側(cè)壁部分11包括側(cè)表面部分11a，其基本上形成側(cè)部6的外表面部分；和側(cè)接受部分11b，其表面從側(cè)表面部分11a向空腔部i側(cè)降低，并且具有臺階。
每個接受部分10b和11b與樹脂構(gòu)件FR1在冠側(cè)和外周邊緣部分的內(nèi)表面粘合，從而使冠側(cè)樹脂構(gòu)件FR1和桿頭主體M形成整體。而且，基于上述階梯結(jié)構(gòu)，每個接受部分10b和11b吸收了冠側(cè)樹脂構(gòu)件FR1的厚度，而使樹脂構(gòu)件FR1和桿頭主體M(冠表面部分10a和側(cè)表面部分10b)的外表面齊平。
在本實(shí)施方式中，冠接受部分10b和側(cè)接受部分11b在開口部分O周圍相連，從而形成了環(huán)狀連續(xù)接受部分。在開口部分O邊緣的垂直方向上測得的接受部分10b和11b的寬度(沿著接受部分表面測得的長度)Wa沒有特別限制。然而如果長度太短，桿頭主體M和冠側(cè)樹脂構(gòu)件FR1之間的接合區(qū)域會變得過小，從而接合強(qiáng)度有降低趨勢。相反，如果長度太長，開口部分O的區(qū)域會變得過小，而減輕重量的效果有難以充分獲得的趨勢。考慮到這一點(diǎn)，理想的寬度Wa為例如等于或大于5.0mm，優(yōu)選為等于或大于10.0mm；且理想的上限優(yōu)選為等于或小于30.0mm，進(jìn)一步優(yōu)選為等于或小于20.0mm，更進(jìn)一步優(yōu)選為等于或小于15.0mm。在這里，本發(fā)明實(shí)施方式中實(shí)施例的寬度Wa隨各部分的改變而定。
冠側(cè)樹脂構(gòu)件FR1由與基體樹脂和纖維f的復(fù)合材料相當(dāng)?shù)睦w維增強(qiáng)樹脂構(gòu)成。
作為基體樹脂R，例如可以使用熱固樹脂如環(huán)氧樹脂、酚醛樹脂、聚酯樹脂或不飽和聚酯樹脂，以及熱塑樹脂如聚碳酸酯樹脂或尼龍樹脂。考慮到成本和通用性，在本發(fā)明實(shí)施方式中使用環(huán)氧樹脂。
而上述纖維f優(yōu)選使用例如碳纖維、石墨纖維、玻璃纖維、氧化鋁纖維、硼纖維、芳香族聚酯樹脂纖維、芳族聚酰胺樹脂纖維或PBO樹脂纖維中的一種或多種，或使用非晶態(tài)纖維或鈦纖維等，并且特別優(yōu)選使用比重小和拉伸強(qiáng)度大的碳纖維。纖維f可以由短纖維、長纖維或兩種一起構(gòu)成，本發(fā)明實(shí)施方式中使用了長纖維。
纖維f的彈性模量并無特別限制，但如果太小，則不能保證樹脂構(gòu)件FR的剛性，并且其耐久性有下降趨勢。另一方面，如果彈性模量太大，則成本增加的同時其拉伸強(qiáng)度有下降趨勢。考慮到這一點(diǎn)，優(yōu)選纖維的彈性模量等于或大于50GPa，進(jìn)一步優(yōu)選為等于或大于100GPa，更進(jìn)一步優(yōu)選為等于或大于150GPa，特別優(yōu)選為等于或大于200GPa。并且其上限優(yōu)選設(shè)為等于或小于500GPa，進(jìn)一步優(yōu)選為等于或小于450GPa，更進(jìn)一步優(yōu)選為等于或小于400GPa。上述彈性模量是對應(yīng)于拉伸時的彈性模量，并且根據(jù)JIS R7601中的“碳纖維測定方法”測得其數(shù)值。
此外，如圖1～5所示，冠側(cè)樹脂構(gòu)件FR1置于桿頭主體M的以覆蓋開口部分O。而且在本實(shí)施方式中，所例舉的樹脂構(gòu)件FR1的結(jié)構(gòu)包括形成一部分冠部4的基部12，和由基部12折下并形成一部分側(cè)部6的后緣部13。由于具有上述形狀的冠側(cè)樹脂構(gòu)件FR1在基部12的外周邊緣分別與冠接受部分10b和側(cè)接受部分11b粘合，粘合界面因位于冠部4和側(cè)部6而具有多樣性，從而可以獲得較高的粘合強(qiáng)度以對抗作用在各個方向上的外力。由于后緣部分13形成的表面以接近直角的角度由冠部接受部分10b折下，因此可以提高強(qiáng)度。
圖6所示是與圖3中X部分的放大圖所對應(yīng)的冠側(cè)樹脂構(gòu)件FR1的放大截面圖。圖中只顯示了基體樹脂R而省略了增強(qiáng)纖維。此外，圖7是平面圖，其中，為了便于理解增強(qiáng)樹脂層的層壓狀態(tài)，圖6中一部分被破壞。
根據(jù)本實(shí)施方式，例舉的冠側(cè)中的樹脂構(gòu)件FR1的結(jié)構(gòu)由五層具有不同纖維取向的纖維增強(qiáng)樹脂層組成。明確的說，根據(jù)本實(shí)施方式的冠側(cè)的樹脂構(gòu)件FR1的結(jié)構(gòu)包含層壓了四層單向纖維增強(qiáng)樹脂層L1～L4的纖維交叉疊層部分8；和由一層交叉纖維增強(qiáng)樹脂層L5構(gòu)成的位于其外側(cè)的纖維編織部分9。外側(cè)的纖維編織部分9形成了樹脂構(gòu)件FR1的外表面A。如上所述，包含具有不同纖維取向的多層纖維增強(qiáng)樹脂層是為了在樹脂構(gòu)件FR1的厚度方向上將應(yīng)力均勻地分散。因此，纖維交叉疊層部分8優(yōu)選由至少三層或以上單向纖維增強(qiáng)樹脂層組成。
如上所述的各單向纖維增強(qiáng)樹脂層L1～L4的結(jié)構(gòu)為纖維f在基體樹脂R中按同一方向取向。因此，例如具有通過交替編織一根或多根經(jīng)線和一根或多根緯線所得的編織結(jié)構(gòu)纖維的增強(qiáng)樹脂層并不包括在單向纖維增強(qiáng)樹脂層中。此外，如圖7所示，在纖維交叉疊層部分8中，至少兩層在厚度方向上相鄰的單向纖維增強(qiáng)樹脂層的結(jié)構(gòu)為各自的纖維f以30～90度的角度α相交。角度α是交叉纖維之間的相對角度，而且指的是銳角(90度時除外)。
在本實(shí)施方式中，位于最內(nèi)側(cè)的單向纖維增強(qiáng)樹脂L1中的同一方向排列的纖維f與桿頭縱向方向上的基線BL基本成-45度角(在逆時針方向上的角度被設(shè)為正)。同樣，覆蓋在其外側(cè)的單向纖維增強(qiáng)樹脂層L2中的同一方向排列的纖維f的角度θ為45度。覆蓋在其更外側(cè)的單向纖維增強(qiáng)樹脂層L3中的同一方向排列的纖維f的角度θ為-45度，并且覆蓋在其再外側(cè)的單向纖維增強(qiáng)樹脂層L4中的同一方向排列的纖維f的角度θ為45度。四層單向纖維增強(qiáng)樹脂層L1～L4交疊形成了三個層間界面。在這里，桿頭縱向方向上的基線BL指的是在標(biāo)準(zhǔn)條件下的平面圖(圖2)中，包含由桿頭重心G向桿面表面2作的垂線N的垂直表面與樹脂構(gòu)件FR1相交而成的線段。
如果纖維f在各層間分界面上的交叉角度α小于30度，這兩層單向纖維增強(qiáng)樹脂層在強(qiáng)度上會產(chǎn)生較大的各向異性的趨勢。這樣的結(jié)果是應(yīng)力會作用到具有較低強(qiáng)度的方向上，從而使樹脂構(gòu)件FR1有破損的危險。角度α特別優(yōu)選設(shè)為60～90度，進(jìn)一步優(yōu)選為80～90度，更進(jìn)一步優(yōu)選為85～90度。在本發(fā)明實(shí)施方式所示的角度α特別優(yōu)選在所有的分界面上均基本為90度。
此外，在纖維交叉疊層部分8中，足夠的是，至少兩層單向纖維增強(qiáng)樹脂層的纖維以上述角度α交叉。而在本實(shí)施方式中，所有在厚度方向上相鄰的單向纖維增強(qiáng)樹脂層中優(yōu)選滿足上述角度α。
此外，各個單向纖維增強(qiáng)樹脂層L1～L4中的每一根纖維f與桿頭縱向方向上的基線BL之間形成的角度θ并無特別限制。例如對于一個普通業(yè)余高爾夫球手來說，很難準(zhǔn)確地以桿面2的有效擊球部位SS(如圖2所示的垂直線N與桿面表面2相交的點(diǎn))擊中高爾夫球，而業(yè)余高爾夫球通常在如圖9(A)所示的向尖端或根部(未標(biāo)出)一側(cè)偏離有效擊球部位SS的位置擊中球。
這時，在桿頭1的冠部4會產(chǎn)生扭轉(zhuǎn)形變。上述形變主要在樹脂構(gòu)件FR1上產(chǎn)生了如圖9(A)所示的相對于桿頭縱向方向上的基線BL的傾斜應(yīng)力a和b。因此基于針對業(yè)余高爾夫球手考慮，在本實(shí)施方式中優(yōu)選將單向纖維增強(qiáng)樹脂層的角度θ可選擇地安排為45度和-45度，以提高對抗主要應(yīng)力方向的強(qiáng)度。而且，上述桿頭1能夠抑制上述扭轉(zhuǎn)形變，將桿面表面2的方向改變限制到最小，并且穩(wěn)定擊球的方向性。
另一方面，對于職業(yè)的以及高級別的高爾夫球手來說，如圖9(B)所示，大多數(shù)情況下球會精確地被擊中在甜蜜點(diǎn)(sweet spot)SS，或接近甜蜜點(diǎn)SS的位置。這時，在桿頭1的冠部4上，在平滑表面的方向上主要會產(chǎn)生與桿頭縱向方向上的基線BL平行方向的應(yīng)力c，以及與其垂直方向的應(yīng)力d。因此基于針對高級別高爾夫球手的桿頭考慮，如圖8所示，通過將單向纖維增強(qiáng)樹脂層的角度θ交替安排為0度和90度，以有效地主要提高對抗應(yīng)力方向的強(qiáng)度。此外，在如上所述的桿頭1中，位于冠部4的樹脂構(gòu)件FR1偏離后的復(fù)原力較大，使得面部的推斥性能提高，而且擊球更遠(yuǎn)。從提高推斥性能考慮，優(yōu)選安排一層或一層以上具有角度θ為-10～10度的單向纖維增強(qiáng)樹脂層，進(jìn)一步優(yōu)選安排兩層或兩層以上。這里，如果具有角度θ為-10～10度的單向纖維增強(qiáng)樹脂層的數(shù)量太大，桿頭會變得過重，并且造成成本有增大的趨勢。因此，具有角度θ為-10～10度的單向纖維增強(qiáng)樹脂層數(shù)量的上限被設(shè)為等于或小于5，更優(yōu)選為等于或小于4，特別優(yōu)選為等于或小于3。
而且，當(dāng)樹脂構(gòu)件FR1的桿頭縱向方向上的基線BL上的任意位置都滿足角度θ和α?xí)r，上述角度θ和α可以采用任何數(shù)值，因?yàn)樵谶@個部分容易產(chǎn)生最大的應(yīng)力。纖維f的角度θ不必是完全與數(shù)值相應(yīng)的角度，而是充分考慮到制造時的偏差和原料的誤差后的實(shí)際數(shù)值。例如，纖維f的角度θ至少能夠允許-10～+10度的誤差(即±10度)，進(jìn)一步優(yōu)選為-5～+5度的誤差(即±5度)。
此外，如圖7所示，位于纖維交叉疊層部分8外側(cè)的纖維編織部分9的結(jié)構(gòu)為具有至少向兩個方向延伸的纖維fa和纖維fb的一個交叉纖維增強(qiáng)樹脂層L5。在如圖7所示的實(shí)施例中，作為例子的纖維fa和fb的兩個方向具有與桿頭縱向方向上的基線BL基本成0度和90度的結(jié)構(gòu)，并且通過將纖維的各個方向調(diào)整為經(jīng)向和緯向?qū)⑵渚幙棡槠娇椀男螤睢３似娇椃ㄒ酝?，還可以采用各種方法編織，例如緯面緞紋編織、斜紋編織等。此外，當(dāng)提供了兩種或兩種以上不同方向的纖維時，可以采用三軸平織法(plain three-axis weave)或其他類似方法編織纖維。而在這里優(yōu)選規(guī)定纖維方向以使纖維的交叉角度均勻。上述的交叉纖維增強(qiáng)樹脂層L5可以均勻地分散擊球時產(chǎn)生的應(yīng)力。特別優(yōu)選使纖維fa和fb的排列角度與纖維交叉疊層部分8中的各個纖維的角度不同。
這里，冠側(cè)的樹脂構(gòu)件FR1的基部12平滑地彎曲，在截面圖上如圖3所示的桿頭縱向方向上的基線BL中向桿頭上側(cè)突出，并且根據(jù)一個實(shí)施例，其外表面A的曲率半徑rc被設(shè)為大約55～130mm。如以模擬放大形式顯示其一部分的圖10(A)和圖10(B)所示，在擊球時冠側(cè)的樹脂構(gòu)件FR1中會以上述彎曲形狀的基礎(chǔ)上產(chǎn)生向桿頭外側(cè)突出的變形(彎曲形變)。上述形變分別向樹脂構(gòu)件FR1彎曲部的中線Mc的內(nèi)側(cè)施加壓縮應(yīng)力，和向其外側(cè)施加拉伸應(yīng)力，并且它們各自的應(yīng)力大小分別在表面A和B上達(dá)到最大。
另一方面，在纖維增強(qiáng)樹脂的纖維f中，在軸向上與拉伸強(qiáng)度相比，壓縮強(qiáng)度較小，因此可以判斷大部分傳統(tǒng)樹脂構(gòu)件中產(chǎn)生的任何破損都是由于作用在其內(nèi)側(cè)的壓縮應(yīng)力。根據(jù)本發(fā)明的桿頭1中，位于纖維交叉疊層部分8最內(nèi)側(cè)的單向纖維增強(qiáng)樹脂層L1的壓縮強(qiáng)度被設(shè)為等于或大于1.3GPa，這比傳統(tǒng)值更大。因此可以有效地防止冠側(cè)的樹脂構(gòu)件FR1破損。此外，通過增加樹脂構(gòu)件FR1內(nèi)側(cè)的壓縮強(qiáng)度，使擊球時變形的冠側(cè)的樹脂構(gòu)件FR1中儲存的彈性勢能，在恢復(fù)形變時產(chǎn)生一個很大的動能，將面部3推回。這有利于改善桿頭1的推斥性能。
當(dāng)冠側(cè)的樹脂構(gòu)件FR1的壓縮強(qiáng)度小于1.3GPa時，則無法充分提高強(qiáng)度。特別優(yōu)選的情況是使壓縮強(qiáng)度等于或大于1.5GPa，進(jìn)一步優(yōu)選為等于或大于1.6GPa。在這里，由于優(yōu)選較大的壓縮強(qiáng)度，其上限并無特殊限制，當(dāng)然，也可以特別地設(shè)為大約1.8GPa。
此外，在纖維交叉疊層部分8中，其整個結(jié)構(gòu)可以由具有相同壓縮強(qiáng)度的單向纖維增強(qiáng)樹脂層構(gòu)成，而且，冠側(cè)的樹脂構(gòu)件FR1中在擊球時產(chǎn)生的壓縮應(yīng)力與距如圖10(B)所示的彎曲中線Mc的距離成比例，在內(nèi)側(cè)表面B上達(dá)到最大值，且向外側(cè)變小。因此優(yōu)選使纖維交叉疊層部分8中的各個單向纖維增強(qiáng)樹脂層中纖維的壓縮強(qiáng)度，與上述樹脂構(gòu)件FR1的內(nèi)部應(yīng)力狀態(tài)相應(yīng)地向內(nèi)側(cè)變大。這樣，就可以在除了最內(nèi)側(cè)以外的其他單向纖維增強(qiáng)樹脂層中使用壓縮強(qiáng)度相對較低的低成本原料，并可以在保持產(chǎn)品成本的同時提高耐久性。
具體地，假設(shè)將纖維交叉疊層部分8中的單向纖維增強(qiáng)樹脂層中纖維的壓縮強(qiáng)度由內(nèi)側(cè)起依次設(shè)為σc1、σc2、…σcn(在這里，n為等于或大于3的整數(shù))，優(yōu)選為滿足下列公式(1)和(2)。
σc1≥σc2≥…≥σcn (1)σc1＞σcn (2)尤其優(yōu)選將公式(1)改為以下公式(1)’，并且各層的壓縮強(qiáng)度都不相同。
σc1＞σc2＞…＞σcn (1)’并且，在這里，將最內(nèi)側(cè)的單向纖維增強(qiáng)樹脂層L1中纖維f的壓縮強(qiáng)度σc1與其他單向纖維增強(qiáng)樹脂層中最小的壓縮強(qiáng)度σcn的差值(σc1-σcn)優(yōu)選為等于或大于0.20GPa，進(jìn)一步優(yōu)選為等于或大于0.25GPa，并且更進(jìn)一步優(yōu)選為等于或大于0.30GPa。而其上限優(yōu)選為等于或小于0.60GPa，進(jìn)一步優(yōu)選為等于或小于0.55GPa，并且更進(jìn)一步優(yōu)選為等于或小于0.50GPa。如果差值小于0.20GPa，不能充分獲得強(qiáng)度差異，而且難以實(shí)現(xiàn)降低成本。相反，如果大于0.60GPa，強(qiáng)度差異會過大，并且在其他單向纖維增強(qiáng)樹脂層上會有發(fā)生破損或其他類似情況的趨勢。
此外，如上所述，冠側(cè)的樹脂構(gòu)件FR1外側(cè)上在擊球時會產(chǎn)生拉伸應(yīng)力。纖維f的拉伸強(qiáng)度與壓縮強(qiáng)度相比更大，而可以通過抑制其數(shù)值來進(jìn)一步提高冠側(cè)的樹脂構(gòu)件FR1的耐久性。因此，在上述纖維交叉疊層部分8中，將位于最外側(cè)的單向纖維增強(qiáng)樹脂層L4的拉伸強(qiáng)度優(yōu)選設(shè)為等于或大于3.5GPa，進(jìn)一步優(yōu)選為等于或大于4.0GPa，更進(jìn)一步優(yōu)選為等于或大于5.0GPa。在這里，由于優(yōu)選為較大的拉伸強(qiáng)度，所以其上限并無特別限制，當(dāng)然，也可以特別設(shè)為大約6.0GPa。
此外，在纖維交叉疊層部分8中，其整個結(jié)構(gòu)可以由具有相同拉伸強(qiáng)度的單向纖維增強(qiáng)樹脂層構(gòu)成，而且，冠側(cè)的樹脂構(gòu)件FR1中在擊球時產(chǎn)生的拉伸應(yīng)力與距彎曲中線Mc的距離成比例，與壓縮應(yīng)力的情況相同，且在外側(cè)表面A上達(dá)到最大值，并向內(nèi)側(cè)變小。因此優(yōu)選使纖維交叉疊層部分8中的各個單向纖維增強(qiáng)樹脂層中纖維的拉伸強(qiáng)度，與上述樹脂構(gòu)件FR1的內(nèi)部應(yīng)力狀態(tài)相應(yīng)地向外側(cè)變大。這樣，就可以與上述情況一樣，在保持產(chǎn)品成本的同時提高耐久性。
特別的，假設(shè)將纖維交叉疊層部分8中的單向纖維增強(qiáng)樹脂層中纖維的拉伸強(qiáng)度由內(nèi)側(cè)起依次設(shè)為σt1、σt2、…σtn(在這里，n為等于或大于3的整數(shù))，優(yōu)選為滿足下列公式(3)和(4)。
σt1≤σt2≤…≤σtn (3)σt1＜σtn (4)尤其優(yōu)選將公式(3)改為以下公式(3)’，并且各層的拉伸強(qiáng)度都不相同。
σt1＜σt2＜…＜σtn (3)’并且，在這里，將最外側(cè)的單向纖維增強(qiáng)樹脂層L1中纖維f的拉伸強(qiáng)度σtn與其他單向纖維增強(qiáng)樹脂層中最小的拉伸強(qiáng)度σt1的差值(σtn-σt1)優(yōu)選為等于或大于0.20GPa，進(jìn)一步優(yōu)選為等于或大于0.25GPa，并且更進(jìn)一步優(yōu)選為等于或大于0.30GPa。而其上限優(yōu)選為等于或小于0.60GPa，進(jìn)一步優(yōu)選為等于或小于0.55GPa，并且更進(jìn)一步優(yōu)選為等于或小于0.50GPa。如果差值小于0.20GPa，不能充分獲得強(qiáng)度差異，而且難以實(shí)現(xiàn)降低成本。相反，如果大于0.60GPa，強(qiáng)度差異會過大，并且在其他單向纖維增強(qiáng)樹脂層上會有發(fā)生破損或其他類似情況的趨勢。
此外，在保證高爾夫桿頭所需的剛度的同時，需要減輕冠側(cè)的樹脂構(gòu)件FR1重量(減小厚度)。因此，假設(shè)將纖維交叉疊層部分8中的單向纖維增強(qiáng)樹脂層中纖維的彈性模量(拉伸時的彈性模量)由內(nèi)側(cè)起依次設(shè)為E1、E2、…En(在這里，n為整數(shù)，或?yàn)榈扔诨虼笥?的整數(shù))，優(yōu)選為滿足下列公式(5)和(6)。
E1≤E2≤…≤En (5)E1＜En (6)尤其優(yōu)選將公式(5)改為以下公式(5)’，并且各層的彈性模量都不相同。
E1＜E2＜…＜En (5)’在這里，如果彈性模量的比值(En/E1)太大，內(nèi)層的強(qiáng)度會降低。相反，如果比值過小，外層的強(qiáng)度會有降低趨勢。盡管并無特殊限制，仍然將彈性模量的比值(En/E1)優(yōu)選為等于或大于1.50，進(jìn)一步優(yōu)選為等于或大于1.75，更進(jìn)一步優(yōu)選為等于或大于2.0，并且特別優(yōu)選為等于或大于2.25，而其上限優(yōu)選為等于或小于4.0，并且進(jìn)一步優(yōu)選為等于或小于3.0。
在這里，如圖11所示，在使用碳纖維的情況下，如果拉伸時的彈性模量大于343GPa，拉伸強(qiáng)度會有降低的趨勢。因此，纖維f的彈性模量優(yōu)選小于343GPa。當(dāng)拉伸時的彈性模量小于343GPa時，碳纖維f的拉伸強(qiáng)度大致會隨著拉伸時彈性模量的增加而增加。這樣，優(yōu)選將纖維f在拉伸時的彈性模量的下限設(shè)為等于或大于196GPa，進(jìn)一步優(yōu)選為等于或大于245GPa，并且更進(jìn)一步優(yōu)選為等于或大于294GPa。
上述纖維的壓縮強(qiáng)度、拉伸強(qiáng)度和拉伸時的彈性模量可以適當(dāng)?shù)馗鶕?jù)不同纖維材料、纖維直徑、纏繞方法、尖側(cè)(纖維束)的結(jié)構(gòu)及其他而進(jìn)行調(diào)整。
此外，如圖12(B)～12(E)所示的單向纖維增強(qiáng)樹脂層L1～L4各層，均可由纖維f在未固化的基體樹脂R中以同一方向取向并成束的片狀單向預(yù)浸漬體Pa形成。單向預(yù)浸漬體Pa的主體是由僅以同一方向取向的纖維f形成。在本實(shí)施例中，纖維f的角度θ由外側(cè)起被依次設(shè)為+45度、-45度、+45度和-45度。如圖12(B)～12(E)所示，各個單向預(yù)浸漬體Pa的外形被處理為具有與桿頭主體M中的開口部分O的形狀相應(yīng)的預(yù)定形狀，并且同時如上述角度設(shè)定纖維f取向與桿頭縱向方向上的基線BL之間的角度θ。此外，可以通過將單向預(yù)浸漬體Pa層疊而成的預(yù)浸漬體層壓體加熱加壓以形成纖維交叉疊層部分8。
以同樣的方法，如圖12(A)所示，由纖維編織部分9構(gòu)成的交叉纖維增強(qiáng)樹脂層L5可以由至少一層交叉預(yù)浸漬體Pb構(gòu)成。交叉預(yù)浸漬體Pb包含在一片預(yù)浸漬體中以兩個方向取向并互相交叉的纖維fa和fb，并且這些纖維被預(yù)先編織為編織纖維的形狀。上述的交叉預(yù)浸漬體Pb可以抑止在加熱加壓成形時纖維分散，并且易于將其均勻地伸長。這樣，當(dāng)將其使用在上述樹脂構(gòu)件FR1的最外層時可以防止例如褶皺和彎曲的鑄模缺陷。
各個預(yù)浸漬體P的外形可以適當(dāng)?shù)卦O(shè)定為與開口部分O以及各個接受部分10b和11b的形狀相對應(yīng)。在本實(shí)施例中，以具有多個切口以使各片預(yù)浸漬體P側(cè)部的外周邊緣可以彎折，并易于形成后緣部分13的結(jié)構(gòu)為例。
此外，可以根據(jù)多種方法形成冠側(cè)的樹脂構(gòu)件FR1。例如，如圖12(A)～12(E)所示，層疊多層預(yù)浸漬體P形成的層壓體可以通過施加預(yù)設(shè)的溫度和壓力按要求的形狀形成?？梢酝ㄟ^例如使用粘合劑的方法，將形成的冠側(cè)樹脂構(gòu)件FR1與桿頭主體M的冠部接受部分10b和側(cè)部接受部分11b緊密粘合。
此外，可以以內(nèi)壓鑄模法形成冠側(cè)的樹脂構(gòu)件FR1。根據(jù)內(nèi)壓鑄模法，首先通過將預(yù)浸漬體P的層壓主體Ps貼至桿頭主體M的開口部分O制得桿頭基體1A。將桿頭基體1A放入例如由可以分開的上層模具20a和下層模具20b構(gòu)成的金屬模具20中。桿頭主體M預(yù)先在側(cè)部6或其他位置配置了一個連接空腔i的通孔23，并由此通孔放入一個可伸縮的氣囊C。同時，需要預(yù)先在預(yù)浸漬體層壓體Ps與各個接受部分10b和11b之間涂上熱固型粘合劑、底漆及其他。
然后如圖14(B)所示，將金屬模具20閉合并加熱，并且使氣囊C在空腔i中膨脹變形。這樣，通過氣囊C而直接受熱受壓的預(yù)浸漬體的層壓主體Ps，就沿上模具20a的凹面形成了具有預(yù)定形狀的冠側(cè)的樹脂構(gòu)件FR1，并且整體與各個接受部分10b和11b粘合。鑄模后將氣囊C放氣，并由通孔23取出。然后，適當(dāng)?shù)貙⑼?3用蓋子或其他類似物封閉。
此外，在使用內(nèi)壓鑄模法的情況下，例如圖15所示，優(yōu)選預(yù)先使用輔助預(yù)浸漬體24貼在朝向冠部接受部分10b和/或的側(cè)部接受部分11b的空腔部分一側(cè)的內(nèi)表面25上(在圖15所示的實(shí)施例中，位于側(cè)部接受部分11b的輔助預(yù)浸漬體24未標(biāo)出)。將輔助預(yù)浸漬體24緊密粘合，并使其具有由開口部分O的邊緣向開口部分O一側(cè)伸出的伸出部分24a。此外，優(yōu)選將輔助預(yù)浸漬體24分割為如圖所示的帶狀，或形成環(huán)狀(未標(biāo)出)，從而改善向桿頭主體的內(nèi)表面粘貼時的操作性。
因此，如圖3所示，樹脂構(gòu)件FR的外周邊緣部分能夠形成夾住各個接受部分10b和11b叉狀，，特別地，叉狀部分26具有沿桿頭主體M的外表面一側(cè)延伸的外側(cè)片部分26a，和沿其內(nèi)表面一側(cè)延伸的內(nèi)側(cè)片部分26b。如上所述，可以通過簡單的步驟在冠側(cè)的樹脂構(gòu)件FR1的外周邊緣部分形成叉狀部分26，在制造桿頭1時，通過包含預(yù)先設(shè)置在接受部分10b或11b的內(nèi)表面一側(cè)具有伸出部分24a的輔助預(yù)浸漬體層24這一步驟，從而可以獲得桿頭主體M和樹脂構(gòu)件FR之間的物理嚙合效果，以提高粘合強(qiáng)度。
為獲得更好的效果，根據(jù)本發(fā)明實(shí)施方式的桿頭1的體積優(yōu)選為等于或大于200cm3，進(jìn)一步優(yōu)選為等于或大于300cm3，更進(jìn)一步優(yōu)選為等于或大于350cm3。如果桿頭體積小于200cm3，則慣性力矩減小，并且甜蜜點(diǎn)區(qū)域變小。另一方面，如果桿頭體積過大，重量會增大，并且甜蜜點(diǎn)SS的高度將等于或大于38mm，而使球被擊中時有倒旋的趨勢，并且飛行角度較低。桿頭體積優(yōu)選為等于或小于500cm3，進(jìn)一步優(yōu)選為等于或小于480cm3，更進(jìn)一步優(yōu)選為等于或小于470cm3。
以上已詳細(xì)描述本發(fā)明的實(shí)施方式，但本發(fā)明不限于上述實(shí)施方式，并可用于例如具有空腔結(jié)構(gòu)的鐵桿高爾夫球桿頭和萬能型高爾夫球桿頭，以及輕擊型高爾夫球桿頭。此外，在上述實(shí)施方式中，顯示了冠側(cè)的樹脂構(gòu)件FR1的結(jié)構(gòu)，其中樹脂構(gòu)件由纖維增強(qiáng)樹脂構(gòu)成，但并未提及樹脂構(gòu)件可以位于例如側(cè)部及底部。此外，各層樹脂構(gòu)件FR、桿頭主體M及其他部分的厚度可以根據(jù)常規(guī)適當(dāng)?shù)卮_定。
為了證實(shí)本發(fā)明的效果，根據(jù)表1的規(guī)格試制具有桿頭體積為430cm3的一號發(fā)球木桿，桿頭主體和樹脂構(gòu)件的形狀和規(guī)格如圖1～5所示并描述如下。
<桿頭主體>
材料Ti-6Al-4V制造方法根據(jù)失蠟精密鑄模法整體鑄模<冠側(cè)的樹脂構(gòu)件>
制造方法內(nèi)壓成型法使用預(yù)浸漬體數(shù)量五層纖維交叉疊層部分使用了四層單向預(yù)浸漬體，纖維取向角度如下表所示。
纖維編織部分使用了一層平織交叉預(yù)浸漬體，纖維取向的角度在表1的實(shí)施例中被設(shè)為0～90度，在表2的實(shí)施例中被設(shè)為±45度。
纖維原料碳纖維纖維在拉伸時的彈性模量240.3GPa成形后冠側(cè)樹脂構(gòu)件的厚度大約0.8～0.9mm基體樹脂的基礎(chǔ)樹脂環(huán)氧樹脂對于每一根根據(jù)上述規(guī)格試制的桿頭進(jìn)行推斥性能和耐久性的測試。其方法如下。
<推斥性能>
根據(jù)“符合美國高爾夫協(xié)會的修訂本2(1999年2月8日)規(guī)則4-1e的球桿頭速度比的測試方法”測量桿頭的推斥性能。數(shù)值越大，性能越好。
<耐久性>
將各個測試用的桿頭安裝在由SRI體育用品有限公司制造的碳球桿MP-200(Flex R)上，制得測試用的45英寸的木桿高爾夫球桿，并將球桿安裝在由MIYAMAE有限公司制造的揮桿機(jī)器人(Short Robo IV)上，用桿頭的面部中心以51m/s的速度擊打高爾夫球。直到桿頭損壞，并計數(shù)擊打球的次數(shù)。測試結(jié)果見表1和表2。
表1

表2

測試的結(jié)果是，可以確定，按照本實(shí)施方式的高爾夫球桿頭在不改變甜蜜點(diǎn)高度等條件下提高了耐久性。此外，推斥性能無顯著地降低。
權(quán)利要求
1.一種高爾夫球桿頭，其中形成桿頭上表面的至少一部分冠部是由用纖維在基體樹脂中取向的纖維增強(qiáng)樹脂制成的樹脂構(gòu)件所形成，其特征在于，所述樹脂構(gòu)件包含層疊了單向纖維增強(qiáng)樹脂層的纖維交叉疊層部分，所述各單向纖維增強(qiáng)樹脂層中的纖維分別沿一個方向取向，在厚度方向上相鄰的至少兩層單向纖維增強(qiáng)樹脂層中的纖維以所述纖維角度為30～90度角交叉，以及位于所述纖維交叉疊層部分最內(nèi)側(cè)的單向纖維增強(qiáng)樹脂層中的纖維的壓縮強(qiáng)度被設(shè)為等于或大于1.3GPa。
2.如權(quán)利要求1所述的高爾夫球桿頭，其特征在于，位于所述纖維交叉疊層部分最外側(cè)的單向纖維增強(qiáng)樹脂層中的纖維的拉伸強(qiáng)度被設(shè)為等于或大于3.5GPa。
3.如權(quán)利要求1或2所述的高爾夫球桿頭，其特征在于，所述纖維交叉疊層部分由至少三層單向纖維增強(qiáng)樹脂層構(gòu)成，并且單向纖維增強(qiáng)樹脂層中纖維的壓縮強(qiáng)度由內(nèi)側(cè)起依次設(shè)為σc1、σc2、…σcn，其能夠滿足下列公式(1)和(2)σc1≥σc2≥…≥σcn (1)；σc1＞σcn (2)；其中，n為等于或大于3的整數(shù)。
4.如權(quán)利要求3所述的高爾夫球桿頭，其特征在于，所述公式(1)表示為以下公式(1)’σc1＞σc2＞…＞σcn (1)’。
5.如權(quán)利要求1或2所述的高爾夫球桿頭，其特征在于，所述纖維交叉疊層部分由至少三層單向纖維增強(qiáng)樹脂層構(gòu)成，并且單向纖維增強(qiáng)樹脂層中纖維的拉伸強(qiáng)度由內(nèi)側(cè)起依次設(shè)為σt1、σt2、…σtn，其能夠滿足下列公式(3)和(4)σt1≤σt2≤…≤σtn (3)；σt1＜σtn (4)；其中，n為等于或大于3的整數(shù)。
6.如權(quán)利要求5所述的高爾夫球桿頭，其特征在于，所述公式(3)表示為以下公式(3)’σt1＜σt2＜…＜σtn (3)’。
7.如權(quán)利要求1～6中任一項(xiàng)所述的高爾夫球桿頭，其特征在于，所述樹脂構(gòu)件在所述纖維交叉疊層部分的外側(cè)包含其中纖維至少向兩個方向延伸的纖維編織部分。
全文摘要
本發(fā)明可以防止樹脂構(gòu)件破損以提高耐久性。本發(fā)明提供了一種高爾夫球桿頭(1)，其中形成桿頭上表面的至少一部分冠部(4)是由纖維排列在基體樹脂中的纖維增強(qiáng)樹脂制成的樹脂構(gòu)件(FR)所形成。樹脂構(gòu)件(FR)包含其中纖維以同一方向取向的單向纖維增強(qiáng)樹脂層，以及層疊形成纖維方向各不相同的纖維交叉疊層部分。至少兩層在厚度方向上相鄰的單向纖維增強(qiáng)樹脂層中的纖維以纖維角度為30～130度角交叉。此外，位于纖維交叉疊層部分最內(nèi)側(cè)的單向纖維增強(qiáng)樹脂層中的纖維的壓縮強(qiáng)度被設(shè)為等于或大于1.3GPa。
文檔編號A63B53/04GK1701831SQ20051007010
公開日2005年11月30日 申請日期2005年4月28日 優(yōu)先權(quán)日2004年4月28日
發(fā)明者甲野賢, 熊本十美男 申請人:住膠體育用品株式會社