一種餐前與餐廚垃圾耦合厭氧發(fā)酵聯(lián)產(chǎn)氫氣與甲烷的方法
【專利摘要】本發(fā)明公開了屬于固廢處理與生物能源【技術(shù)領(lǐng)域】的一種采用餐前垃圾與餐廚垃圾耦合厭氧發(fā)酵聯(lián)產(chǎn)氫氣與甲烷的綠色方法。該方法首先利用厭氧發(fā)酵產(chǎn)生的沼液對餐前垃圾進(jìn)行浸泡預(yù)處理，同時餐廚垃圾采用濕熱閃蒸預(yù)處理；然后將預(yù)處理后的餐前垃圾和餐廚垃圾混合，以產(chǎn)甲烷階段后系統(tǒng)排出的沼渣作為接種物，通過厭氧發(fā)酵工藝制備氫氣與甲烷。本發(fā)明適用于多種高有機(jī)質(zhì)、高含水率、高纖維素的有機(jī)固體廢棄物以氫氣與甲烷的形式回收固體有機(jī)質(zhì)中所含有的生物質(zhì)能源。本發(fā)明集節(jié)能減排、可再生資源利用與污染治理于一身，是一套無污染、低能耗、產(chǎn)能高的餐廚垃圾厭氧發(fā)酵處理工藝，具有重要的環(huán)境效益與廣闊的應(yīng)用前景。
【專利說明】一種餐前與餐廚垃圾耦合厭氧發(fā)酵聯(lián)產(chǎn)氫氣與甲烷的方法
【技術(shù)領(lǐng)域】
[0001]本發(fā)明屬于固廢處理與生物能源【技術(shù)領(lǐng)域】，涉及一種厭氧發(fā)酵聯(lián)產(chǎn)氫氣與甲烷的技術(shù)，具體涉及一種采用餐前垃圾與餐廚垃圾耦合厭氧發(fā)酵聯(lián)產(chǎn)氫氣與甲烷的綠色方法。
【背景技術(shù)】
[0002]隨著全球不可再生能源的日益枯竭以及化石燃料能源燃燒所產(chǎn)生的環(huán)境大氣污染問題，嚴(yán)重威脅了人類的可持續(xù)發(fā)展與生存環(huán)境。氫氣被認(rèn)為是21世紀(jì)的重要清潔能源之一，甲烷也是最有可能替代天然氣的可再生能源，備受人們的關(guān)注。在許多種生物燃?xì)庵苽浞椒ㄖ?，厭氧發(fā)酵因?yàn)槠洵h(huán)境友好性、低能耗、高能源產(chǎn)出等特點(diǎn)吸引了大量的國內(nèi)外學(xué)者對其進(jìn)行了研究。近年來，隨著人們生活水平的提高，餐廚垃圾產(chǎn)生量不斷提高，呈急劇增長趨勢，2008年僅北京市餐廚垃圾日產(chǎn)生量為1600噸，且目前我國部分地區(qū)餐廚垃圾處于無序管理狀態(tài)，通常簡易堆放，滋生蚊蠅，產(chǎn)生惡臭，對環(huán)境污染以及人體健康產(chǎn)生極大風(fēng)險(xiǎn)。利用傳統(tǒng)的填埋法進(jìn)行處理不僅會造成餐廚垃圾中營養(yǎng)價值的損失，而且容易產(chǎn)生惡臭氣體、滲濾液等二次污染；焚燒法處理餐廚垃圾由于餐廚垃圾含水率較高，其熱值較低，且產(chǎn)生大量有害氣體，嚴(yán) 重影響周邊生態(tài)環(huán)境與人類居住環(huán)境質(zhì)量。
[0003]厭氧生物處理是利用微生物作用在厭氧條件下降解有機(jī)物的過程?，F(xiàn)有的餐廚垃圾厭氧發(fā)酵處理方法主要以兩段法厭氧消化工藝與整體一段法為主。兩段法把消化過程中的水解酸化階段和甲烷發(fā)酵階段分離開來，而一段法整合了這兩個階段。目前在中國餐廚垃圾處理行業(yè)中整體一段法占據(jù)優(yōu)勢地位，其主要優(yōu)點(diǎn)為投資少、工藝運(yùn)行簡單、產(chǎn)氣周期短，但是其缺點(diǎn)也較為明顯，在處理過程中整體一段法相較于兩段法而言產(chǎn)氣波動較大，難以實(shí)現(xiàn)處理中的精確控制，從而影響系統(tǒng)長期運(yùn)行的穩(wěn)定性，而且應(yīng)用于混合物料發(fā)酵時，不同物料的發(fā)酵周期差異較大，難以實(shí)現(xiàn)物料中有機(jī)質(zhì)的高效率利用，物料處理不完全現(xiàn)象較為明顯，而且產(chǎn)生的大量沼渣沼液無法達(dá)到排放標(biāo)準(zhǔn)，通常需要再次處理，加大了厭氧發(fā)酵成本。餐廚垃圾中常?；煊胁颓袄?餐前垃圾主要為菜葉、半腐爛果蔬等纖維素含量較高的植物殘?bào)w，以其為底物進(jìn)行厭氧發(fā)酵時，通常系統(tǒng)啟動速度慢，餐廚垃圾主要是殘羹剩飯混雜在一起，其油脂含量、含水率、有機(jī)質(zhì)含量較高，進(jìn)行厭氧發(fā)酵時，通常酸化速度快，導(dǎo)致系統(tǒng)一般在低負(fù)荷下運(yùn)行，且難以保持系統(tǒng)運(yùn)行的穩(wěn)定性。此兩種垃圾在進(jìn)行氫氣甲烷聯(lián)產(chǎn)時所需最佳條件不同，總體的處理技術(shù)還不夠完善，在如何進(jìn)一步提高餐廚垃圾的能源回收效率問題還需要進(jìn)一步的系統(tǒng)研究。
[0004]因此，研發(fā)一種利用不同預(yù)處理方式分別處理餐前、餐廚垃圾，并將餐前垃圾與餐廚垃圾耦合進(jìn)行厭氧發(fā)酵聯(lián)產(chǎn)氫氣、甲烷，使二者優(yōu)勢互補(bǔ)，有效的提高餐廚垃圾能源回收效率，并可以保證厭氧發(fā)酵聯(lián)產(chǎn)反應(yīng)器的長期穩(wěn)定運(yùn)行，不僅解決了餐廚垃圾用傳統(tǒng)方法難以處置、易于產(chǎn)生二次污染的問題，而且較普通厭氧發(fā)酵技術(shù)處理餐廚垃圾提高了生產(chǎn)綠色生物能源的能力，減少了對傳統(tǒng)能源物質(zhì)的依賴性，為我國的能源結(jié)構(gòu)優(yōu)化、提高可持續(xù)發(fā)展能力以及生態(tài)環(huán)境的改善有一定的貢獻(xiàn)。
【發(fā)明內(nèi)容】

[0005]本發(fā)明的目的在于提供一種餐前與餐廚垃圾耦合厭氧發(fā)酵聯(lián)產(chǎn)氫氣與甲烷的方法。本發(fā)明適用于多種高有機(jī)質(zhì)、高含水率、高纖維素的有機(jī)固體廢棄物,如生活垃圾、禽畜糞便、果蔬垃圾、農(nóng)作物殘?bào)w、動物殘肢、水產(chǎn)廢物等垃圾以氫氣與甲烷的形式回收固體有機(jī)質(zhì)中所含有的生物質(zhì)能源。本發(fā)明集節(jié)能減排、可再生資源利用與污染治理于一身，是一套無污染、低能耗、產(chǎn)能高的餐廚垃圾厭氧發(fā)酵處理工藝，具有重要的環(huán)境效益與廣闊的應(yīng)用前景。
[0006]本發(fā)明所述的餐前與餐廚垃圾耦合厭氧發(fā)酵聯(lián)產(chǎn)氫氣與甲烷的方法是:首先利用產(chǎn)甲烷階段后系統(tǒng)排出的沼液作為浸泡液對餐前垃圾進(jìn)行浸泡預(yù)處理，同時餐廚垃圾采用濕熱閃蒸預(yù)處理；然后將預(yù)處理后的餐前垃圾和餐廚垃圾混合，以產(chǎn)甲烷階段后系統(tǒng)排出的沼渣作為接種物，通過厭氧發(fā)酵工藝制備氫氣與甲烷。
[0007]所述的利用產(chǎn)甲烷階段后系統(tǒng)排出的沼液作為浸泡液對餐前垃圾進(jìn)行浸泡預(yù)處理的步驟為:首先將餐前垃圾破碎至粒徑為2-20mm，然后餐前垃圾與浸泡液按質(zhì)量比為(1:1)-(1:10)混合,餐前垃圾質(zhì)量以干基質(zhì)量計(jì)；向預(yù)處理浸泡罐中通入氮?dú)?-20min,排除空氣保持厭氧環(huán)境，溫度保持在30-40 °C，攪拌速率為60-100r/min，每小時攪拌5-15min，浸泡時間為1_5天 ；所述的浸泡液為產(chǎn)甲烷階段后系統(tǒng)排出的沼液并經(jīng)過孔徑1-1Omm的篩網(wǎng)過濾。
[0008]上述篩網(wǎng)過濾過程中保持厭氧，維持厭氧微生物活性。
[0009]所述餐廚垃圾采用濕熱閃蒸預(yù)處理的步驟為:首先將餐廚垃圾破碎至粒徑為2-40mm，加水率為50_100wt%，控制壓強(qiáng)為2_4Pa，攪拌速率在80_150r/min，溫度為90-150°C加熱30-60min后冷卻至室溫，然后以4000-8000r/min離心或用壓濾機(jī)壓濾，去除
可浮油，備用。
[0010]上述閃蒸后形成的高溫蒸汽通過廢熱回收裝置回收熱量，利用回收的熱量對厭氧發(fā)酵罐進(jìn)行加溫。
[0011]所述的將預(yù)處理后的餐前垃圾和餐廚垃圾混合，以產(chǎn)甲烷階段后系統(tǒng)排出的沼渣作為接種物，通過厭氧發(fā)酵工藝制備氫氣與甲烷的反應(yīng)條件為:浸泡預(yù)處理后的餐前垃圾與經(jīng)過濕熱閃蒸預(yù)處理后的餐廚垃圾以VS比(1:1)-(1:5)混合，振蕩混勻后將混合物料與接種物以VS比(1:1)-(1:4)混合，控制系統(tǒng)初始有機(jī)負(fù)荷量在1-4.5kg.!/1Cf1,保證系統(tǒng)C/N在(10-15):1范圍內(nèi)，利用餐廚垃圾濕熱閃蒸預(yù)處理后離心或壓濾出的水調(diào)節(jié)物料含水率至90-95wt%后裝罐；
[0012]產(chǎn)氫階段:用0.5-2mol/LHCl 和 0.5_2mol/LNa0H 調(diào)節(jié) pH 值至 4.5-6.5，以 l_5mL/s流量通入高純氮?dú)?-15min，排除系統(tǒng)中的空氣，保證系統(tǒng)內(nèi)的厭氧環(huán)境，控制溫度范圍在30-40°C，控制攪拌速率在100-300r/min范圍內(nèi)，系統(tǒng)運(yùn)行2_7天之后進(jìn)入產(chǎn)甲烷階段；
[0013]產(chǎn)甲烷階段:采用0.5-2mol/LHCl和0.5_2mol/LNa0H調(diào)節(jié)pH值至7-8，溫度控制在30-40°C，攪拌速率控制在100-300r/min，保持厭氧條件，在停止產(chǎn)氣兩天后終止厭氧發(fā)酵。
[0014]產(chǎn)甲烷階段完成后得到的沼液作為浸泡液，沼渣作為接種物，按上述步驟繼續(xù)循環(huán)操作，對餐前與餐廚垃圾進(jìn)行耦合厭氧發(fā)酵聯(lián)產(chǎn)氫氣與甲烷。
[0015]按干基質(zhì)量計(jì)，將餐廚垃圾與厭氧消化污泥按質(zhì)量比(1:1)-(1:10)混合厭氧馴化1-2個月，待其不產(chǎn)氣后，利用1-1Omm篩網(wǎng)過濾得到厭氧發(fā)酵液，作為首批餐前垃圾浸泡液，其后餐前垃圾浸泡液均為產(chǎn)甲烷階段后系統(tǒng)排出的沼液；經(jīng)馴化過的活性污泥作為首批接種物，其后接種物均為產(chǎn)甲烷階段后系統(tǒng)排出的沼渣。
[0016]本發(fā)明的原理在于利用厭氧發(fā)酵液中豐富的微生物對高纖維素含量的餐前垃圾進(jìn)行預(yù)處理，增加了反應(yīng)器啟動階段的微生物活性，減小了反應(yīng)器內(nèi)基質(zhì)粘性，并且利用厭氧發(fā)酵液的堿度來減緩與餐廚垃圾混合后產(chǎn)酸過快而產(chǎn)生的有機(jī)酸積累抑制產(chǎn)氣的現(xiàn)象，同時也可以提高反應(yīng)器內(nèi)的含水量，促進(jìn)有機(jī)組分與酶的均勻分布，提高厭氧發(fā)酵的效率。針對餐廚垃圾中油脂含量過高的現(xiàn)象采用濕熱閃蒸處理技術(shù)對餐廚垃圾進(jìn)行預(yù)處理，將餐廚垃圾中存在的分散油、乳化油、溶解油、含油固體等難以脫出的油脂轉(zhuǎn)變?yōu)榭筛∮停脡簽V設(shè)備脫出，防止高油脂對厭氧發(fā)酵產(chǎn)氣的抑制作用，同時利用高溫高壓使餐廚垃圾中物質(zhì)結(jié)構(gòu)改變，使其更易被微生物所利用。
[0017]本發(fā)明的優(yōu)點(diǎn)在于:
[0018](1)本發(fā)明利用厭氧發(fā)酵系統(tǒng)自排的沼液對餐前垃圾進(jìn)行浸泡處理，在一定程度上解決了厭氧發(fā)酵系統(tǒng)產(chǎn)生沼液的二次處理問題。
[0019](2)本發(fā)明利用厭氧發(fā)酵系統(tǒng)自排的厭氧發(fā)酵液對餐前垃圾進(jìn)行浸泡處理，由于厭氧發(fā)酵液中含有豐富的微生物，尤其是產(chǎn)氫菌、產(chǎn)甲烷菌與纖維素分解菌，可以有效的縮短厭氧發(fā)酵系統(tǒng)的啟動時間。
[0020](3)本發(fā)明對餐廚垃圾進(jìn)行濕熱閃蒸預(yù)處理，有效降低了餐廚垃圾中油脂含量，并在一定程度上改變了餐廚垃圾中有機(jī)質(zhì)的內(nèi)在結(jié)構(gòu)，使其變的更易被微生物所分解利用，從而達(dá)到縮減處理周期的目的。
[0021](4)本發(fā)明解決了在酸化階段餐后垃圾酸化過快，有機(jī)酸大量積累抑制產(chǎn)氣的問題，提高了反應(yīng)器的有機(jī)負(fù)荷，保證了反應(yīng)過程中產(chǎn)氣的高效率與反應(yīng)器的穩(wěn)定性。
[0022](5)本發(fā)明對大量濕熱閃蒸產(chǎn)生的高溫高壓熱蒸汽進(jìn)行廢熱回收，并利用其對厭氧發(fā)酵罐進(jìn)行加熱保溫，提高能源利用效率。
[0023](6)本發(fā)明將不同預(yù)處理方式處理過的餐前垃圾與餐廚垃圾混合進(jìn)行厭氧發(fā)酵，兩種不同底物通過各自的預(yù)處理之后，均更適合進(jìn)行厭氧發(fā)酵聯(lián)產(chǎn)氫氣甲烷，較兩種底物單獨(dú)進(jìn)行厭氧發(fā)酵產(chǎn)氣量有大幅度的提高。
[0024](7)本發(fā)明易于操作調(diào)控，投資少，省去了用于沼渣沼液處理的資金投入，反應(yīng)條件溫和，穩(wěn)定性較高，適合工程化應(yīng)用。
【專利附圖】

【附圖說明】
[0025]圖1為本發(fā)明設(shè)計(jì)的餐前與餐廚垃圾耦合厭氧發(fā)酵聯(lián)產(chǎn)氫氣與甲烷的工藝流程圖。
[0026]圖2為實(shí)施例1中循環(huán)操作第四次厭氧發(fā)酵產(chǎn)氫氣階段氣相產(chǎn)物的色譜圖。
[0027]圖3為實(shí)施例1中循環(huán)操作第四次厭氧發(fā)酵產(chǎn)甲烷階段氣相產(chǎn)物的色譜圖。
【具體實(shí)施方式】
[0028]實(shí)施例1
[0029]采用來自食堂的餐前垃圾與餐廚垃圾。[0030]將餐前垃圾破碎至粒徑為2-20_，厭氧發(fā)酵液用孔徑1_的篩網(wǎng)過濾取濾液，篩網(wǎng)過濾過程中保持厭氧；將餐前垃圾與厭氧發(fā)酵液以質(zhì)量比1:2比例混合，餐前垃圾質(zhì)量以干基質(zhì)量計(jì)；通入高純氮?dú)獾?min，并保持厭氧環(huán)境，溫度保持在35°C左右，攪拌速率為80r/min,每小時攪拌IOmin,浸泡2天,待用；
[0031 ] 將餐廚垃圾破碎至粒徑為2-40mm，加水率50%，壓強(qiáng)保持在2Pa，攪拌速率在IOOr/min，濕熱預(yù)處理90°C加熱30分鐘，冷卻至室溫后8000r/min離心去除可浮油，備用；
[0032]將餐廚垃圾與采自污水處理廠的厭氧消化污泥以質(zhì)量比1:10混合厭氧馴化2個月，待其不產(chǎn)氣后，利用Imm篩網(wǎng)過濾得到厭氧發(fā)酵液，作為首批餐前垃圾浸泡液，其后用作餐前垃圾浸泡液的厭氧發(fā)酵液均產(chǎn)自產(chǎn)甲烷階段后系統(tǒng)排出的沼液；經(jīng)馴化過的活性污泥作為首批接種物，其后接種物均為產(chǎn)甲烷階段后系統(tǒng)排出的沼渣；
[0033]將浸泡處理后的餐前垃圾與經(jīng)過濕熱閃蒸預(yù)處理過的餐廚垃圾以VS比1:4混合，振蕩混勻后將混合物料與接種物以VS比1:4混合，控制系統(tǒng)有機(jī)負(fù)荷量在Ikg.L-1Cl-1,保證系統(tǒng)C/N在13:1范圍內(nèi)，利用餐廚垃圾濕熱閃蒸預(yù)處理后離心出的水調(diào)節(jié)含水率至90%，裝te ；
[0034]產(chǎn)氫階段:用0.5mol/LHCl與2mol/LNa0H調(diào)節(jié)pH值至5.5，流量5mL/s通入高純氮?dú)?min進(jìn)行氮吹，排除系統(tǒng)中的空氣，保證系統(tǒng)內(nèi)的厭氧環(huán)境，控制溫度范圍在35°C，控制攪拌速率在150r/min范圍內(nèi)，開始厭氧發(fā)酵產(chǎn)氫，系統(tǒng)運(yùn)行4天后進(jìn)入產(chǎn)甲烷階段；
[0035]產(chǎn)甲烷階段:用0.5mol/LHCl與2mol/LNa0H調(diào)節(jié)pH值至7.5，溫度控制在35°C，攪拌速率控制在150r/min，保持厭氧條件，進(jìn)入產(chǎn)甲烷階段，在停止產(chǎn)氣2天后終止厭氧發(fā)酵。
[0036]產(chǎn)甲烷階段完成后得到的沼液作為浸泡液，沼渣作為接種物，按上述步驟繼續(xù)循環(huán)操作，對餐前與餐廚垃圾進(jìn)行耦合厭氧發(fā)酵聯(lián)產(chǎn)氫氣與甲烷。
[0037]采用氣相色譜儀與液相色譜儀測定厭氧發(fā)酵后氣相和液相產(chǎn)物組成，濕式氣體流量計(jì)測定產(chǎn)氣量。采用SP-6890型氣相色譜儀測定厭氧發(fā)酵氣相產(chǎn)物組成成分與濃度，氣相色譜條件為:T⑶熱導(dǎo)池檢測器，高純氬氣作為載氣，進(jìn)氣壓力為1.6ρ，柱溫120°C，檢測器和進(jìn)樣口溫度為150°C，進(jìn)樣量為lmL，以峰面積定量，校正歸一法計(jì)算氣體各組分含量。循環(huán)操作第四次產(chǎn)生生物氣各成分測定的色譜圖參見圖2和3。
【權(quán)利要求】
1.一種餐前與餐廚垃圾耦合厭氧發(fā)酵聯(lián)產(chǎn)氫氣與甲烷的方法，其特征在于，其操作步驟為:首先利用產(chǎn)甲烷階段后系統(tǒng)排出的沼液作為浸泡液對餐前垃圾進(jìn)行浸泡預(yù)處理，同時餐廚垃圾采用濕熱閃蒸預(yù)處理；然后將預(yù)處理后的餐前垃圾和餐廚垃圾混合，以產(chǎn)甲烷階段后系統(tǒng)排出的沼渣作為接種物，通過厭氧發(fā)酵工藝制備氫氣與甲烷。
2.根據(jù)權(quán)利要求1所述的方法，其特征在于，所述的利用產(chǎn)甲烷階段后系統(tǒng)排出的沼液作為浸泡液對餐前垃圾進(jìn)行浸泡預(yù)處理的具體步驟為:首先將餐前垃圾破碎至粒徑為2-20mm，然后餐前垃圾與浸泡液按質(zhì)量比為(1:1)-(1:10)混合，餐前垃圾質(zhì)量以干基質(zhì)量計(jì)；向預(yù)處理浸泡罐中通入氮?dú)?-20min，排除空氣保持厭氧環(huán)境，溫度保持在30_40°C，攪拌速率為60-100r/min，每小時攪拌5_15min，浸泡時間為1_5天；所述的浸泡液為產(chǎn)甲烷階段后系統(tǒng)排出的沼液并經(jīng)過孔徑1_10_的篩網(wǎng)過濾。
3.根據(jù)權(quán)利要求2所述的方法，其特征在于，所述的篩網(wǎng)過濾過程中保持厭氧，維持厭氧微生物活性。
4.根據(jù)權(quán)利要求1所述的方法，其特征在于，所述餐廚垃圾采用濕熱閃蒸預(yù)處理的具體步驟為:首先將餐廚垃圾破碎至粒徑為2-40mm，加水率為50_100wt%，控制壓強(qiáng)為2_4Pa，攪拌速率在 80-150r/min，溫度為90_150°C加熱30_60min后冷卻至室溫，然后以4000-8000r/min離心或用壓濾機(jī)壓濾，去除可浮油，備用。
5.根據(jù)權(quán)利要求4所述的方法，其特征在于，所述的閃蒸后形成的高溫蒸汽通過廢熱回收裝置回收熱量，利用回收的熱量對厭氧發(fā)酵罐進(jìn)行加溫。
6.根據(jù)權(quán)利要求1所述的方法，其特征在于，所述的將預(yù)處理后的餐前垃圾和餐廚垃圾混合，以產(chǎn)甲烷階段后系統(tǒng)排出的沼渣作為接種物，通過厭氧發(fā)酵工藝制備氫氣與甲烷的反應(yīng)條件為:浸泡預(yù)處理后的餐前垃圾與經(jīng)過濕熱閃蒸預(yù)處理后的餐廚垃圾以VS比(1:1)-(1:5)混合，振蕩混勻后將混合物料與接種物以VS比(1:1)-(1:4)混合，控制系統(tǒng)初始有機(jī)負(fù)荷量在1-4.5kg.T1CT1,保證系統(tǒng)C/N在(10-15):1范圍內(nèi)，利用餐廚垃圾濕熱閃蒸預(yù)處理后離心或壓濾出的水調(diào)節(jié)物料含水率至90-95wt%后裝罐； 產(chǎn)氫階段:用 0.5-2mol/LHCl 和 0.5_2mol/LNaOH 調(diào)節(jié) pH 值至 4.5-6.5，以 l_5mL/s流量通入高純氮?dú)?-15min，排除系統(tǒng)中的空氣，保證系統(tǒng)內(nèi)的厭氧環(huán)境，控制溫度范圍在30-40°C，控制攪拌速率在100-300r/min范圍內(nèi)，系統(tǒng)運(yùn)行2_7天之后進(jìn)入產(chǎn)甲烷階段； 產(chǎn)甲烷階段:采用0.5-2mol/LHCl和0.5_2mol/LNaOH調(diào)節(jié)pH值至7-8，溫度控制在30-40 0C，攪拌速率控制在100-300r/min，保持厭氧條件，在停止產(chǎn)氣兩天后終止厭氧發(fā)酵。
7.根據(jù)權(quán)利要求1所述的方法，其特征在于，所述的浸泡液與接種物的制備:按干基質(zhì)量計(jì)，將餐廚垃圾與厭氧消化污泥按質(zhì)量比(1:1)-(1:10)混合厭氧馴化1-2個月，待其不產(chǎn)氣后，利用1-1Omm篩網(wǎng)過濾得到厭氧發(fā)酵液，作為首批餐前垃圾浸泡液，其后餐前垃圾浸泡液均為產(chǎn)甲烷階段后系統(tǒng)排出的沼液；經(jīng)馴化過的活性污泥作為首批接種物，其后接種物均為產(chǎn)甲烷階段后系統(tǒng)排出的沼渣。
【文檔編號】C12P3/00GK103451236SQ201310397119
【公開日】2013年12月18日 申請日期:2013年9月4日 優(yōu)先權(quán)日:2013年9月4日
【發(fā)明者】祝超偉, 李鳴曉, 夏天明, 席北斗, 賈璇, 宋彩紅 申請人:中國環(huán)境科學(xué)研究院